TC5610塔吊基础工程施工设计方案

'......目录一、工程概况21.1基本概况21.2塔吊技术指标31.3塔吊基础基本情况31.4地质堪探报告4二、独立地下室车库塔吊天然基础承台的设计验算5矩形板式基础计算书5（一）、塔机属性5（二）、塔机荷载6（三）、基础验算8（四）、基础配筋验算12（五）、配筋示意图13三、B1、B2、C型楼塔吊桩承台基础的设计验算14矩形板式桩基础计算书14（一）、塔机属性14（二）、塔机荷载14（三）、桩顶作用效应计算17（四）、桩承载力验算19（五）、承台计算21（六）、配筋示意图22四、施工人员组织234.1塔吊施工项目人员组织234.2塔吊基础施工人员24五、施工机具、材料准备245.1施工机具及测量仪器245.2塔吊基础施工所需主要材料25六、塔吊基础施工256.1塔吊基础施工工艺流程256.2塔吊基础施工工艺25七、安全环保措施27附图1：施工总平面布置图28学习好帮手 ......TC5610型塔吊基础施工方案一、工程概况1.1基本概况工程名称：工程地点：参建单位：建设单位：设计单位：监理单位：总包单位:本工程由B1、B2、C型楼，计三个单体楼栋；其中B1、B2、C型楼为10层框架结构住宅建筑及独立地下车库；公共设施主要有多功能体育馆及职工食堂、门卫房及地下车库。总建筑面积：28000.8㎡，其中地下车库及设备用房建筑面积：13083.6㎡。其中独立地下室设二台天然板式基础TC5610塔吊；B1、B2、C型楼设二台桩基础承台塔吊。1.2塔吊技术指标本案塔吊为中联中共科技发展股份有限公司生产TC5610塔吊。主要技术指标如下：技术指标技术数据学习好帮手 ......序号1塔吊功率35KW2工作幅度56m3起升速度80m/min4塔吊最大起重量6t5最大幅度起重量（56m处）1.0t6起重力矩80t/m7回转速度0.65转8塔吊最大独立高度40m9塔吊附着高度220m10标准节宽度1.60m11塔机自重（包括配重）45.6t（配重14.6t）12变幅速度25-50m/min13倾覆力矩1552KN/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书。1.3塔吊基础基本情况独立地下室车库塔吊基础尺寸为5300×5300×1450，基础埋深1.45m，承台基础完成面标高为-6.2m，基础混凝土等级为C30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚C15砼垫层。由B1、B2、C型楼塔吊基础尺寸为4500×4500×1450，基础埋深1.45m，承台基础完成面标高为-2.0m，基础混凝土等级为C30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚C15砼垫层。1.4地质堪探报告A综合地层柱状图图2.4地层层厚度厚度层顶埋深层顶高程地层剖面土层名称学习好帮手 ......地层代号序号范围值(m)平均值(m)（m）（m）示意系统第四系全新统Qml①0.40~1.900.700.00~0.006.52~9.31素填土Q4m②0.20～5.601.900.40～1.905.92～8.63中砂中更新统Q2m③0.50～13.705.560.60~6.201.11～7.21粉质粘土④1.20～9.004.822.50～10.30-2.07～6.40粗砂下更新统Q1m⑤6.70～21.2012.952.80～15.90-6.95～6.17粉质粘土第三系上新统N2m⑥局部未揭穿，最大揭露厚度9.50m16.50～30.00-22.53～-7.53粉质粘土N2m未揭穿，最大揭露厚度20.70m29.00～34.80-26.33～-20.25B地下水和地表水在钻探深度范围地下水系赋存于②中砂、④粗砂中的孔隙型潜水，主要受大气降水的入渗补给，②中砂、④粗砂地层的渗透性好，水量丰富，以水平向径流为主。勘察时实测潜水地下水埋深0.00～2.00m，相应标高6.52～7.71m。根据我院在该地区收集到的水文资料，地下水位受季节性降水影响变化明显，变幅约1.00～1.50m，建议抗浮设计水位按7.20m（高程）考虑。根据室内渗透试验结果，②中砂、④粗砂的垂直渗透系数统计结果见下表2.6-1所示：渗透系数统计表表2.6-1土层名称统计样本（个）最大值（cm/s）最小值（cm/s）渗透系数平均值KV20（cm/s）②中砂45.06×10-31.05×10-32..00×10-3④粗砂99.20×10-46.20×10-33.40×10-3次勘察时分别在ZK20、ZK27钻孔中进行了单孔简易抽水试验,抽水孔的试验段为②中砂、④粗砂范围内，依据抽水量、水位降深，按潜水完整井进行试验，采用以下公式进行计算，试验计算成果详见下表2.6-2所示：学习好帮手 ......式中：k－渗透系数（m/d）；Q－抽水孔出水量（m3/d）；H－潜水含水层厚度（m）；R－影响半径（m）；r－抽水孔半径（m）；s－抽水孔水位降深（m）。抽水试验成果表表2.6-2孔号井型井深(m)管径(mm)含水层厚度(m)滤管总长(m)第一次降深第二次降深平均渗透系数(m/d)平均影响半径(m)水位降深(m)流量(m3/d)水位降深(m)流量(m3/d)ZK20潜水完整井10.01085.808.01.50602.1080.08.0028.61ZK2712.01085.4010.01.50652.2095.09.0230.71根据岩性、室内土工试验及抽水试验成果分析，②中砂、④粗砂属强透水层。场地地表少量的积水外，附近无地表水分布。C饱和单轴抗压强度成果统计表表3.2统计指标岩层名称统计个数（个）最小值（MPa）最大值（MPa）平均值（MPa）标准差变异系数frk（MPa）⑦生物碎屑岩74.321.953.341.780.3522.52二、独立地下室车库塔吊天然基础承台的设计验算矩形板式基础计算书（一）、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（二）、塔机荷载学习好帮手 ......塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×50]＝690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地海南东方学习好帮手 ......基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.7×1.95×1.32×0.85＝3.573、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60＝461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×43＝19.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)Fk1＝401.4水平荷载标准值Fvk"(kN)3.57×0.35×1.6×43＝85.97倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×85.97×43＝1491.54、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)481.68+84＝565.68学习好帮手 ......水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝1008.86非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.2Fk"＝1.2×401.4＝481.68水平荷载设计值Fv"(kN)1.4Fvk"＝1.4×85.97＝120.36倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×43＝2159.46（三）、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.45基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)40学习好帮手 ......地基参数地基承载力特征值fak(kPa)1950基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)1994.65地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b"(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5.5×5.5×1.45×25=1096.56kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1096.56=1315.88kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk""=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk"H/1.2=37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×85.97×43/1.2=1183.44kN·mFvk""=Fvk"/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M""=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk"H/1.2=1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1728.18kN·mFv""=Fv"/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1491.5×5.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=1491.5×5.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy学习好帮手 ......=(401.4+1096.56)/30.25-1054.65/27.73-1054.65/27.73=-26.55<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1491.5+85.97×1.45)/(401.4+1096.56)=1.08m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.52+5.52)0.5/2-1.08=2.81m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.08×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.76m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.08×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.76m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b"=b/2-eb=5.5/2-0.76=1.99m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l"=l/2-el=5.5/2-0.76=1.99mb"l"=1.99×1.99=3.95m2≥0.125bl=0.125×5.5×5.5=3.78m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-26.55kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b"l"=(401.4+1096.56)/(3×1.99×1.99)=126.46kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1096.56)/(5.5×5.5)=49.52kN/m24、基础底面压力验算学习好帮手 ......(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=1950.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=1994.65kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=49.52kPa≤fa=1994.65kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=126.46kPa≤1.2fa=1.2×1994.65=2393.58kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1450-(40+25/2)=1398mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(401.400/30.250-(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=-44.760kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(401.400/30.250+(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=80.587kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+1.600)/2)×80.587/5.500=52.015kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wy)=1.35×(401.400/30.250-(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=-44.760kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wy学习好帮手 ......)=1.35×(401.400/30.250+(1183.436+71.642×1.450)/27.729)=80.587kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+1.600)/2)×80.587/5.500=52.015kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=66.3×(5.5-1.6)×5.5/2=711.08kNVy=|py|(l-B)b/2=66.3×(5.5-1.6)×5.5/2=711.08kNX轴方向抗剪：h0/l=1398/5500=0.25≤40.25βcfclh0=0.25×1×14.3×5500×1398=27488.18kN≥Vx=711.08kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1398/5500=0.25≤40.25βcfcbh0=0.25×1×14.3×5500×1398=27488.18kN≥Vy=711.08kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b"=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！（四）、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@180基础底部短向配筋HRB400Φ25@180基础顶部长向配筋HRB400Φ20@180基础顶部短向配筋HRB400Φ20@1801、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)2×66.3×5.5/8=693.3kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2×66.3×5.5/8=693.3kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=693.3×106/(1×14.3×5500×13982)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005学习好帮手 ......γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=693.3×106/(0.998×1398×360)=1381mm2基础底需要配筋：A1=max(1381，ρbh0)=max(1381，0.0015×5500×1398)=11534mm2基础底长向实际配筋：As1"=15482mm2≥A1=11534mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=693.3×106/(1×14.3×5500×13982)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.998AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=693.3×106/(0.998×1398×360)=1381mm2基础底需要配筋：A2=max(1381，ρlh0)=max(1381，0.0015×5500×1398)=11534mm2基础底短向实际配筋：AS2"=15482mm2≥A2=11534mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3"=9908mm2≥0.5AS1"=0.5×15482=7741mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4"=9908mm2≥0.5AS2"=0.5×15482=7741mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。（五）、配筋示意图矩形板式基础配筋图学习好帮手 ......三、B1、B2、C型楼塔吊桩承台基础的设计验算矩形板式桩基础计算书（一）、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（二）、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60学习好帮手 ......最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×50]＝690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地海南东方基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.7×1.95×1.32×0.85＝3.573、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60＝461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×43＝19.02学习好帮手 ......倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)Fk1＝401.4水平荷载标准值Fvk"(kN)3.57×0.35×1.6×43＝85.97倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×85.97×43＝1491.54、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)481.68+84＝565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝1008.86非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.2Fk"＝1.2×401.4＝481.68水平荷载设计值Fv"(kN)1.4Fvk"＝1.4×85.97＝120.36倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×85.97×43＝2159.46（三）、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.45承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7桩直径d(m)0.4承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度γ"(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否学习好帮手 ......矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h"γ")=4.5×4.5×(1.45×25+0×19)=734.06kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×734.06=880.88kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.23m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+734.06)/4=283.87kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(401.4+734.06)/4+(1491.5+85.97×1.45)/5.23=592.73kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(401.4+734.06)/4-(1491.5+85.97×1.45)/5.23=-25kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(481.68+880.88)/4+(2159.46+120.36×1.45)/5.23=786.69kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L学习好帮手 ......=(481.68+880.88)/4-(2159.46+120.36×1.45)/5.23=-105.41kN（四）、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C70桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度lt(m)18桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值3792.34桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土251000.7195粉土11243400.7225中砂20182000.73341、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mfak=(2×195+0.25×225)/2.25=446.25/2.25=198.33kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(4.5×4.5-4×0.13)/4=4.94m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.26×(0.55×5+11×24+6.45×18)+200×0.13+0.1×198.33×4.94=604.15kNQk=283.87kN≤Ra=604.15kN学习好帮手 ......Qkmax=592.73kN≤1.2Ra=1.2×604.15=724.98kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-25kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk"=25kN桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=18×0.13×25=56.55kNRa"=uΣλiqsiali+Gp=1.26×(0.7×0.55×5+0.7×11×24+0.7×6.45×18)+56.55=393.32kNQk"=25kN≤Ra"=393.32kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=786.69kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3792.34kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q"=-Qmin=105.41kNfpyAps=1040×989.12×10-3=1028.69kNQ"=105.41kN≤fpyAps=1028.69kN满足要求！4、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2π/4=4002π/4=125664mm2ρte=(As+Aps)/Ate=(0+989.12)/125664=0.01<0.01取ρte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力σsk=(Qk"-Np0)/(Aps+As)=(25×103-100×103)/(989.12+0)=-75.83N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.99/(0.01×75.83)=3.66取ψ=1学习好帮手 ......(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Σnidi2/Σniνidi=(0×162+11×10.72)/(0×1×16+11×0.8×10.7)=13.38mm(5)、最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.2×1×75.83×(1.9×35+0.08×13.38/0.01)/200000=-0.14mm≤ωlim=0.2mm满足要求！（五）、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ22@130承台底部短向配筋HRB400Φ22@130承台顶部长向配筋HRB400Φ22@130承台顶部短向配筋HRB400Φ22@1301、荷载计算承台有效高度：h0=1450-50-22/2=1389mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(786.69+(-105.41))×5.23/2=1782.42kN·mX方向：Mx=Mab/L=1782.42×3.7/5.23=1260.36kN·mY方向：My=Mal/L=1782.42×3.7/5.23=1260.36kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.68/4+2159.46/5.23=533.12kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1389)1/4=0.87塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85ma1l=(al-B-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85m剪跨比：λb"=a1b/h0=850/1389=0.61，取λb=0.61；λl"=a1l/h0=850/1389=0.61，取λl=0.61；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.61+1)=1.09αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.61+1)=1.09βhsαbftbh0=0.87×1.09×1.43×103×4.5×1.39=8453.45kNβhsαlftlh0=0.87×1.09×1.43×103×4.5×1.39=8453.45kNV=533.12kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8453.45kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.39=4.38mab=3.7m≤B+2h0=4.38m，al=3.7m≤B+2h0=4.38m学习好帮手 ......角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1260.36×106/(1.04×14.3×4500×13892)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995AS1=My/(γS1h0fy1)=1260.36×106/(0.995×1389×360)=2533mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(2533,0.002×4500×1389)=12502mm2承台底长向实际配筋：AS1"=13539mm2≥A1=12502mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=1260.36×106/(1.04×14.3×4500×13892)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1260.36×106/(0.995×1389×360)=2533mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4500×1389)=12502mm2承台底短向实际配筋：AS2"=13539mm2≥A2=12502mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=13539mm2≥0.5AS1"=0.5×13539=6770mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4"=13539mm2≥0.5AS2"=0.5×13539=6770mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。（六）、配筋示意图学习好帮手 ......矩形桩式承台配筋图矩形桩式桩配筋图四、施工人员组织4.1塔吊施工项目人员组织由于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中；由项目经理牵头，技术负责人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。具体施工组织机构如下表所示：姓名职务职责备注黎明川项目经理塔吊基础施工质量与安全总负责黄立民生产经理塔吊基础施工现场组织与安排施工现场安全主要负责人郑方民技术负责人负责施工方案的编制与施工技术的审核参与塔吊基础的定位放线及其验线等工作，同时兼顾安全工作。吴育清施工员学习好帮手 ......塔吊基础的现场施工技术交底与现场指导及安全监督陈景清安全员现场安全监督检查李令资料员试块制作、钢筋取样、资料报验等蒲公英土建工长砼的浇筑现场负责，及塔吊预埋脚柱安装兼管安全，特别是用电安全蒲勇城木工工长基础模板支模现场负责兼管安全杨天成钢筋工长基础钢筋绑扎现场负责兼管安全4.2塔吊基础施工人员序号工种人数工作内容1砼工1砼振捣及表面收理2木工4配模及安装3钢筋工3钢筋绑扎4电焊工1预埋脚柱安装5电工1现场施工用电送电6普工3零星工作五、施工机具、材料准备5.1施工机具及测量仪器序号设备、工具名称数量1反铲式挖掘机一台2振动棒一只3交流电焊机一台4钢筋切断机一台5钢筋弯曲机一台6圆盘锯一台7活络板手12＂2把、18＂4把8铁锹4把学习好帮手 ......9经纬仪一台10水准仪一台11安全帽每人一只12手套30付13工具包2只5.2塔吊基础施工所需主要材料序号材料规格、型号数量1钢筋Φ25（HRB335）3.2t2钢筋Φ16（HRB335）0.4t3竹胶板1220×2440×1511张4方木50×100×600030根5钢管Ф48*3.5若干6螺杆Ф12若干7钢板2mm1㎡8砼C3041.59砼C153.5六、塔吊基础施工6.1塔吊基础施工工艺流程塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→基础放线（墨线）→验线→底层钢筋网绑扎→塔吊预埋脚柱安装固定→上层钢筋网绑扎→塔吊基础模板支模→塔吊基础钢筋模板验收→塔吊基础砼浇筑→砼养护6.2塔吊基础施工工艺①基坑放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。②学习好帮手 ......塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高20㎝～30㎝，剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为±50。③垫层砼浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50×100的木方围起来；进行垫层砼浇筑，初凝后进行压光处理。④基础放线（墨线）：在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出，弹墨线示之；最后通知技术负责人进行验线。⑤底层钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采用满扎，同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底层钢筋网垫块。⑥塔吊预埋脚柱安装、固定：由于本案塔吊基础高1350，比塔吊预埋脚柱高，为保证脚柱上部螺栓孔能露出基础砼表面，在预埋脚柱底部加焊一段长约500的14#角钢；接着将四个预埋脚柱安装到塔吊标准节上，同时在四个预埋脚柱上焊接剪刀撑予以加固；然后用经纬仪将塔吊定位轴线投测到底层钢筋网上，弹墨线喷白漆示之，同时将预埋脚柱位置处边线测放出来；接着利用反铲挖掘机将安装有预埋脚柱的标准节吊入基坑，放到底层钢筋网上，具体位置为上一步骤测放出来的脚柱位置线内；然后利用水准仪测出标准节上部四角四个螺栓孔处的标高，根据高低差值，在底层钢筋网上放置1mm/2mm不等的钢板片予以调整，直至四角标高差值在±2mm以内；最后将其与底部钢筋网焊接牢固。⑦基础上部钢筋网绑扎：首先安装1500左右的间距放置钢筋马蹬，接着将上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎，上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。⑧基础支模：采用15厚多层板做面板，50×100木方做背楞，Ф48钢管做外楞的模板支撑体系。⑨钢筋、模板验收：以上工作完成后，通知项目技术负责人及监理单位进行钢筋、模板验收。⑩塔吊基础砼浇筑：本案中塔吊基础砼采用商品砼，砼在振捣过程中要充分，快插慢拔，均匀振捣，避免过振。学习好帮手 ......待砼初凝后，进行砼表面压光处理。同时留置砼试块。塔吊基础砼养护：本案砼施工处于夏季，砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90%上时方可进行塔吊上部结构安装。七、安全环保措施1、进入施工现场必须正确佩戴安全帽及其它劳保用品。2、土方开挖时，应设专人进行指挥，防止机械伤人事故发生。3、严禁酒后上岗，不准打赤脚、穿拖鞋、硬底鞋上班；上班时段严禁嬉戏打闹。4、特殊工种，如电工、焊工，机械工等必须持证上岗，无证人员不准进行操作。5、钢筋切断、弯曲等各道工序的加工机械必须保证安全装置齐全有效，动力线路用钢管从地坪下引入，机壳要有保护零线。6、电焊场地周围应清除易燃易爆物品，或进行覆盖、隔离，并在施焊部位配备灭火器材。7、施工用电和照明用电要符合规定要求，严禁乱拉乱接，施工用电必须三相五线制，配电箱内应设触电保护装置，配电箱加锁。8、车辆进出由专人冲洗车辆，不让泥浆带入公路。9、超过噪音限度的施工作业，必须控制，如圆盘锯，刨木机等，尽量安排白天工作，不在夜间使用。海南建设机械施工有限公司海南精细化工项目一期公寓楼工程项目部2013年8月3日学习好帮手 ......附图1：施工总平面布置图宁可累死在路上，也不能闲死在家里！宁可去碰壁，也不能面壁。是狼就要练好牙，是羊就要练好腿。什么是奋斗？奋斗就是每天很难，可一年一年却越来越容易。不奋斗就是每天都很容易，可一年一年越来越难。能干的人，不在情绪上计较，只在做事上认真；无能的人！不在做事上认真，只在情绪上计较。拼一个春夏秋冬！赢一个无悔人生！早安！—————献给所有努力的人.学习好帮手'