塔吊选型、布置和基础工程施工设计方案

'..中国建筑工程总公司CHINASTATECONSTRUCTIONENGRCCORP.长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包（第二标段）塔吊选型、布置及基础施工方案中建三局集团有限公司长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包（第二标段）项目经理部二0一七年十月word完美格式 ..目录1、编制依据11.1编制说明11.2编制依据12、工程概况22.1工程概况22.2建筑概况22.3工程地质概况33、塔吊选型及平面布置63.1塔吊选型及布置原则63.2塔吊选择分析63.3塔吊选型布置及使用73.4塔吊性能参数73.4.1整机技术参数73.4.2起重性能参数93.5塔吊拆除114、塔吊性能分析124.1塔吊覆盖率分析124.2塔吊吊次分析124.3塔吊吊重分析124.4各阶段塔吊平面布置图145、基础设计175.1基础选择175.2塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意185.3基础设计275.3.1设计说明275.3.2基础承台设计27word完美格式 ..5.3.3基础承台桩基设计285.3.4预埋件设置306、塔吊基础施工326.1技术准备326.2劳动力计划326.3主要机械设备计划326.4主要材料计划326.5施工工艺336.6施工方法337、质量控制措施358、安全文明施工368.1安全注意事项368.2文明施工369、TC6013塔吊基础计算书379.1参数信息379.2荷载计算379.2.1自重荷载及起重荷载379.2.2风荷载计算389.2.3塔机的倾覆力矩389.3桩竖向力计算389.4承台受弯计算399.4.1荷载计算399.4.2弯矩的计算399.4.3配筋计算409.5承台剪切计算419.6承台受冲切验算419.7桩身承载力验算43word完美格式 ..9.8桩竖向承载力验算439.9桩的抗拔承载力验算4410、TC5610塔吊基础计算书4610.1参数信息4610.2荷载计算4610.2.1自重荷载及起重荷载4610.2.2风荷载计算4710.2.3塔机的倾覆力矩4710.3桩竖向力计算4710.4承台受弯计算4810.4.1荷载计算4810.4.2弯矩的计算4810.4.3配筋计算4910.5承台剪切计算5010.6承台受冲切验算5010.7桩身承载力验算5210.8桩竖向承载力验算5210.9桩的抗拔承载力验算53word完美格式 ..1、编制依据1.1编制说明为保证长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包（第二标段）项目施工顺利进行，本着经济合理、因地制宜的方针，结合本工程结构特点以及地基土承载力情况，编制本方案确定本工程塔吊选型、布置和塔吊基础形式、塔吊尺寸及塔吊基础定位、埋深等，并为现场施工塔吊基础以及塔吊安装提供技术指导文件，便于施工的质量控制，保证施工的安全，为业主、监理对塔吊工程的施工方法、质量、安全以及工程进度等各方面的了解提供依据。1.2编制依据1、《长沙经开区黄金集团住宅小区施工图纸》；2、《TC6013塔式起重机使用说明书》；3、《TC5610塔式起重机使用说明书》；4、《长沙经开区黄金集团员工住宅小区岩土工程详细勘察报告》；5、《长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包（第二标段）施工合同》；6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)；7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2015)；8、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）；9、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）；10、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；11、《混凝土质量控制标准》(GB50164—2011)；12、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011)；13、《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；14、《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18—2012)；15、《建筑施工手册》（第五版）。word完美格式 ..1、工程概况1.1工程概况表2-1工程概况一览表工程名称长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包（第二标段）建设单位长沙经济技术开发区项目开发建设管理有限公司设计单位中机国际工程设计研究院有限责任公司监理单位湖南华兴建设管理有限公司施工单位中建三局集团有限公司建筑面积113021m2总工期660日历天长沙经开区黄金集团住宅小区施工总承包项目位于湖南省长沙市经济开发区内，项目北临映霞路，东邻枫树路。本项目拟建设小区住宅、公寓、商业、商业网点、物业管理中心、社区服务中心、幼儿园、门卫垃圾站等，以及项目配套的服务设施（如地下车库、配电间、垃圾站等）和相应的道路、绿化、市政管网设施等。本项目净用地面积63711.3㎡，总建筑面积178091.57㎡，地上总建筑面积140116.57㎡。其中第二标段：建筑面积约113021㎡，包含2#栋、7#栋、9#栋至17#栋及相应建筑的底层商业。1.2建筑概况表2-2建筑概况一览表2#楼建筑高度53.85m层数16/2层住宅性质住宅地上建筑面积7661㎡7#楼建筑高度49.45m层数17层住宅性质住宅地上建筑面积7385㎡9#楼建筑高度48.15m层数16层住宅性质公寓式办公地上建筑面积9684㎡10#楼建筑高度53.85m层数18层住宅性质住宅地上建筑面积9684㎡word完美格式 ..11#楼建筑高度52.35m层数18层住宅性质住宅地上建筑面积6936㎡12#楼建筑高度49.45m层数17层住宅性质住宅地上建筑面积5686㎡13#楼建筑高度53.05m层数18层住宅性质住宅地上建筑面积7780㎡14#楼建筑高度48.15m层数16层住宅性质酒店式公寓户数9615㎡15#楼建筑高度45.15m层数14层住宅性质公寓式办公地上建筑面积9553㎡16#楼建筑高度68.25m层数18层住宅性质酒店户数16021㎡17#楼建筑高度15.30m层数3层住宅性质商业地上建筑面积2099㎡层高1F5.5m、2F4.8m、3F4.85m地下室层高4.8m层数1层底板面标高46.55m顶板面标高51.35m备注：因目前各专业图纸均未下发，以上各楼栋统计信息的依据为招标文件，实际工程情况根据后期图纸工程量进行调整。1.1工程地质概况1、基坑场地地层：Ⅰ杂填土①（Qml）：红棕色，黄棕色，松散～稍密，主要由黏性土回填，含有砼块、砖块、石块等建筑垃圾，均匀性差，硬杂质含量在10%～20%，回填时间约5年，尚未完成自重固结。在所有钻孔均遇见此层。层厚介于3.70～13.50m，平均层厚为8.18m。Ⅱ第四系冲积粉质黏土②（Qal）：灰色，褐色，可塑，局部为软塑，主要成分为黏性土，局部含有植物根系及腐殖质，切面稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等。层厚介于0.50～5.20m，平均层厚为1.74m。Ⅲ第四系冲洪积粉质黏土③（Qal+plword完美格式 ..）：黄色，黄棕色，硬塑，局部为可塑，主要成分为黏性土，局部含有少量细砂及粉砂，切面稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等。层厚介于0.50～3.00m，平均层厚为1.55m。Ⅳ第四系残积（Qe1）粉质黏土④：红棕色，硬塑，主要成分为黏性土，由下伏基岩风化残积而成，约含有10%的圆砾，切面稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等。层厚介于0.50～9.60m，平均层厚为1.89m。Ⅴ白垩纪（K）强风化（r3）泥质粉砂岩⑤：红棕色，主要矿物成分为石英及黏土，粉砂粒结构，中～厚层状构造，泥质胶结。岩石风化裂隙极发育，大部分矿物风化变质。岩块手折易断，合金钻具易钻进。岩芯呈碎块状，少量为短柱状。为极软岩，岩体完整程度为破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。层厚介于0.50～9.40m，平均层厚为1.64m。Ⅵ白垩纪（K）强风化（r3）砂砾岩⑥：紫红色，砂砾状结构，似层状构造，泥砂质胶结；主要矿物为石英，砂砾含量35%左右，直径2～5mm不等，岩石风化裂隙发育，岩芯多呈碎屑状。岩块锤击声哑，合金钻具钻进困难。为软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。层厚介于0.50～11.60m，平均层厚为4.88m。Ⅶ白垩纪（K）中风化（r2）泥质粉砂岩⑦：红棕色，主要矿物为石英颗粒和黏土矿物，粉砂粒结构，中～厚层状构造，泥质胶结。岩石风化裂隙较发育，部分矿物风化变质。岩块手折难断，合金钻具钻进速度一般。岩芯呈短柱～长柱状，为极软岩～软岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅴ～Ⅳ级。揭露厚度介于1.30～18.80m，平均揭露层厚为10.32m。Ⅷ白垩纪（K）中风化（r2）砂砾岩⑧：紫红色，砂砾状结构，似层状构造，泥砂质胶结；主要矿物为石英，砂砾含量35%左右，直径2～5mm不等，岩石风化裂隙较发育，岩芯多呈碎块状、短柱状。岩块锤击声哑，合金钻具钻进困难。为极软岩～软岩，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ～Ⅳ级。揭露厚度介于1.30～18.50m，平均揭露层厚为8.49m。word完美格式 ..表2-3岩土参数表表2-4地基承载力参数表2、水文地质条件：勘察期间对钻孔内地下水位进行了量测，根据测量结果结合含水层的性质及赋存条件，场地地下水主要为赋存于杂填土①中的上层滞水。上层滞水受地表水补给，水量不大。勘察期间，测得上层滞水初见水位埋深介于0.40～4.40m，初见水位高程介于47.83～49.77m；稳定水位埋深介于0.20～4.05m，稳定水位高程介于48.13～50.04m。根据勘察结果和地区经验，粉砂岩和砂砾岩风化裂隙发育，基岩裂隙水沿裂隙面渗流，具各向异性，但水量不大，对基础（桩基）施工基本无影响。据地区经验，场地整平完成后，地下水水位将下降1～3m。word完美格式 ..1、塔吊选型及平面布置1.1塔吊选型及布置原则1、塔吊尽量覆盖整个施工区域，减少盲区；2、塔吊覆盖钢筋加工车间、木工加工车间、周转架料堆场等主要位置；3、塔吊最大起重量能满足施工要求；4、保证每台塔吊的工作效率，既不闲置又能满足施工吊次要求；5、充分考虑塔吊安装和拆除所需空间，满足塔吊安拆的要求；6、充分考虑到塔吊在高度和平面位置上的避让，同时考虑到和周围高层建筑之间的避让，满足设备安全运行的要求；7、塔吊最大满足不同施工阶段下吊运需求，避免二次安装。1.2塔吊选择分析表3-1塔吊选型分析汇总表序号分析项目分析内容1塔吊配置数量分析1、根据本工程特点分析，中高层塔臂能全覆盖时，2个塔楼设置1台塔吊；部分地下室区域塔吊不能覆盖的范围，材料主要用人工搬运。2、本工程单体较多，各单体单层面积较小、楼层较高，且工期相对较短，存在上下交叉作业现象，塔吊数量应在工期范围内满足吊次要求，避免窝工等现象。3、9#楼、14#楼南边距110kV高压线仅16m，布置一台50米臂长塔吊将存在较大安全隐患，且根据《电力设施保护条例》第十条：在一般地区各级电压导线的边线延伸距离，35~110kV应保证10米。经设备站、塔吊租赁公司现场勘探后，确定方案为布置2台32米臂塔吊。2塔吊吊重分析1、场内塔吊应能起吊停放在临近主干道上的钢筋原材至场内钢筋堆场。2、塔吊交叉范围内起吊重量应能吊起一吊重物，能实现材料的二次转运。3塔吊使用时长分析1、基础底板施工前开始安装塔吊，主体结构施工完成、外墙脚手架拆除完成后开始拆除塔吊，使用工期约14个月。4使用安全分析1、场内塔吊按照合同要求布置后存在交叉现象，但根据各单体高度调整塔吊安装高度和通过施工部署调整先后施工顺序可以保证作业安全。2、本工程东南角场内道路为项目部主要出入通道，施工过程中搭设防护避免坠物伤人。word完美格式 ..1.1塔吊选型布置及使用根据本工程地下室、各单体及周边环境情况，综合考虑施工效率、地上单层面积小、现场材料吊重要求、施工合同要求等，现场拟定安装4台TC6013塔吊和2台TC5610塔吊，根据塔吊覆盖面积及吊运需求适当调整臂长。各塔吊安拆时间及塔臂安装长度如下表所示：表3-2塔吊布置及安装一览表塔吊编号塔吊型号臂长覆盖范围安装时间拆除时间最终安装高度1#TC601350m2#、10#栋住宅及地下室2017.11.182019.1.1868.4m2#TC601355m11#、12#栋住宅及地下室2017.11.202019.1.2065.6m3#TC601350m7#、13#栋住宅及地下室2017.11.302019.1.3068.4m4#TC601350m15#、16#栋公寓、酒店及地下室2017.11.252019.1.2582.45#TC561032m9#栋公寓及地下室2017.11.152019.1.1565.46#TC561032m14#栋公寓及地下室2017.11.152019.1.1562.6因17#栋为3层商铺，塔吊未能全部覆盖，施工过程中可采用1台25t汽车吊进行材料运输，部分盲区采用人工搬用材料进行作业。1.2塔吊性能参数1.2.1整机技术参数表3-3塔吊整机技术参数(TC6013)机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构M4公称起重力矩kNm800最大工作高度m固定式附着式4622046220工作幅度m最小工作幅度最大工作幅度20660最大起重量t6型号QE680D（带强制通风）word完美格式 ..起升机构倍率α=2α=4速度m/min80404020起重量t1.5336功率kW24/24牵引机构速度m/min0~55功率kW4.0回转机构速度m/min0～0.8功率kW5.5×2顶升机构工作压力MPa25速度m/min0.7功率kW7.5总功率kW39（不包括液压系统）平衡重303540455055608.559.9511.412.814.215.6517.05工作温度℃-20～+40表3-4塔吊整机技术参数(TC5610)机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构M4公称起重力矩kNm800起升高度m倍率固定式附着式α=240.5220α=440.5110工作幅度m最大工作幅度56最小工作幅度2.5最大起重量t6起升机构倍率α=2α=4速度m/min80408.8840204.44起重量t1.533366功率kW24/24/5.4牵引机构速度m/min50/25功率kW3.3/2.2回转机构速度m/min0～0.65功率kW7.5顶升机构工作压力MPa25速度m/min0.56功率kW7.5总功率kW32.8（不包括顶升机构）word完美格式 ..平衡重3844505610.211.613.114.6工作温度℃-20～+401.1.1起重性能参数表3-555m臂长塔吊起重特性表(TC6013)表3-650m臂长塔吊起重特性表(TC6013)表3-732m臂长塔吊起重特性表(TC5610)R（m）≤2932起重量T（α=2）3.002.68word完美格式 ..图3-1整机外形尺寸及附墙示意（TC6013）word完美格式 ..图3-2整机外形尺寸及附墙示意（TC5610）1.1塔吊拆除本工程各塔吊计划于各楼栋外立面装饰装修完成后拆除，塔吊拆除大臂摆放位置详总平面布置图，保证拆除时无任何障碍，拆除作业严格按照说明书要求拆卸塔身，拆除至汽车吊作业半径内时，即可采用25T汽车吊进行辅助拆除作业。后期施工电梯、物料提升机位置需结合目前塔吊拆除时摆放位置进行确定，避免影响塔吊拆除。word完美格式 ..1、塔吊性能分析1.1塔吊覆盖率分析根据本工程塔吊平面布置示意图，15#楼及地下室存在部分盲区外，塔吊实现了地上主楼基本全覆盖（17#楼为3层商铺，塔吊覆盖范围较少，可采用汽车吊进行辅助施工）。据计算，本工程塔吊未能覆盖的盲区范围中，地下室有1156㎡，15#楼57㎡，地下室按1层计算，9#楼按16层计算，15#楼按15层计算，则盲区面积占比：（1×1156+57×16）/113021×100=1.83%，塔吊覆盖率较好地满足了现场施工需求。1.2塔吊吊次分析根据本工程塔吊选型初步分析，本工程两栋楼配备一台塔吊，地下室主体封顶后，覆盖15#楼和16#楼的4#塔吊覆盖面积最大（15#楼单层面积550㎡，16#楼单层面积710㎡，且16#楼18层结构为最高楼层），因此塔吊吊次分析选取4#塔吊进行分析。表4-14#塔吊吊次分析表材料名称材料量单次平均吊重起吊总数量总吊次工期（d）平均每天吊次吊次验算钢筋（t）8201.082037603601616*2=32≤50满足要求模板（㎡）3420050700木枋（m³）17100.82140钢管架料（t）10001.01000其他辅助材料//930备注：1、每台塔吊每天按50吊次计算；2、钢筋平均每吊按1.0t考虑（综合钢筋卸车和场内转运），模板平均每吊按50㎡考虑，木枋平均每吊按0.8m³考虑，钢管、盘扣料具平均每吊按1.0t考虑；3、其他辅助材料如：其他材料设备调运，按钢筋、模板、木枋和钢管架料总吊次的20%考虑；4、4#塔吊服务于16#楼一栋塔楼时，平均每天吊次为16，同时服务于15#楼和16#楼时，平均每天吊次为16*2=32，小于每台塔吊每天按50吊次的要求，因此塔吊选型符合要求。1.3塔吊吊重分析word完美格式 ..本工程塔吊覆盖范围内一般原材都能吊得动，主要考虑钢筋原材重量较大，需合理布置钢筋原材堆场及钢筋运输车辆停放位置。一捆钢筋原材重量按2.8t计算（12米钢筋原材重2.8t，盘螺重2.0t，取较大值为2.8t）,根据本工程塔吊平面布置，本工程钢筋原材堆场及停放钢筋车的道路距塔吊距离不超过塔吊能直接起吊钢筋原材的半径范围。word完美格式 ..1.1各阶段塔吊平面布置图图4-1地下室施工阶段总平面布置图（一）word完美格式 ..图4-2地下室施工阶段总平面布置图（二）word完美格式 ..图4-3地上主体结构施工阶段总平面布置图word完美格式 ..1、基础设计1.1基础选择根据湖南大地岩土工程勘察设计有限公司提供的《长沙经开区黄金集团员工住宅小区岩土工程详细勘察报告》，各楼栋塔吊基础所在区域对应地层参数如下表所示：表5-1塔吊基础所在地层参数表塔吊编号附近勘测点基础对应土层地基承载力特征值（kPa）1#ZK25、ZK119杂填土①/2#ZK134、ZK142杂填土①/3#ZK14、ZK163杂填土①/4#ZK20、ZK167杂填土①/5#ZK102、ZK103杂填土①/6#ZK110、ZK107杂填土①/注：以上数据依据相关图纸及岩土工程详细勘察报告统计得出。结合各塔吊基础所在地层情况，根据塔吊设计说明书要求，各塔吊拟采用基础形式如下表所示：表5-2塔吊基础形式及与结构位置关系塔吊编号地基及基础形式设计桩径（mm）基础尺寸（mm）基础顶标高1#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m2#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m3#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m4#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m5#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m6#四桩承台基础8005500×5500×135046.55m本工程所有塔吊基础顶面标高与地库底板顶标高一致。word完美格式 ..1.1塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意表5-31#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意1#塔吊基础平面定位图1#塔吊标准节附墙示意图1#塔吊与地下室顶板位置关系图word完美格式 ..表5-42#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意2#塔吊基础平面定位图2#塔吊标准节附墙示意图2#塔吊与地下室顶板位置关系图word完美格式 ..表5-53#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意3#塔吊基础平面定位图3#塔吊标准节附墙示意图3#塔吊与地下室顶板位置关系图word完美格式 ..表5-64#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意4#塔吊基础平面定位图4#塔吊标准节附墙示意图4#塔吊与商铺2、3层楼板位置关系图word完美格式 ..表5-75#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意5#塔吊基础平面定位图5#塔吊标准节附墙示意图5#塔吊与地下室顶板位置关系图说明：因南侧存在110kV高压线，根据电力设施保护条例要求，塔臂范围应距高压线10m，故附墙长达10m。word完美格式 ..表5-86#塔吊基础定位、位置关系及标准节附墙示意6#塔吊基础平面定位图6#塔吊标准节附墙示意图6#塔吊与地下室顶板位置关系图说明：因南侧存在110kV高压线，根据电力设施保护条例要求，塔臂范围应距高压线10m，故附墙长达10m。word完美格式 ..图5-11#塔吊基础剖面图图5-22#塔吊基础剖面图word完美格式 ..图5-33#塔吊基础剖面图图5-44#塔吊基础剖面图word完美格式 ..图5-55#塔吊基础剖面图图5-66#塔吊基础剖面图word完美格式 ..1.1基础设计1.1.1设计说明本工程1~6#塔吊承台基础底所处持力层为杂填土，尚未固结和沉降均匀，不能直接将塔机基础作用在上面。结合本工程主体桩基形式，塔吊基础拟借用旋挖钻机将基础荷载传递给深层强风化泥质粉砂岩，保证地基所需承载力要求，塔吊基础承台平面尺寸为5500mm×5500mm。1.1.2基础承台设计结合塔吊使用说明书要求及基础验算结果，承台具体配筋信息如下表所示：表5-9塔吊基础配筋参数表(TC6013)塔吊编号型号最小地基承载力(kpa)基础尺寸基础形式1#~4#TC60131905500mmx5500mmx1350mm预埋螺栓底筋、面筋X&Y:30根C25拉结筋（架立筋）X&Y:C14@600×600mm马凳筋X&Y:C25@1000×1000mm保护层厚度40mm备注：①塔吊基础垫层混凝土等级采用C15，厚度100mm，四周外扩塔吊基础100mm；②钢筋绑扎完毕及预埋件埋设完毕后必须经验收合格后方可进行砼浇筑；③底排钢筋用同砼强度等级的砂浆垫块，间隔1m布置一个。表5-10塔吊基础配筋参数表(TC5610)塔吊编号型号最小地基承载力(kpa)基础尺寸基础形式5#、6#TC56101105500mmx5500mmx1350mm预埋螺栓底筋、面筋X&Y:C25@200×200mm拉结筋（架立筋）X&Y:C14@600×600mm马凳筋X&Y:C25@1000×1000mm保护层厚度40mm备注：①塔吊基础垫层混凝土等级采用C15，厚度100mm，四周外扩塔吊基础100mm；②钢筋绑扎完毕及预埋件埋设完毕后必须经验收合格后方可进行砼浇筑；③底排钢筋用同砼强度等级的砂浆垫块，间隔1m布置一个。本工程塔吊基础顶面标高与其四周底板顶面标高一致，施工过程中后浇带均设置止水钢板。在塔吊基础边线（5.5m*5.5m）处支模并加设-3*300止水钢板，并预留底板钢筋。word完美格式 ..图5-7塔吊基础配筋图（TC6013）图5-8塔吊基础配筋图（TC5610）1.1.1基础承台桩基设计图5-9桩与塔吊承台连接示意图word完美格式 ..图5-10桩基承台平面示意图图5-11塔吊基础桩桩身大样word完美格式 ..1.1.1预埋件设置1、基础节必须按混凝土基础的中心对称安装；2、基础节应按电气要求正确接地；3、在基础节预埋螺栓附近浇筑混凝土基础时使用的钢筋不能切断，也不能减少。塔吊预埋件定位详见下图：图5-12塔吊预埋件定位示意图(TC6013)word完美格式 ..图5-13塔吊预埋件定位示意图(TC5610)word完美格式 ..1、塔吊基础施工1.1技术准备施工前“塔吊选型、布置及基础施工方案”必须通过公司审批并由总工程师批准，同时已经通过监理审批并同意实施，方可开始施工。施工前应编制塔吊基础施工技术交底。1.2劳动力计划表6-1塔吊基础施工劳动力配置计划表序号工种人数工作内容1钢筋工15负责钢筋加工及绑扎2砼工6负责砼浇筑3电工1负责整个施工阶段线路安装、维护4杂工10负责清槽、砌筑砖胎膜合计321.3主要机械设备计划表6-2塔吊基础施工主要施工机械设备计划表序号设备名称规格型号单位数量1旋挖钻机220台12挖掘机CAT320台13汽车吊25T台14空压机JB-60A台25风镐/把46潜水泵25m3/h，25m台21.4主要材料计划表6-3主要材料计划表序号材料名称规格型号单位数量1钢筋C14t32钢筋C18t13钢筋C25t144钢筋A8t35混凝土C35P6m33006红砖240*115*53m327以上数据仅作参考，不作为其他依据。word完美格式 ..1.1施工工艺定位放线→桩基施工→机械挖土、人工破桩头、清槽→素土夯实、平整→垫层浇筑（100mm厚C15混凝土）→砖胎模砌筑→承台底层钢筋绑扎→塔吊支腿（螺栓）安装→承台面板钢筋绑扎→塔吊支腿（螺栓）垂直度复核→混凝土浇筑及养护。1.2施工方法1、定位放线：根据塔吊基础平面定位图采用全站仪放出塔吊桩基点位。2、桩基施工：桩基施工根据旋挖成孔人工清底桩施工方案进行施工，桩基参数见塔吊基础桩桩身大样。3、土方开挖、破桩头及清槽：桩基施工完成后，按照塔吊基础的尺寸及标高开挖土方，先采用小挖机开挖土方，待开挖尺寸接近基础尺寸时，人工进行塔吊基础基坑修整，保证尺寸合适，并将桩顶以上桩头进行破除。塔吊基础土方挖按1：1坡度进行放坡，坑底宽度为“基础宽度b+工作面宽度500mm×2”。并人工清土至各塔吊承台底面标高以下0.1m，要求完成面夯实、平整。4、垫层及砖胎膜施工：清土完成并平整夯实后进行垫层施工，通过控制垫层厚度，保证塔吊基础底面标高，垫层厚度不小于10cm，垫层宽出砖胎模外边0.1m。垫层施工完毕后做承台侧壁砖胎模。胎模采用240mm厚红砖、M7.5水泥砂浆砌筑，砖胎模内侧采用1：2.5水泥砂浆抹20厚，要求保证砖胎膜内净空尺寸符合承台尺寸要求，砖胎模外侧空隙必须回填土并夯实。5、钢筋制作及绑扎：按照方案及说明书要求均匀绑扎钢筋，拉钩在基础边部应间距加密（设计间距减半），中间可梅花形布置，绑扎完毕后垫好垫块，保证钢筋保护层厚度。6、防雷接地：塔吊须增加防雷接地措施，具体做法如下：word完美格式 ..图6-1防雷接地措施示意图1、安装预埋件：由专业人员利用垫层上的控制线按说明书要求安装、固定预埋件。2、基础砼浇筑：塔吊基础砼标号必须满足强度等的技术要求，砼必需振捣密实，试验员制作3组试块，混凝土一次性浇捣密实，加强养护，控制混凝土内外温差不得大于25℃。word完美格式 ..1、质量控制措施1、塔吊基础土方开挖清底后应立即进行垫层混凝土的浇筑。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装完成后，应按要求验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中避免碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑完成后应及时养护，基础四周应及时回填夯实。3、基础钢筋在遇到塔吊螺栓时可避开绑扎，但不允许将钢筋截断；4、混凝土采用连续分层浇筑。浇筑混凝土时应随时监测塔吊支脚的垂尺度，混凝土的振捣采用对称振捣的方法，杜绝振动棒碰到塔吊支腿，预埋件周围的混凝土充盈率需达到95%，安装塔机时基础混凝土应达到70%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土应达到100%设计强度。5、预埋件位置在正式浇筑前应进一步复核定位，表面应校准平，平整度误差小于1/1000，达到安装平整度要求，确认无误后再浇筑砼。6、砖胎模砌筑完，基础钢筋绑扎完后及时通知相关单位进行预埋支腿或预埋螺栓的预埋，预埋必须由专业人员进行。7、塔吊基础允许误差详见下表：表7-1塔吊基础允许误差表word完美格式 ..1、安全文明施工1.1安全注意事项1、加强安全教育，组织职工学习安全生产知识和规章制度，安全操作规程。2、凡进入现场人员必须佩戴安全帽，不得穿拖鞋或赤脚进入施工现场。3、机械所用电缆均要采取安全措施，避免车辆碾压，防止人员触电。4、设备装吊或钻机位移时，应按负荷选择索具。严禁吊钩吊人，起吊物体不准在吊物下站人，更不得在物体上站人。5、抬运重物时，必须统一口号，同时起落，以免碰人。机台上的泥要及时清除，以免滑倒碰伤。钻孔要盖好，防止人员掉入。1.2文明施工1、施工前，组织文明施工知识培训，制定文明施工细则，使参与施工的职工遵纪守法，举止文明。2、施工中的场容场貌、料具管理、环境控制、综合治理等方面有专人负责，采取“标准明确，责任到人”的管理目标责任制，将文明施工落到实处。3、塔吊基础属于临时阶段性施工，对生产设施、道路、管线、电力线路等进行布置和动态管理，加强施工机械、材料、设备的管理和使用，做到场地整齐有序，文明施工。word完美格式 ..1、TC6013塔吊基础计算书说明：因4#塔吊塔身最高，最具代表性，故仅验算4#塔吊基础受力。依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。1.1参数信息表9-1TC6013塔吊基础验算参数信息表塔吊型号:TC6013塔机自重标准值:Fk1=624.50kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=2152kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2695.1kN.m塔吊计算高度:H=82.4m塔身宽度:B=1.8m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=40mm矩形承台边长:H=5.5m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=4.5m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:7.5m桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)图9-1TC6013计算简图1.2荷载计算1.2.1自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=624.5kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3)起重荷载标准值word完美格式 ..Fqk=60kN1.1.1风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)Wk=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2qsk=1.2×0.60×0.35×1.8=0.45kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.45×82.40=37.08kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×37.08×82.40=1527.84kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)Wk=0.8×1.63×1.95×1.2×0.35=1.07kN/m2qsk=1.2×1.07×0.35×1.80=0.81kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.81×82.40=66.53kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×66.53×82.40=2740.99kN.m1.1.2塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=2695.1+0.9×(2152+1527.84)=6006.96kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=2695.1+2740.99=5436.09kN.m1.2桩竖向力计算非工作状态下：word完美格式 ..Qk=(Fk+Gk)/n=(624.5+1020.94)/4=411.36kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(624.5+1020.9375)/4+Abs(5436.09+66.53×1.35)/6.36=1279.80kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(624.5+1020.9375-0)/4-Abs(5436.09+66.53×1.35)/6.36=-457.08kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(624.5+1020.94+60)/4=426.36kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(624.5+1020.9375+60)/4+Abs(6006.96+37.08×1.35)/6.36=1378.27kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(624.5+1020.9375+60-0)/4-Abs(6006.96+37.08×1.35)/6.36=-525.55kN1.1承台受弯计算1.1.1荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(624.5+60)/4+1.35×(6006.96+37.08×1.35)/6.36=1516.10kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(624.5+60)/4-1.35×(6006.96+37.08×1.35)/6.36=-1054.06kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×624.5/4+1.35×(5436.09+66.53×1.35)/6.36=1383.17kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×624.5/4-1.35×(5436.09+66.53×1.35)/6.36=-961.63kN1.1.2弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条word完美格式 ..其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×1516.10×1.35=4093.47kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-1054.06×1.35=-2845.97kN.m1.1.1配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算:αs=4093.47×106/(1.000×16.700×5500.000×13102)=0.0260η=1-(1-2×0.0260)0.5=0.0263γs=1-0.0263/2=0.9868As=4093.47×106/(0.9868×1310.0×360.0)=8795.7mm2实际选用钢筋为：钢筋直径25.0mm，钢筋间距为180mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0=3.14×252/4×Int(5500/180)=14726mm2word完美格式 ..选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为25mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为13499mm2顶部配筋计算:αs=2845.97×106/(1.000×16.700×5500.000×13102)=0.0181ξ=1-(1-2×0.0181)0.5=0.0182γs=1-0.0182/2=0.9909As=2845.97×106/(0.9909×1310.0×360.0)=6090.2mm2实际选用钢筋为：钢筋直径25mm，钢筋根数为20顶部实际配筋面积为As0=3.14×252/4×20=9817mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!1.1承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=1516.10kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1310mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!1.2承台受冲切验算word完美格式 ..依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：式中Nl──荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；β1x，β1y──角桩冲切系数；β1x=β1y=0.56/(0.725+0.2)=0.605c1，c2──角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=900mma1x，a1y──承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=950mmβhp──承台受冲切承载力截面高度影响系数；βhp=0.877ft──承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.57N/mm2h0──承台外边缘的有效高度；h0=1310mmλ1x，λ1y──角桩冲跨比，其值应满足0.25～1.0，取λ1x=λ1y=a1x/h0=0.725工作状态下：Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(624.5+60)/4+1.35×(6006.96+37.08×1.35)/6.363=1516.10kN非工作状态下：Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×624.5/4+1.35×(5436.09+66.53×1.35)/6.363=1383.17kN等式右边word完美格式 ..[0.605×(900+475)+0.605×(900+475)]×0.877×1.57×1310/1000=3003.65kN比较等式两边，所以满足要求!1.1桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1378.27=1860.67kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.90fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-709.50kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=1970.826mm2。由于桩的最小配筋率为0.39%，计算得最小配筋面积为1960mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1971mm2实际选用钢筋为：钢筋直径14mm，钢筋根数为13桩实际配筋面积为As0=3.14×142/4×13=2001mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!1.2桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=426.36kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1378.27kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：word完美格式 ..单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；表9-2厚度及侧阻力标准值表序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.400填土21.4500粘性土31.9550粘性土421604000风化岩由于桩的入土深度为7.5m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.4×0+1.4×50+1.9×55+1.8×160)+4000×0.50=3173.01kN由于:Ra=3173.01>Qk=426.36,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=3807.61>Qkmax=1378.27,最大压力验算满足要求!1.1桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-525.55kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：word完美格式 ..式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.500×2.4×0+0.700×1.4×50+0.700×1.9×55+0.500×1.8×160)=688.261kNGp=0.50×7.5×25=94.248kN由于:688.26+94.25>=525.55，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！word完美格式 ..1、TC5610塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。1.1参数信息表10-1TC5610塔吊基础验算参数信息表塔吊型号:TC5610塔机自重标准值:Fk1=464.10kN起重荷载标准值:Fqk=47.1kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m塔吊计算高度:H=65.4m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=40mm矩形承台边长:H=5.5m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=4.5m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:7.5m桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)图10-1TC5610计算简图1.2荷载计算1.2.1自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=464.1kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3)起重荷载标准值Fqk=47.1kNword完美格式 ..1.1.1风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)Wk=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2qsk=1.2×0.60×0.35×1.6=0.40kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.40×65.40=26.16kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×26.16×65.40=855.52kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)Wk=0.8×1.63×1.95×1.2×0.35=1.07kN/m2qsk=1.2×1.07×0.35×1.60=0.72kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.72×65.40=46.94kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×46.94×65.40=1534.82kN.m1.1.2塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1552+0.9×(1335+855.52)=3523.46kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1552+1534.82=3086.82kN.m1.2桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+1020.94)/4=371.26kNword完美格式 ..Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+1020.9375)/4+Abs(3086.82+46.94×1.35)/6.36=866.34kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+1020.9375-0)/4-Abs(3086.82+46.94×1.35)/6.36=-123.82kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+1020.94+47.1)/4=383.03kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+1020.9375+47.1)/4+Abs(3523.46+26.16×1.35)/6.36=942.33kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(464.1+1020.9375+47.1-0)/4-Abs(3523.46+26.16×1.35)/6.36=-176.26kN1.1承台受弯计算1.1.1荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(464.1+47.1)/4+1.35×(3523.46+26.16×1.35)/6.36=927.58kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(464.1+47.1)/4-1.35×(3523.46+26.16×1.35)/6.36=-582.52kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×464.1/4+1.35×(3086.82+46.94×1.35)/6.36=824.99kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×464.1/4-1.35×(3086.82+46.94×1.35)/6.36=-511.72kN1.1.2弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条word完美格式 ..其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×927.58×1.45=2689.97kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-582.52×1.45=-1689.30kN.m1.1.1配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算:αs=2689.97×106/(1.000×16.700×5500.000×13102)=0.0171η=1-(1-2×0.0171)0.5=0.0172γs=1-0.0172/2=0.9914As=2689.97×106/(0.9914×1310.0×360.0)=5753.4mm2实际选用钢筋为：钢筋直径25.0mm，钢筋间距为220mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0=3.14×252/4×Int(5500/220)=12272mm2word完美格式 ..选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为25mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为13499mm2顶部配筋计算:αs=1689.30×106/(1.000×16.700×5500.000×13102)=0.0107ξ=1-(1-2×0.0107)0.5=0.0108γs=1-0.0108/2=0.9946As=1689.30×106/(0.9946×1310.0×360.0)=3601.5mm2实际选用钢筋为：钢筋直径25mm，钢筋根数为25顶部实际配筋面积为As0=3.14×252/4×25=12272mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!1.1承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=927.58kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.565ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1310mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!word完美格式 ..1.1承台受冲切验算依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：式中Nl──荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；β1x，β1y──角桩冲切系数；β1x=β1y=0.56/(0.802+0.2)=0.559c1，c2──角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=900mma1x，a1y──承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=1050mmβhp──承台受冲切承载力截面高度影响系数；βhp=0.877ft──承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.57N/mm2h0──承台外边缘的有效高度；h0=1310mmλ1x，λ1y──角桩冲跨比，其值应满足0.25～1.0，取λ1x=λ1y=a1x/h0=0.802工作状态下：Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(464.1+47.1)/4+1.35×(3523.46+26.16×1.35)/6.363=927.58kN非工作状态下：Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×464.1/4+1.35×(3086.82+46.94×1.35)/6.363=824.99kNword完美格式 ..等式右边[0.559×(900+525)+0.559×(900+525)]×0.877×1.57×1310/1000=2875.61kN比较等式两边，所以满足要求!1.1桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×942.33=1272.14kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.90fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-237.95kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=660.971mm2。由于桩的最小配筋率为0.39%，计算得最小配筋面积为1960mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1960mm2实际选用钢筋为：钢筋直径14mm，钢筋根数为13桩实际配筋面积为As0=3.14×142/4×13=2001mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!1.2桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=383.03kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=942.33kNword完美格式 ..桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:表10-2厚度及侧阻力标准值表序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.400填土21.4500粘性土31.9550粘性土421604000风化岩由于桩的入土深度为7.5m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.4×0+1.4×50+1.9×55+1.8×160)+4000×0.50=3173.01kN由于:Ra=3173.01>Qk=383.03,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=3807.61>Qkmax=942.33,最大压力验算满足要求!1.1桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条word完美格式 ..偏心竖向力作用下，Qkmin=-176.26kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.500×2.4×0+0.700×1.4×50+0.700×1.9×55+0.500×1.8×160)=688.261kNGp=0.50×7.5×25=94.248kN由于:688.26+94.25>=176.26，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！欢迎您的光临，Word文档下载后可修改编辑.双击可删除页眉页脚.谢谢！希望您提出您宝贵的意见，你的意见是我进步的动力。赠语；1、如果我们做与不做都会有人笑，如果做不好与做得好还会有人笑，那么我们索性就做得更好，来给人笑吧！2、现在你不玩命的学，以后命玩你。3、我不知道年少轻狂，我只知道胜者为王。4、不要做金钱、权利的奴隶；应学会做“金钱、权利”的主人。5、什么时候离光明最近？那就是你觉得黑暗太黑的时候。6、最值得欣赏的风景，是自己奋斗的足迹。 7、压力不是有人比你努力，而是那些比你牛×几倍的人依然比你努力。word完美格式'