塔吊基础工程施工设计方案__天然基础1008

'...紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程塔吊基础施工方案建设单位：中山市创荣实业投资有限公司设计单位：奥意建筑工程设计有限公司监理单位：广东中山建设监理咨询有限公司林文豪施工单位：中国建筑第八工程局有限公司周方华编制：曹巍审核：审定：中国建筑第八工程局有限公司二零一六年九月专业资料. ...目录第一章编制依据3第二章工程概况3第三章塔吊部署43.1总体部署43.2基础选型53.3安装位置16第四章塔吊基础施工184.1基础配筋184.2施工缝的处理214.3塔吊附墙件214.4楼板预留洞224.5基础钢筋施工22第五章基础验算235.11#塔吊基础验算235.23#塔吊基础验算30专业资料. ...第一章编制依据1、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程结构图；2、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程建筑图；3、《QTZ80(TC6013A-6)型塔式起重机使用说明书》，长沙中联重工科技发展股份有限公司；4、《QTZ80(TC5613A-6)型塔式起重机使用说明书》，广州五羊建设机械有限公司；5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009；6、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20107、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程《详细勘察阶段岩土工程勘察报告》，《项目桩基础工程超前钻探说明》；8、品茗安全计算软件2016版。第二章工程概况工程名称紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程工程性质民用建筑建设规模m2207789.3工程地址中山市东城区紫马岭总占地面积m282187.7总建筑面积m2207789.30建设单位中山市创荣实业投资有限公司项目承包范围基础、土建、机电、装饰楼栋数1栋公寓楼、2栋住宅楼、1栋办公楼、地下3层，1层架空车库，4层商业裙楼层数地上住宅23层及24层，办公楼19层，公寓34层层高裙楼住宅5.1~5.7m，公寓、办公楼4.9~5.7m地下3层标准层住宅3.5~3.8m，公寓3~3.2m，办公楼4.2~5.5m裙楼4层地下-3层4.1m，-2层4.0m，-1层5.2m建筑高度住宅楼7座97.2米、住宅楼8座97.2米、公寓楼125.7米、办公楼90.8米本工程根据设计图纸，结合现场实际情况及施工组织设计确定投入4台塔吊。其中公寓楼投入1#塔吊，臂长60米，型号为TC6013型；办公楼投入2#塔吊，臂长50米，型号为TC5613-6型；住宅7座投入3#塔吊，臂长50米，型号为TC5613-6型；住宅8座投入4#塔吊，臂长55米，型号为TC5613-6型。专业资料. ...第一章塔吊部署1.1总体部署1.1.1塔吊选型本工程拟采用的塔吊为1台TC6013型塔吊，3台TC5613-6型塔吊，塔吊基础形式为螺栓固定式，下面为塔吊的相关参数。TC6013型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩：800kNm；2、最大起重量：6t；3、固定式高度46m，附着最大起升高度150m；4、最大工作幅度60m；5、塔身标准节尺寸：1.8×1.8×2.8m。TC5613-6型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩：800kNm；2、最大起重量：6t；3、固定式高度40m，附着最大起升高度220m；4、最大工作幅度56m；5、塔身标准节尺寸：1.6×1.6×2.8m。1.1.2塔吊设置根据本工程施工需要，拟投入4台塔吊。各塔吊布置情况详见表3.1-1。表1.1-1塔吊基础信息统计表塔吊编号臂长（m）起升高度（m）型号塔吊中心点坐标位置（x，y）塔吊基础尺寸（m×m×m）1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)6.5×6.5×1.52#50109.4TC5613-6(2490695.865,503351.596)6×6×1.2专业资料. ...3#50117.8TC5613-6(2490599.823,503271.607)6×6×1.24#55115TC5613-6(2490615.853,503347.261)6×6×1.21.1基础选型1.1.1地质参数概况根据勘察结果，参照《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、广东省标准《建筑地基基础设计规范》(DBJ15-31-2003)中有关规定，上述岩土层作为天然地基时，除人工填土层外，其承载力特征值fak、压缩模量ES，建议参考下表所列范围值：表1.1-1各岩、土层承载力特征值及强度指标值土层名称及时代状态承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量EO(MPa)抗剪强度与锚固体的极限粘结强度标准值frbk（kPa）粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(度)Q4ml杂填土层稍密状1203.05510/Q4al+pl淤泥质粘土层松散802.05810/Q3al+pl淤泥质粘土层软塑1002.57121/粉质粘土层可塑1604.5152015/粗砂层稍密180///28/Q2el砾质粘性土硬塑状2006.025222030γ53全风化花岗岩坚硬土状3501560252570强风化花岗岩砾砂状550301202532140中风化花岗岩较软岩1800///55300微风化花岗岩较硬岩4000///75500专业资料. ...1.1.1基础底土质参数确定为更接近反映塔吊基础底部土层的地质情况，根据《详细勘察阶段岩土工程勘察报告》、《项目桩基础工程超前钻探说明》钻孔平面布置图和结合塔吊基础布置平面图，选择距离塔吊基础较近的若干勘测孔洞进行分析，如表3.2－2：表1.1-1各塔吊基础距离较近勘测点统计表塔吊编号臂长（m）起升高度（m）型号较近地勘点编号与相应地勘点的距离（m）1#60148.6TC6013ZK115.1BK2211.72#50109.4TC5613-6ZK218.0BK99.53#50117.8TC5613-6ZK3612.34#55115TC5613-6ZK466.4根据地质勘察报告、超前钻报告、现场开挖情况及上表所列数值显示，宜选择距离各塔吊基础最近的勘测孔洞（同时若几个勘测孔土性差别较大，为确保安全计算，选择地质情况较差的孔洞）作为相应基础计算的依据，即选取的计算依据的勘测孔洞：1#塔吊基础选孔号BK22、2#塔吊基础选孔号BK9、3#塔吊基础选孔号ZK36、4#塔吊基础选孔号ZK46，则设计塔吊基础底部所处土层的地质情况及相应参数如下，其中相应堪测点地质剖面图如下所示：专业资料. ...ZK11钻孔柱状图专业资料. ...BK22钻孔柱状图专业资料. ...专业资料. ...ZK21钻孔柱状图专业资料. ...BK9钻孔柱状图专业资料. ...专业资料. ...ZK36钻孔柱状图专业资料. ...ZK46钻孔柱状图专业资料. ...由各孔柱状图可知相应标高处土质情况，各塔吊基础计算依据的勘测孔情况按最不利钻孔柱状图数据，见下表：表1.1-1各塔吊基础计算依据的勘测孔情况表塔吊编号1#2#3#4#选取的作为塔吊基础计算依据的勘测孔洞BK22BK9ZK36ZK46塔吊基础底面相对标高（m）-14.8-14.8-14.8-14.8塔吊基础底面绝对标高（m）-10.55-10.55-10.55-10.55该孔洞在基础底标高处土层的土质状况砾质粘性土全风化花岗岩砾质粘性土全风化花岗岩该土质承载力特征值（KPa）2003502003501.1.2基础选型确定由上述反映的地质情况来看，4台塔吊基础在底部标高处土层的地基承载力特征值均满足做天然基础需要达到的地耐力（其中6m×6m的TC6013A-6型塔吊基础要求地耐力为140KPa）的要求，故我司拟定4台塔吊基础全部采用天然基础。根据塔吊说明书，设计1#塔吊基础尺寸均为a×b×h（长×宽×厚）=6500mm×6500mm×1500mm；2#、3#、4#塔吊基础尺寸均为a×b×h（长×宽×厚）=6000mm×6000mm×1200mm；基础混凝土强度等级为C35，钢筋为三级钢。综上所述，各塔吊基础选型结果如下表所示：表1.1-2各塔吊基础形式表塔吊编号臂长（m）起升高度（m）型号塔吊中心点坐标位置（x，y）基础形式1#60148.6TC6013(2490692.069,503272.558)天然基础2#50109.4TC5613-6(2490695.865,503351.596)天然基础3#50117.8TC5613-6(2490599.823,503271.607)天然基础4#55115TC5613-6(2490615.853,503347.261)天然基础专业资料. ...1.1安装位置1#、2#、3#、4#塔吊平面布置图及坐标定位如下所示：图1.1-11#塔吊基础定位图图1.1-22#塔吊基础定位图专业资料. ...图1.1-13#塔吊基础定位图图1.1-24#塔吊基础定位图根据地基基础平面布置图，塔吊基础位置与周围地基基础位置关系清晰可见，故将塔吊基础的顶面与底板顶面平，即塔吊基础作为以后底板结构一部分，在塔吊基础施工时即做防水处理和留置止水钢板,防水做法同底板。专业资料. ...第一章塔吊基础施工1.1基础配筋根据试计算结果可以得到，塔吊说明书中给出的配筋可以满足要求，故按说明书的要求进行配筋。1.1.11#塔吊基础配筋承台底筋As=17180mm2，承台顶配筋As=17180mm2。承台顶配筋为：双向Φ25HRB400，间距190mm；承台底配筋：双向Φ25HRB400，间距190mm；拉筋为Φ12HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：专业资料. ...图1.1-11#塔吊基础配筋图1.1.22#塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2，承台顶配筋As=15216mm2。承台顶配筋为：双向Φ25HRB400，间距200mm；承台底配筋：双向Φ25HRB400，间距200mm；拉筋为Φ12HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：图1.1-22#塔吊基础及桩配筋图1.1.33#塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2，承台顶配筋As=15216mm2。承台顶配筋为：双向Φ25专业资料. ...HRB400，间距200mm；承台底配筋：双向Φ25HRB400，间距200mm；拉筋为Φ12HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：图1.1-13#塔吊基础及桩配筋图1.1.24#塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2，承台顶配筋As=15216mm2。承台顶配筋为：双向Φ25HRB400，间距200mm；承台底配筋：双向Φ25HRB400，间距200mm；拉筋为Φ12HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：专业资料. ...图1.1-14#塔吊基础及桩配筋图1.2施工缝的处理由于各塔吊基础顶面标高与结构底板顶面平，在塔吊基础周边会形成一道施工缝，因此在施工塔吊基础时，需按照该部位结构底板钢筋按50%错开预留，以便与后施工的底板钢筋连接。该预留洞四周的施工缝是地下室底板渗水的薄弱环节，拟在塔吊基础四周，底板中间位置安装3厚、300宽的止水钢板，在底板砼浇筑时，将施工缝处进行凿毛处理，充分湿润后刷素水泥浆一道，浇筑砼将塔吊基础与底板进行有效连接。1.3塔吊附墙件专业资料. ...根据塔吊基础说明，附墙件附着时，要求塔身距离建筑物一般控制在5m以内，如实际工程有较大变化，塔吊中心距离建筑结构边过远，附墙拉杆需要加长，则要与塔吊公司联系设计非标准附着装置。附墙部位的梁或墙的混凝土标号应比同层梁或墙的混凝土标号高一等级。1.1楼板预留洞由于1#、2#、3#、4#塔吊要穿过地下室及裙楼（架空车库）每层楼板，需在结构板上设预留洞，留洞尺寸为2.5m×2.5m。为了防止首层雨水倒灌进地下室，在首层结构预留洞边用M5水泥砂浆砌筑180mm厚0.2m高砖墙挡水，钢筋按规范错开预留，待塔吊拆除后浇筑比同层混凝土高一个标号的微膨胀混凝土进行补板。预留洞采用标准化安全防护，做法如下图所示：图1.1-1预留洞标准化安全防护1.2基础钢筋施工参照塔吊基础相关技术要求，结合本工程结构设计的实际情况。需注意图纸中底板的配筋以及大样做法，如下图：专业资料. ...第一章基础验算塔吊基础验算的按最不利条件验算，故选1#塔吊基础验算和3#塔吊基础验算。1.11#塔吊基础验算一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013A-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2152非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)624.5专业资料. ...水平荷载标准值Fvk"(kN)97倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)2695.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×624.5＝843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)843.075+81＝924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×22.8＝30.78倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×2152＝2905.2非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"＝1.35×624.5＝843.075水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"＝1.35×97＝130.95倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.35Mk＝1.35×2695.1＝3638.385三、基础验算基础布置图基础布置专业资料. ...基础长l(m)6.5基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)18.38基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)18.38基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)245.95基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6.5×6.5×1.5×25=1584.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1584.375=2138.906kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk""=2695.1kN·mFvk""=Fvk"/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M""=3638.385kN·mFv""=Fv"/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3Wy=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy专业资料. ...=(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.991<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695.1+97×1.5)/(624.5+1584.375)=1.286m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(6.52+6.52)0.5/2-1.286=3.31m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b"=b/2-eb=6.5/2-0.909=2.341m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l"=l/2-el=6.5/2-0.909=2.341mb"l"=2.341×2.341=5.479m2≥0.125bl=0.125×6.5×6.5=5.281m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-30.991kPa专业资料. ...Pkmax=(Fk+Gk)/3b"l"=(624.5+1584.375)/(3×2.341×2.341)=134.391kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(624.5+1584.375)/(6.5×6.5)=52.281kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=200.00+0.30×18.38×(6.00-3)+1.60×18.38×(1.50-0.5)=245.95kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=52.281kPa≤fa=245.95kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=134.391kPa≤1.2fa=1.2×245.95=295.14kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+25/2)=1438mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(624.500/42.250-(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=-63.113kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(624.500/42.250+(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=103.022kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得专业资料. ...P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.500+1.800)/2)×103.022/6.500=65.776kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wy)=1.35×(624.500/42.250-(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=-63.113kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wy)=1.35×(624.500/42.250+(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=103.022kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.500+1.800)/2)×103.022/6.500=65.776kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=84.399×(6.5-1.8)×6.5/2=1289.192kNVy=|py|(l-B)b/2=84.399×(6.5-1.8)×6.5/2=1289.192kNX轴方向抗剪：h0/l=1438/6500=0.221≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6500×1438=39023.725kN≥Vx=1289.192kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1438/6500=0.221≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6500×1438=39023.725kN≥Vy=1289.192kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@190基础底部短向配筋HRB400Φ25@190基础顶部长向配筋HRB400Φ25@190基础顶部短向配筋HRB400Φ25@1901、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.5-1.8)2×84.399×6.5/8=1514.8kN·m专业资料. ...基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.5-1.8)2×84.399×6.5/8=1514.8kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1514.8×106/(1×16.7×6500×14382)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1514.8×106/(0.997×1438×360)=2936mm2基础底需要配筋：A1=max(2936，ρbh0)=max(2936，0.0015×6500×1438)=14020mm2基础底长向实际配筋：As1"=17275.164mm2≥A1=14020.5mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1514.8×106/(1×16.7×6500×14382)=0.007ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1514.8×106/(0.997×1438×360)=2936mm2基础底需要配筋：A2=max(2936，ρlh0)=max(2936，0.0015×6500×1438)=14020mm2基础底短向实际配筋：AS2"=17275.164mm2≥A2=14020.5mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3"=17275.164mm2≥0.5AS1"=0.5×17275.164=8637.582mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4"=17275.164mm2≥0.5AS2"=0.5×17275.164=8637.582mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。五、配筋示意图专业资料. ...基础配筋图1.13#塔吊基础验算一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC5613-6)-五羊塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)487.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)547.5水平荷载标准值Fvk(kN)18.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1693非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)487.5专业资料. ...水平荷载标准值Fvk"(kN)74.7倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)17662、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×487.5＝658.125起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)658.125+81＝739.125水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×18.5＝24.975倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1693＝2285.55非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"＝1.35×487.5＝658.125水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"＝1.35×74.7＝100.845倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.35Mk＝1.35×1766＝2384.1三、基础验算专业资料. ...基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.2基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.31.626专业资料. ...基础埋深的地基承载力修正系数ηd基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)26基础埋置深度d(m)1.2修正后的地基承载力特征值fa(kPa)252.52基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6×6×1.2×25=1080kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1080=1458kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk""=1766kN·mFvk""=Fvk"/1.2=74.7/1.2=62.25kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M""=2384.1kN·mFv""=Fv"/1.2=100.845/1.2=84.037kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1766×6/(62+62)0.5=1248.751kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=1766×6/(62+62)0.5=1248.751kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(487.5+1080)/36-1248.751/36-1248.751/36=-25.833<0偏心荷载合力作用点在核心区外。专业资料. ...(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1766+74.7×1.2)/(487.5+1080)=1.184m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.184=3.059m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.184×6/(62+62)0.5=0.837m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.184×6/(62+62)0.5=0.837m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b"=b/2-eb=6/2-0.837=2.163m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l"=l/2-el=6/2-0.837=2.163mb"l"=2.163×2.163=4.678m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-25.833kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b"l"=(487.5+1080)/(3×2.163×2.163)=111.689kPa3、基础轴心荷载作用应力专业资料. ...Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(487.5+1080)/(6×6)=43.542kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=200.00+0.30×26.00×(6.00-3)+1.60×26.00×(1.20-0.5)=252.52kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=43.542kPa≤fa=252.52kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=111.689kPa≤1.2fa=1.2×252.52=303.024kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1200-(50+25/2)=1137mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(487.500/36.000-(1766.000+62.250×1.200)/36.000)=-50.745kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wx)=1.35×(487.500/36.000+(1766.000+62.250×1.200)/36.000)=87.308kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.600)/2)×87.308/6.000=55.295kN/m2Y轴方向净反力：专业资料. ...Pymin=γ(Fk/A-(Mk""+Fvk""h)/Wy)=1.35×(487.500/36.000-(1766.000+62.250×1.200)/36.000)=-50.745kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk""+Fvk""h)/Wy)=1.35×(487.500/36.000+(1766.000+62.250×1.200)/36.000)=87.308kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.600)/2)×87.308/6.000=55.295kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(87.308+55.295)/2=71.301kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(87.308+55.295)/2=71.301kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=71.301×(6-1.6)×6/2=941.175kNVy=|py|(l-B)b/2=71.301×(6-1.6)×6/2=941.175kNX轴方向抗剪：h0/l=1137/6000=0.19≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1137=28481.85kN≥Vx=941.175kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1137/6000=0.19≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1137=28481.85kN≥Vy=941.175kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@200基础底部短向配筋HRB400Φ25@200基础顶部长向配筋HRB400Φ25@200基础顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、基础弯距计算基础X向弯矩：专业资料. ...MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×71.301×6/8=1035.292kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×71.301×6/8=1035.292kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1035.292×106/(1×16.7×6000×11372)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1035.292×106/(0.996×1137×360)=2539mm2基础底需要配筋：A1=max(2539，ρbh0)=max(2539，0.0015×6000×1137)=10233mm2基础底长向实际配筋：As1"=15209.375mm2≥A1=10233mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1035.292×106/(1×16.7×6000×11372)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1035.292×106/(0.996×1137×360)=2539mm2基础底需要配筋：A2=max(2539，ρlh0)=max(2539，0.0015×6000×1137)=10233mm2基础底短向实际配筋：AS2"=15209.375mm2≥A2=10233mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3"=15209.375mm2≥0.5AS1"=0.5×15209.375=7604.688mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4"=15209.375mm2≥0.5AS2"=0.5×15209.375=7604.688mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。五、配筋示意图专业资料. ...基础配筋图第一章附图专业资料. ...1.11#塔吊基础施工图专业资料. ...1.12#塔吊基础施工图专业资料. ...1.13#塔吊基础施工图专业资料. ...1.14#塔吊基础施工图专业资料. ...1.1塔吊平面布置图专业资料.'