m每天印染废水处理工艺设计

'1500m3每天印染废水处理工艺设计某纺织印染企业废水处理方案设计1总论1.1简介纺织印染行业是工业废水排放大户，据估算，全国每天排放的废水量约(3-4)×106m3，且废水中有机物浓度高，成分复杂，色度深，pH变化大，水质水量变化大，属较难处理工业废水。某企业拟新建以腈纶本色纱为主的棉化纤纺织及印染精加工项目。根据《建设项目管理条例》和《环境保护法》之规定，环保设施的建设应与主体工程“三同时”。受该企业委托，我们提出了该项目的废水处理方案，按本方案进行建设后，可确保废水的达标排放，能极大地减轻该项目外排废水对某县的不利影响。1.2方案设计依据①《纺织染整工业水污染物排放标准》GB4287-92。②《室外排水设计规范》GBJ14-87。③《建筑给排水设计规范》GBJ15-87。④国家相关法律、法规。⑤委托方提供的有关资料。⑥其它同类企业废水处理设施竣工验收监测数据等。1.3方案设计原则①本设计严格执行国家有关法规、规范，环境保护的各项规定，污水 1处理后必须确保各项出水水质指标均达到污水综合排放标准。②采用先进、成熟、稳定、实用、经济合理的处理工艺，保证处理效果，并节省投资和运行管理费用。③设备选型兼顾通用性和先进性，运行稳定可靠，效率高，管理方便，维修维护工作量少，价格适中。④系统运行灵活，管理方便，维修简单，尽量考虑操作自动化，减少操作劳动强度。⑤设计美观，布局合理，与周围环境统一协调。⑥尽量采取措施减小对周围环境的影响，合理控制噪声，气味，妥善处理与处置固体废弃物，避免二次污染。1.4设计范围①污水处理站污水、污泥处理工艺技术方案论证。②污水处理站工程内容的工艺设备、建筑、结构、电气、仪表和自动控制等方面的工程设计及总平面布置。③工程投资预算编制。2工程概况2.1废水来源及特点该企业的工业废水主要来自退浆、煮炼、漂白（合称炼漂废水）和染色、漂洗（合称印染废水）工段，各工段废水特点如下：①退浆废水退浆是利用化学药剂去除纺织物上的杂质和浆料，便于下道工序的加工，此部分废水所含杂质纤维较多。以往由于纺织厂用淀粉为原料，2 故废水中BOD5浓度很高，是整个印染废水中BOD5的主要来源，使废水中B/C比较高，往往大于0.3，适宜生化，但随着科技的进步，印染厂所用浆料逐步被CAM/PVA所代替，从而使废水中BOD5下降，CODcr升高，废水的可生化性降低。②煮炼废水煮炼工序是为了去除织物所含蜡质、果胶、油剂和机油等杂质，使用的化学药剂以烧碱和表面活性剂为主，此部分废水量大，碱性强，CODcr、BOD5高，是印染废水中主要的有机污染源。③漂白废水漂白主要是利用氧原子氧化织物中的着色基团，达到织物增白的目的，漂白废水中一般有机物含量较低，使用的漂白剂多为双氧水。④染色废水染色工艺是本项目的支柱工艺，在此过程中，使用直接、分散等染料和各种助剂，从而使染色工艺成为复杂工艺，也使染色废水水质呈现出复杂多样性。一般而言，染色废水碱性强，色泽深，对人体器官刺激大，BOD5、CODcr浓度高，废水中所含各种染料、表面活性剂和各种助剂是印染废水中最大的有机物污染源。⑤漂洗废水其中含有纤维屑、树脂、油剂、浆料、表面活性剂、甲醛等。2.2废水的水质水量及处理后排放标准①废水的水质水量 废水量1300m3/d3CODSS色度PHBOD1000-1200mg/l200-300mg/l600-800倍8-10300mg/l②废水处理后排放标准根据《纺织染整工业水污染物排放标准》GB4287-92中的一级排放标准。CODSS色度pH最高允许排水量BOD≤100mg/l70mg/l≤40倍(稀释倍数)6-92.5m3/百米布(幅宽914mm)25mg/l3工艺流程3.1工艺流程的选定该企业废水COD高，色度大，PH值高，悬浮物多并不易直接生化处理，因此采用水解酸化+接触氧化+混凝沉淀，并与物理、化学法串联的方法处理该废水。 3.2工艺流程图根据上述处理工艺分析，确定工艺流程图如图4工艺流程图3.3工艺流程说明①印染废水首先通过格栅，用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。②纺织印染厂由于其特有的生产过程，造成废水排放的间断性和多边性，是排出的废水的水质和水量有很大的变化。而废水处理设备都是按一定的水质和水量标准设计的，要求均匀进水，特别对生物处理设备更为重要。为了保证处理设备的正常运行，在废水进入处理设备之前，必须预先进行调节。③印染废水中含有大量的溶解度较好的环状有机物，其生物处理效果一般，因此选择酸化水解工艺。酸化水解工艺利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质、去除易降解有机物，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的好氧处理。④生物接触氧化也称淹没式生物滤池，其反应器内设置填料，经过充5氧的废水与长满生物膜的填料相接触，在生物膜的作用下，大部分有机物被消耗，废水得到净化。 ⑤废水悬浮物较高及色度较深，因此选择混凝沉淀，去除悬浮物和色度，使出水的水质指标相对稳定。这里选用竖流式沉淀池，其排泥简单，管理方便，占地面积小。⑥对于还有少量颜色的废水很难通过混凝沉淀及生物处理脱色，为保险起见，在生物处理后增加化学氧化系统。4构筑物的设计与计算4.1设计规模说明印染废水约为1300t/d，设计处理规模为1500t/d。污水的平均流量Q平均＝Qi24?3600＝1500＝0.01736m3/s24?3600设计流量：Q=0.01736m3/s=17.36L/s取流量总变化系数为:KZ=最大设计流量：Qmax=Kz×Q=1.97×0.01736m3/s=0.034m3/s=125m3/h4.2构筑物的设计与计算4.2.1格栅①格栅间隙数?Qmaxn??≈18bhv??2.7=1.970.11QQmax—最大废水设计流量0.034m3/sα—格栅安装倾角60o6h—栅前水深0.3mb—栅条间隙宽度取10mmυ—过栅流速0.6m/s ②格栅的建筑宽度B取栅条宽度S=0.01m，则栅槽宽度B=S(n?1)?bnB=0.01（18－1）＋0.01×18=0.35m进水渠宽度B1B1=③栅前扩大段L1?B2?B10.35?0.19??0.22(m)o2?tan?12?tan20Qmax0.034==0.19mvh0.6?0.3α1—渐宽部分的展开角，一般采用20o。④栅后收缩段L2=0.5×L1=0.11(m)⑤通过格栅的水头损失h1，mh1=h0?kh0??v2sin?2gS,???()3b4式中:h1--设计水头损失，mh0--计算水头损失，mg--重力加速度，m/s2k--系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。ξ--阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断7面，β=2.42。Skh1?h0k??()3v2sin?b2g 0.0132.42?()?0.62?sin60o?3?19.644=0.12(m)⑥栅后槽总高度HH=h+h1+h2=0.3+0.12+0.3=0.72?0.7(m)h—栅前水深h1—格栅的水头损失h2—栅前渠道超高，—般取0.3m⑦格栅的总长度LL?L1?L2?0.5?1.0?式中：L1—栅前扩大段L2—栅后收缩段H1——栅前渠道深度，H1?h?h2L?0.22?0.11?0.5?1.0?0.3?0.3?2.2(m)tan600H1tan?⑧每日栅渣量W，m3/dW?Qmax?W1?864003(m/d)KZ?1000式中，W—为栅渣量，取0.10m3/103m3污水，那么W?86400?0.034?0.1=0.15(m3/d)<0.2(m3/d)，所以手动清渣。1000?1.978格栅水力计算示意图⑨格栅机的选型参考《给水排水设计手册》，选择NC-300式格栅除污机，其安装倾角为60°，进水流速＜1m/s,栅条净距5～20mm。4.2.2调节池的设计 为了调节水质，在调节池底部设置搅拌装置，常用的两种方式是空气搅拌和机械搅拌，这里采用穿孔空气搅拌，气水比为3.5：1。池型为矩形。废水停留时间t=8h。1池体积算①.调节池有效体积VV=Qmax×t=125m3/h×8h=1000m39②.调节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形，有效水深为5米，则面积FF=V/h=1000m3/5m=200m2设池宽B=10m，池长L=F/B=200/10=20m,保护高h1=0.3m，则池总高度H=h+h1=5+0.6=5.3m调节池尺寸：L×B×H=20m×10m×5.3m2布气管设置①.空气量DD=D0Q=3.5×1500=5250m3/d=3.65m3/min=0.06m3/s式中D0——每立方米污水需氧量，3.5m3/m3②.空气干管直径dd=（4D/?v）1/2=[4×0.06/(3.14×12)]1/2=0.0798m,取80mm。v：拟定管内气体流速校核管内气体流速v=4D/?d2=4×0.06/(3.14×0.082)=11.9m/s 在范围10～15m/s内，满足规范要求。③.支管直径d1空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量qq=D/2=0.06/2=0.03m3/s则支管直径d1=（4q/?v1）1/2=[4×0.03/(3.14×6)]1/2=0.0798m,取80mm校核支管流速10v1‘=4q/?d12=4×0.03/(3.14×0.082)=5.97m/s在范围5～10m/s内，满足规范要求。④.穿孔管直径d2沿支管方向每隔2m设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池壁各留1m，则穿孔管的间距数为(L-2×1)/2=（20-2）/2=9,穿孔管的个数n=(9+1)×2×2=40。每根支管上连有20根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量q1，q1=q/20=0.03/20=0.0015m3/s则穿孔管直径d2=（4q1/?v2）1/2=[4×0.0015/(3.14×8)]1/2≈0.015m，取15mm校核流速v2‘=4q1/?d22=4×0.0015/(3.14×0.0152)=8.5m/s在范围5～10m/s内。⑤.孔眼计算 孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°处，并交错排列，孔眼间距b=50mm，孔径?=3mm，每根穿孔管长l=2m，那么孔眼数m=l/b+1=2/0.05+1=41个。孔眼流速v3=4q1/??2m=4×0.0015/(3.14×0.0032×41)=5.18m/s,符合5～10m/s的流速要求。3鼓风机的选型①空气管DN=80mm时，风管的沿程阻力h1h1=iL?T?P11式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册L——风管长度，m?T——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00?P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h2=?v2?/2g式中?——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册v——风管中平均空气流速，m/s?——空气密度，kg/m3②空气管DN=15mm时，风管的沿程阻力h1h3=iL?T?P式中i——单位管长阻力，查《给水排水设计手册》第一册，L——风管长度，m ?T——温度为20℃时，空气密度的修正系数为1.00?P——大气压力为0.1MPa时的压力修正系数为1.0风管的局部阻力h4=?v2?/2g式中?——局部阻力系数，查《给水排水设计手册》第一册v——风管中平均空气流速，m/s?——空气密度，kg/m3③风机所需风压为h1+h2+h3+h4=H。综合以上计算，鼓风机所需气量3.6m3/min，风压HKPa。12结合气量5.2×103m3/d，风压HKPa进行风机选型，查《给水排水设计手册》11册，选SSR型罗茨鼓风机，型号为SSR—150表3-1SR型罗茨鼓风机规格性能4加酸中和废水呈碱性主要是由生产过程中投加的NaOH引起的，原水PH值为8-10(取10计算)，即:[OH-]=10-4mol/l加酸量Ns为Ns=Nz×a×k=（125×103）l/h×10-4mol/l×（40×10-3）kg/mol×1.24×1.1=0.682kg/h其中Ns——酸总耗量，kg/h；Nz——废水含碱量，kg/h；a——酸性药剂比耗量，取1.24k——反应不均匀系数，1.1～1.2 配置好的硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反应。13调节池图4.2.3泵的选择选用QW150-300I污水泵，其流量为200-250m3/h，扬程为10-13m，转速为980r/min，效率为75%，功率为22kw，电压为380v。4.2.4水解酸化池1.有效容积VV=Qmaxt=125×6=750m3其中：Qmax————最大设计流量（m3/h）14t——停留时间，本设计采用6h。2．有效水深h：h=vt=1.5×6=9mv——池内水的上升流速，一般控制在0.8～1.8m/h,此处取1.5m/h3．池表面积FF=V/h=750/9=83.4m2,取84m2设池宽B=6m，则池长L=F/B=84/6=14m，池子超高取0.3m，则水解酸化池尺寸：L×B×H=14m×６m×9.3m4.布水配水系统①配水方式 本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底约20cm，位于所服务面积的中心。查《曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例》其设计参数如下：管式大阻力配水系统设计参数表②干管管径的设计计算Qmax=0.034m/s干管流速为1.4m/s,则干管横切面积为：A=Qmax/v=0.034/1.4=0.025管径D1=(4A/?)1/2=（4×0.025/3.14）1/2=0.18m15由《给排水设计手册》第一册选用DN=200mm的钢管校核干管流速：A=?D12/4=3.14×O.22/4=0.0314m2v1‘=Qmax/A=0.034/0.0314=1.08m/s,介于1.0～1.5m/s之间，符合要求。③布水支管的设计计算a．布水支管数的确定取布水支管的中心间距为0.3m，支管的间距数n=L/0.3=14/0.3=46.7≈47个，则支管数n=2×（47-1）=92根b．布水支管管径及长度的确定每根支管的进口流量q=Qmax/n=0.034/92=0.000370m3/s,支管流速v2=2.0m/s则D2=（4q/?v2）1/2=[4×0.000370/(3.14×2.0)]1/2=0.0154m,取D2=16mm 校核支管流速：v2‘=4q/?D22=4×0.000370/(3.14×0.0162)=1.84m/s,在设计流速1.5～2.5m/s之间，符合要求。④出水孔的设计计算一般孔径为9～12mm，本设计选取孔径10mm的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下交叉布置，从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为45°。又因为水解酸化池的横截面积为6×14=84m2，去开孔率0.2﹪，则孔眼总面积S=84×0.2﹪=0.168m2。配水孔眼d=10mm，所以单孔眼的面积为S1=?d2/4=3.14×0.012/4=7.85×10-5m2，所以孔眼数为0.168/（7.85×10-5）=2140个，每个管子上的孔眼数是162140/92=24个。水解酸化池图4.2.5接触氧化池1填料的选择结合实际情况，选取孔径为25mm的的玻璃钢蜂窝填料，其块体规格为800×800×230mm，空隙率为98.7﹪，比表面积为158m2/m3,壁厚0.2mm。（参考《污水处理构筑物设计与计算》玻璃钢蜂窝填料规格表）2安装蜂窝状填料采用格栅支架安装，在氧化池底部设置拼装式格栅，以支持填料。格栅用厚度为4～6mm的扁钢焊接而成，为便于搬动、安装和拆卸，每块单元格栅尺寸为500mm～1000mm。3池体的设计计算17 （1）设计概述生物接触氧化池的容积一般按BOD的容积负荷或接触氧化的时间计算，并且相互核对以确定填料容积。（2）设计计算①.池子有效容积VV=Q（La-Lt）/M则V=1500×（0.3-0.025）/1.5=275m3；式中：Q--设计流量Q=1500m3/dLa--进水BOD5La=（250～300）mg/L，取300mg/L；Lt--出水BOD5Lt≤25mg/L；M--容积负荷M=1.5kg/(m3·d),BOD5≤500时可用1.0～3.0kg/(m3·d),取1.5kg/(m3·d)②.池子总面积FF=V/h0，则F=275/3=91.7㎡，取92㎡h0--为填料高度，一般h0=3m；③.氧化池总高度HH=h0+h1+h2+（m-l）h3+h4，则H=3+0.5+0.5+（3-1）×0.3+1.5=6.1m；h1--保护高取0.5m；h2--填料上水深取0.5m；h3--填料层间隔高取0.3m；h4--配水区高，与曝气设备有关，取1.5m；m--填料层数取3（层）； 18④.氧化池的尺寸氧化池半径r=(F/?)1/2=(92/3.14)1/2=5.4m氧化池的尺寸R×H=10.8m×6.1m⑤.理论接触时间tt=24Fh0/Q，则t=24×92×3/1500=4.4h；⑥.污水在池内的实际停留时间：t‘=F（H-h1）/Q=6×15×(6.1-0.5)/125=4.1h⑦.所需空气量DD=D。Q，且D。=20：1，则D=1500×20=30000m3/d；⑧.曝气系统生物接触氧化池图4.2.6混凝反应池1.混凝剂的选择19结合实际情况，对比分析常用混凝剂，选用聚合氯化铝（PAC）。其特点是：碱化度比其他铝盐铁盐混凝剂低，对设备腐蚀较小混凝效率高耗药量少絮体大而重，沉淀快。聚合氯化铝受温度影响小，适用于各类水质。2.配制与投加配制方式选用机械搅拌。对于混凝剂的投加采用湿投法，湿投法中应用最多的是重力投加。即利用重力作用，将药液压入水中，操作简单，投加安全可靠。3.混凝池尺寸 ①混凝时间T取20min，混凝池有效容积：V=QmaxT/n60=125×20/（1×60）=42m3其中Qmax——最大设计水量，m3/h。Qmax=125m3/hn——池子座数，1②混凝池分为两格，每格尺寸L1×B=2.5m×2.5m，总长L=5m。③混凝池水深：H=V/A=42/(2×2.5×2.5)=3.5m混凝池取超高0.3m，总高度为3.8m。④混凝池尺寸L×B×H=5m×2.5m×3.8m⑤混凝池分格隔墙上过水孔道上下交错布置，每格设一台搅拌设备。为加强搅拌设备，于池子周壁设四块固定挡板。4.搅拌设备①叶轮直径取池宽的80﹪，采用2.0m。叶轮桨板中心点线速度采用：v1=0.5m/s,v2=0.35m/s；桨板长度取l=1.4m（桨板长度与叶轮直径之20比l/D=1.4/2=0.7）；桨板宽度取b=0.12m，每根轴上桨板数8块，内外侧各4块。旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比为8×0.12×1.4/(2.5×5)=10.7﹪四块固定挡板宽×高为0.2×1.2m。其面积于絮凝池过水断面积之比为4×0.2×1.2/(2.5×5)=7.7﹪桨板总面积占过水断面积为10.7﹪+7.7﹪=18.4﹪,小于25﹪的要求。②叶轮桨板中心点旋转直径D0 D0=[（1000-440）/2+440]×2=1440mm=1.44m叶轮转速分别为n1=60v1/?D0=60×0.5/(3.14×1.44)=6.63r/min;w1=0.663rad/sn2=60v2/?D0=60×0.35/(3.14×1.44)=4.64r/min；w2=0.464rad/s桨板宽厂比b/l=0.12/1.4<1,查阻力系数?表3-4阻力系数?=1.10k=??/2g=1.10×1000/(2×9.8)=56桨板旋转时克服水的阻力所耗功率：第一格外侧桨板:213N01’=yklw1（r24-r14）/408=4×56×1.4×0.663(14-0.884)/408=0.090kw第一格内侧桨板：N01”=4×56×1.4×0.963（0.563-0.443）/408=0.014kw第一格搅拌轴功率：N01=N01’+N01”=0.090+0.014=0.104kw同理，可求得第二格搅拌轴功率为0.036kw③设两台搅拌设备合用一台电动机，则混凝池所耗总功率为?N0=0.104+0.036=0.140kw电动机功率（取?1=0.75，?2=0.7）：N=0.140/(0.75×0.7)=0.26kw混凝反应池 4.2.7竖流式沉淀池计算（1）中心管面积f沉淀池的最大水量Qmax=0.034m3/sf=Qmax/v0=(0.034m3/s)/(0.03m/s)=1.13m2其中：Qmax——最大设计流量，m3/s22v0——中心管内流速，不大于30mm/s,取30mm/s。（2）中心管直径d0d0=（4f/?）1/2=(4×1.13/3.14)1/2=1.2m（3）中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3h3=Qmax/v1?d1=0.034/(0.02×3.14×1.35×1.2)=0.33m在0.25～0.5m之间，符合要求。其中v1——污水由中心管喇叭口语反射板之间的缝隙流出的速度，取v1=0.02m/sd1——喇叭口直径，d1=1.35d0（4）沉淀部分有效断面积FF=Qmax/kzv=0.034/（1.97×0.0004）=43m2v——污水在沉淀池中的流速，表面负荷设q为1.5m3/(m2h)，则v=1.5m3/(m2h)/3600=0.0004m/s（5)沉淀池直径DD=[4(F+f)/?]1/2=[4×(43+1.13)/3.14]1/2=7.5m，取8m。 （6)沉淀池有效水深h2，停留时间t为2h，则h2=vt=0.0004×2×3600=2.88m，采用3mD/h=8/3=2.7﹤3，满足要求。（7）沉淀部分所需总容积：沉淀池进水ssC1=170mg/l，出水ssC2=70mg/l，污泥含水率P0=99.5%，停留时间T=2hV=Q（C1-C2）/［p（1-P0）］23=1500×103×（170-70）×10-6/（1000×0.005）=30m3/d（8）圆截锥部分容积V贮泥斗倾角取45°，圆截锥体下底直径2m，R=D/2，则：h5=（R-r）tg45°=(4-1)tg45°=3mV1=?h5(R2+Rr+r2)/3=3.14×3×(42+4×1+12)/3=66m3＞30m3符合要求。其中R——圆截锥上部半径r——圆截锥下部半径h5——圆截锥部分的高度（9）沉淀池总高度H设超高h1和缓冲层h4各为0.3m，则H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.33+0.3+3=6.93m，取7m。（10）排泥方式 选择重力排泥，其排泥浓度高、排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞。由于从二沉池中排出的污泥含水率达99.6﹪，性质与水相近，故排泥管采用300mm。24竖流式沉淀池4.2.8化学氧化池计算V=Qmaxt=125m3/h×0.5h=62.5m3取有效池高H=4m。则L×B=4m×4m4.2.9污泥池计算1污泥计算①进水COD浓度为1200mg/L,出水COD浓度为100mg/L。按每去除1kgCOD产生0.3kg污泥，则因去除COD产生的污泥质量为:1500×103L/d×(1200-100)mg/L×10-6kg/mg×0.3=495kg/d。因为污泥的含水率为P0=99.5﹪，则每天因去除COD产生的湿污泥量Q1=495/[p×（1-P0）]=495/[1000×(1-99.5﹪)]=99m3/d，②进水ssC1=300mg/l，出水ssC2=70mg/l，污泥含水率为P0=99.5%，25则因去除SS产生的污泥质量为:1500×103L/d×（300-70）mg/L×10-6kg/mg=345kg/d因去除SS产生的湿污泥量Q2=345/[p×（1-P0）]=495/[1000×(1-99.5﹪)]=69m3/d， ③污泥总量Q=Q1+Q2=99m3/d+69m3/d=168m3/d2.池体计算①浓缩池总面积AA=QC/M=168×8/50=26.88m2，取27m2。式中C——污泥固体浓度，8g/LM——浓缩池污泥固体通量，30～60kg/(m2?d),取50kg/(m2?d)②浓缩池直径DD=(4A/?)1/2=(4×27/3.14)1/2=5.9m，取6m。③设计浓缩时间TT=24Ah/Q泥=24×27×4/168=15.4h，介于10～16h之间。其中h——有效水深，一般为4m④浓缩池总高度HH=h+h2+h3=4+0.5+0.3=4.8m式中h2——超高，0.5mh3——缓冲层高度，0.3m3.浓缩后污泥体积QWQW=Q(1-P1)/(1-P2)=168×(1-99.5﹪)/(1-97.5﹪)=33.6m3/d式中P1——进泥含水率，99.2～99.6﹪，取99.5﹪26P2——出泥含水率，97～98﹪，取97.5﹪4.其他设计参数①污泥室容积和排泥时间定期排泥，两次排泥时间间隔为8h，则污泥室的容积应大于8h 产生的污泥量，即168×8/24=56m3。设贮泥池的有效水深为4m，贮泥池的直径D=（4V/?h）1/2=(4×56/3.14×4)1/2=4.2m。②构造由于浓缩池较小，可采用竖流式浓缩池，不设刮泥机。池体用水密性钢筋混凝土建造。污泥管、排泥管、排上清液管等管道用铸铁管。5.设备选型①污泥产量经浓缩后污泥体积为33.6m3/d,含水率97.5﹪，②污泥脱水机：根据所处理的污泥量，选用DY型带式压榨过滤机一台，技术指标如下：表3-5DY型带式压滤机主要技术参数6.污泥管道进泥管中污泥的含水率为99.5﹪，污泥在管道内的水力特征与污水的水里特征相似，选用300mm的管径；排泥管中污泥的含水率为97.527﹪，查《给水排水设计手册》第五册《污泥管最小设计流速》表选用200mm的管径，最小设计流速为0.8m/s。5废水站运行费用6投资估算7人员培训及售后服务28'