_空心钢管混凝土结构技术规程_cecs254_2009简介

'第12卷第3期建
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构
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展Vol.12No.32010年6月ProgressinSteelBuildingStructures
Jun.2010空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介12钟善桐,查晓雄(1.哈尔滨工业大学土木工程学院,哈尔滨
150090;2.哈尔滨工业大学深圳研究生院,广东深圳
518055)摘
要:
本文简要介绍了空心钢管混凝土结构设计规程的编制背景、空心钢管混凝土的特点和现有国内已有的设计规程。目前工程中采用的空心钢管混凝土构件的截面形式,已由圆形发展到多边形、正方形和矩形。因而现有薄壁离心钢管混凝土结构技术规程(DL/T5030
1996)已不能满足要求,需制订新规程。介绍了空心钢管混凝土结构技术规程(CECS254!2009)的主要内容。采用了∀钢管混凝土统一理论#提出的统一设计公式,以满足新规程需设计各种对称截面的要求。简要介绍了空心钢管混凝土构件轴压、抗拉、抗剪、抗扭、抗弯和复杂应力状态下的计算,以及常用的节点设计与构件的加工制作。最后,附一些设计算例,供参考。关键词:
空心钢管混凝土结构;各种对称截面;统一设计公式;技术规程中图分类号:TU398




文献标识码:A




文章编号:1671-9379(2010)03-0049-14BriefIntroductionof∀TechnicalSpecificationofHollowConcrete
FilledSteelTubularStructures#CECS254!200912ZHONGShan
tong,ZHAXiao
xiong(1.SchoolofCivilEngineering,HarbinInstituteofTechnology,Harbin150090,China;2.ShenzhenGraduateStudentsInstitute,HarbinInstituteofTechnology,Shenzhen518055,China)ZHONGShan
tong:zhongst@yeah.netAbstract:
Thispaperbrieflyintroducesthebackgroundofdrawingup∀HollowConcrete
FilledSteelTubularStructures(HCFST)designcode#,thecharacterofHCFSTandcurrentexistingdesigncodesinChina.Inrecentyears,variouscross
sectionsofmembersareadopted,includingcircular,polygonal,squareandrectangular.Sothecurrentcode∀Technicalcodeonthecentrifugalconcretefilledthin
wallsteeltubularstructures(DL/T5030
1996)#cannotsatisfythepracticerequestandthenewcodeshouldbedrawnup.Thepaperthenintroducesthemaincontentof∀TechnicalSpecificationofHollowConcrete
FilledSteelTubularStructures(HCFST)#CECS254!2009,whichusestheunifieddesignformulationsbasedon∀theUnifiedTheoryofCFST#inordertomeetthevariouscrosssectionsofmembers.Thecalculationofaxialcompression,tension,torsion,bendingandcomplexstressstateofHCFSTmembersisalsointroducedalongwiththedesignofcommonconnectionandprocessing/manufacturing.Finallysomedesignexamplesarepresentedforreference.Keywords:
hollowconcrete
filledsteeltubularstructures(HCFST);variouscross
sections;unifieddesignformulas;technicalspecification收稿日期:2009-04-28;收到修改稿日期:2009-07-20作者简介:钟善桐(1919-),男,学士,教授,主要从事钢结构和钢管混凝土结构研究。E
mail:zhongst@yeah.net。查晓雄(1968-),男,博士,教授,主要从事钢结构及组合结构非线性分析、计算和设计;结构工程防火防灾分析、计算和设计;结构有限元静动力非线性分析。
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建筑钢结构进展第12卷
迄今为止,全国已建成运行的采用空心钢管混凝土1
空心钢管混凝土结构设计规程编制背景的送变电构架已达上百个工程。钢管混凝土构件用作送变电杆塔结构具有节约钢材最大的工程有:浙江省温蒲线220kV线路上的格构约50%的经济效益,但由于需现场浇灌混凝土,对郊外和式拉线跨越塔,高191.5m和159m各二塔,1992年建成。线路上的塔架结构无法施工。因此,提出了预制的要求。1996年建成的浙江省220kV椒江跨越塔,这是独立式自为了减轻构件重量,可抽去中心部分的混凝土,这就出现立塔,总高175m,双回路。了空心钢管混凝土构件。1981年开展了空心圆形钢管混由此可见,空心圆形钢管混凝土结构已在我国得到广凝土构件的研究。进行了大量的试验研究工作。在研究泛的应用。并已扩展到厂房结构。如2000~2002年山东和试验的基础上,在我国东北地区大量推广应用了这种齐星铁塔科技股份有限公司和江苏徐州三元杆塔有限公新结构。司,先后建成了采用空心钢管混凝土格构柱的单层工业厂浙江省电力勘测设计院徐国林高工于1985年也开房,厂房内备有20t桥式吊车。此外,上海宝山钢铁公司在始了空心圆形钢管混凝土构件的研究、试验和推广应用很多工业厂房工程中采用了空心钢管混凝土桩。工作,制订了电力行业标准薄壁离心钢管混凝土结构技随着工程的应用和生产的发展,空心钢管混凝土构术规程(DL/T5030
1996),并在华东地区大量推广应用件的截面型式也由圆形,发展到方形、矩形、八边形和十了这种结构。六边形。如图1所示。图1
空心钢管混凝土的各种截面型式

显然,电力行业标准薄壁离心钢管混凝土结构技术现在要制订空心构件的新规程,要求同时能设计各种不规程(DL/T5030
1996)已不能适应工程建设的需要,必同截面构件,唯有采用∀钢管混凝土统一理论#提出的统需重新制订新规程。一设计公式,才能满足要求。[1~4]目前,我国现有标准化协会规程:(1)钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS28!90);(2)矩形钢管混2
空心钢管混凝土的特点凝土结构技术规程(CECS159!2004),和电力行业标准;2002年本文作者受徐国林高工的委托,开展了空心(3)钢
混凝土组合结构设计规程(DL/T5085
1999);钢管混凝土构件的更广泛深入的研究。结合工程实际的(4)薄壁离心钢管混凝土结构技术规程(DL/T5030
需要,除圆形构件外,对正方形、八边形和十六边形构件,1996)。此外,还有一些地方设计标准,不一一列举。上进行了轴心受压、偏心受压和受弯构件共113个试验,得列规程(1)限于设计圆形截面构件,其中对轴压构件的承到了大量有价值的结果,进一步丰富和充实了∀钢管混凝载力是采用螺旋箍筋混凝土的原理确定的,其稳定承载土统一理论#,为制订空心钢管混凝土结构技术规程创力则为实验值。规程(2)限于设计矩形截面构件,其中对造了条件。轴压构件的承载力是采用钢管和混凝土承载力叠加法,图2为空心钢管混凝土轴压试件(长径比1/3.5)的其稳定承载力则近似地采用了钢结构设计规范(GB压力和纵向应变关系的全过程曲线。虽然套箍系数
都50017)中的b曲线。规程(3)限于设计圆形截面构件,其大于1,但由于内部存在空心,因而属于脆性破坏,破坏都中对轴压构件的承载力是采用∀钢管混凝土统一理论#中发生在纵向应变3000以前。图中试件6A和6B分别的统一设计公式,其稳定承载力是采用切线模量理论导是圆形和16边形截面试件。得的稳定系数。规程(4)也限于设计圆形截面构件,其中根据空心钢管混凝土的脆性工作性能,必须有相对轴压构件的承载力根据试验结果,采用钢管和混凝土应的措施,以确保其安全,这是制定规程必须遵循的承载力叠加法,其稳定承载力也是根据试验结果确定的。原则。 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介5
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图2
空心钢管混凝土轴压构件荷载和纵向应变的关系3
规程内容简介表2
空心钢管混凝土柱的轴压比限值3.1
规程的适用范围和内容抗震等级结构类型规程适用范围包括:(1)工业与民用房屋结构;(2)送一二三变电塔架结构;(3)各类通讯塔;(4)基础桩。空心钢管混凝土框架0.80.850.9在这四类结构中,只有民用房屋结构尚未有工程采框架
钢支撑0.80.90.95用,属首次推荐采用。根据其工作性能和规程中采取的框架
剪力墙0.850.90.95一些规定和措施,在一般中、高层建筑中采用空心钢管混框架
核心筒凝土柱,完全可以保证安全可靠。注:轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与空心钢管在中、高层建筑中采用空心钢管混凝土柱时,避免了混凝土构件面积与其组合抗压强度设计值乘积的比值。现场浇灌混凝土,有利于环境保护,加快了施工进度;还[5,6]可利用柱中部的空心部分,作管线设备的通道。3.3
钢管混凝土统一理论简介此外,由于空心钢管混凝土构件是在工厂中预制的,∀钢管混凝土统一理论#的内容是:把钢管混凝土视因而规程内容除构件和节点的设计,以及一些构造要求为统一体,是钢材和混凝土组合形成的一种组合材料。外,还包括构件的加工制作,因而内容较多。它的工作性能随着材料的物理参数、统一体的几何參数和截面形式,以及应力状态的改变而改变。变化是连续3.2
结构设计原则的,相关的,计算是统一的。概括而言,钢管混凝土的工正如上面已经提到的,空心钢管混凝土柱用于多、高作性能具有统一性、连续性和相关性。层民用建筑尚无工程实例,而且空心构件受轴心压力作(1)∀统一性#首先反映在钢材和混凝土两种材料的用下,通常均为脆性破坏。为了确保建筑物的安全,在设统一。计民用中、高层建筑时,原则上作了下列规定:不是把钢管和混凝土两种材料分割开来计算其承载(1)最大适用高度控制在A级钢筋混凝土高层建筑力,而是把它视为一种组合材料来看待。其次是不同截以下水平;面构件的承载力的计算也是统一的。并不是圆形截面钢(2)最大构件的截面尺寸控制在1m左右;管混凝土构件是一种构件,方钢管混凝土构件又是另一(3)高层建筑物的最大高宽比也参照A级确定;种性能迥然不同而各不相干的构件。所有这些构件都是统一的,可用同一种设计方法来进行设计。(4)限制空心钢管混凝土柱的最大空心率,见表1;非目前我国现有的实心圆截面、矩形截面和薄壁空心抗震设计时,空心率不宜小于0.25,及不宜大于0.75;(5)限制空心钢管混凝土柱的最大轴压比,见表2;对钢管混凝土结构等几种不同的设计规程,就是忽略∀统一于非抗震设防地区的建筑,可不限制轴压比。性#的结果。(2)∀连续性#反映在钢管混凝土构件的性能变化是表1
空心钢管混凝土柱的空心率!限值随着材料的物理参数,和构件的几何参数的变化而变化抗震等级的,变化是连续的。钢管形状一二三例如:钢管混凝土构件在各种荷载的作用下,包括轴圆形和十六边形0.50.550.6心受压、偏心受压、受剪、受扭以及受弯等,应力和变形的八边形0.40.450.5关系曲线都是随着钢材的强度、混凝土的抗压强度的变方形0.30.350.4化而连续变化的,也是随着构件的套箍系数的变化而连注:空心率指空心钢管混凝土柱中的空心部分面积与混凝土面续变化的。积加空心部分面积之和之比。我国几种现行钢管混凝土设计规程就是忽略了其连
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建筑钢结构进展第12卷
续性。破坏,则以极值点为轴压承载力标准值。如图4中的AB还有把空心钢管混凝土按空心率的大小分成两种设线所示。计方法。空心率!∃0.5时,按实心构件设计,!>0.5时,则按空心构件计算。这明显是忽略了它们性能变化的连续性的结果。(3)∀相关性#反映在钢管混凝土构件在各种荷载作用下,产生的应力之间存在着相关性。承载力叠加法忽略了这一关系,因而无法计算受剪时构件的强度,也无法计算复杂应力状态下钢管混凝土构件的承载力。总之,#钢管混凝土统一理论#是把钢管混凝土看作一个统一体,视为是一种#组合材料#,研究这种组合材料图4
B点和B点前极值点的回归关系的组合工作性能,再根据这种组合材料的组合工作性能

经过大量计算和分析,得到轴压设计值与套箍系数指标,来进行构件在不同荷载情况下,和几种应力状态下的关系,如式(1):承载力的计算,由此得到统一的设计公式。22fsc=(1.212+Bk
0+Ck
0)∀fc(1)关于上述统一理论的统一性、连续性和相关性的具式中:
0%%%套箍系数设计值,实心截面
0=Asf/(Acfc)体和详细内容,可参阅参考文献[5,6]。=#f/fc,As和Ac分别是钢管和管内混凝土本规程要求同时适用于圆形、十六边形、八边形和正的截面面积,f和fc分别是钢管所用钢材和方形截面的构件设计,因此,只有采用∀钢管混凝土统一管内混凝土的轴压强度设计值;#=As/Ac是理论#表达的统一设计公式才能满足要求。含钢率;空心截面
0=#0f/(1.1fc),空心时的含钢率#0=#/(1-!),这里#是对应的实3.4
空心钢管混凝土轴压构件心截面的含钢率,!=Ah/(Ac+Ah)是截面的[5,7]

3.4.1
轴心受压时的强度标准值和设计值空心率,Ac是管内混凝土的截面面积,Ah是统一理论提出的钢管混凝土构件在轴心压力作用空心部分的面积;下,把它看作是一个统一体,是一种组合材料。对于实心k%%%套箍系数修正系数,实心截面k=1,空心截圆形、十六边形、八边形和四边形等效截面构件,选择三面:圆形和十六边形k=0.6,八边形k=0.4,向应力状态下钢材和混凝土正确的本构关系,采用有限四边形截面k=0.3;元法可得到轴压构件的压力和纵向应变的全过程曲线∀%%%混凝土抗压强度修正系数,实心截面∀=1,空(图3)(详细推导过程请参见参考文献[5],pp257~269,心截面因管内混凝土系离心法浇灌,且蒸汽及参考文献[6],pp126~130)。把轴压力除以总面积,即养护,因而抗压强度提高10%,∀=1.1。为纵向应力和纵向应变的关系。曲线的形状与套箍系数参数B和C列入表3。有关。当套箍系数很大时,曲线有上升段;套箍系数较小时,曲线有下降段。对于空心截面,由于存在空心部分,表3
各种截面的参数B和C值因而无塑性段,恒为极值脆性破坏(图2)。截面型式BC0.1759fy-0.1038&1.1fck圆形和十六边形+0.974&0.030923520.10.1401fy-0.07&1.1fck八边形+0.7783+0.026223520.10.131fy-0.07&1.1fck四边形+0.723+0.026223520.1注:对于实心截面C值中的fck不乘1.1。图3
实心圆钢管混凝土轴压时的平均应力与纵向应变全过程曲线

上式同时适用于各种实心构件和空心构件。对于实心截面为塑性破坏时,是纵向应变为3000处的纵向承

把应力
应变全过程曲线上的特征点b点作为钢管载力,且fck和fc不乘1.1;而对于空心截面则是纵向应和混凝土组合材料的抗压强度标准值;如在b点前极值变小于3000时的极值承载力,fck和fc都应乘1.1。 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介5
3
1%2%22%2∃=[%h+(1+h)-(%h+(1+h))-4%h]%2

3.4.2
空心钢管混凝土轴心受压时的强度设计2%h值的简化计算%%fh

其中正则长细比定义为:%h=。fh和Eh是为了设计方便,假设有一对应的圆形截面,其套箍系&Eh数为k1
h0,令它的抗压强度设计值等于按各种截面的B钢管混凝土的组合轴压强度设计值和组合弹性模量。%和C算得的抗压强度设计值,由此得空心截面构件轴心L0是构件的长细比。%=,L0为构件的计算长度,ih是截受压时的强度设计值:ih22fh=(1.212+Bk1
h0+Ck1
h0)1.1fc(2)Ih面的回转半径,ih=。Ih和Ah0分别是空心组合截式中:k1%%%对圆形和十六边形截面取0.6,八边形截面Ah0为0.32,四边形截面为0.225,矩形截面应换面的惯性矩和组合截面面积。算成四边形截面进行计算;为了在形式上和钢结构规范保持一致,根据正则长
h0%%%空心截面的套箍系设计值,
0h=#0f/(1.1fc)。细比相等,引进一个变量折算长细比%∋,将钢管混凝土的参数B和C只用圆形截面的:长细比等效成钢材的,即:y0.1759fy-0.1038&1.1fck%%∋fy%fhB=+0.974;
C=+0.0309%h==23520.1&Es&Ehy

简化后,只有圆形和十六边形截面,Q345、Q390和fhEsy由上式得:%∋=%。因为Eh=kEfh,代入上式得:Q420钢材,且C80混凝土,和含钢率#0=0.24~0.28的Ehfy情况,稍偏于安全。其它情况,所得结果,和未简化算得Esfy%∋=%=k∋%;由%∋即可由表4查得稳定系数的结果完全一致。kEfy235∃。此系数同时适用于圆形、十六边形、八边形、四边形和

3.4.3
空心钢管混凝土轴压构件的稳定矩形等截面的空心钢管混凝土构件。系数k(见表6。详统一理论把钢管混凝土视为单一材料,因而在钢结细推导参见规程说明。构设计规范稳定系数计算公式的基础上,将稳定系数的与八十个实验结果相比,试验值与k(∃计算值之比,公式扩展到钢管混凝土受压构件上,得空心钢管混凝土平均值为1.124,均方差为0.02,符合良好。稳定系数计算公式。表4
轴心受压构件稳定系数∃fyfy%∋圆形或十六边形八边形四边形%∋圆形或十六边形八边形四边形23523501.00001.00001.00001300.47660.47350.4297100.99390.99330.98351400.41550.41320.3794200.98750.98630.96651500.36490.36310.3364300.98020.97830.94781600.32260.32120.2998400.97150.96880.92621700.28710.28600.2686500.96030.95660.89981800.25710.25610.2418600.94490.93990.86641900.23140.23070.2186700.92190.91530.82322000.20940.20880.1986800.88550.87700.76802100.19040.18980.1811900.82580.81590.70122200.17380.17330.16581000.73540.72710.62772300.15930.15880.15241100.63740.63150.55502400.14650.14610.14051200.55010.54590.48832500.13520.13490.1299
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建筑钢结构进展第12卷
空心钢管混凝土构件是把空钢管放在高速旋转的离

3.4.4
空心钢管混凝土轴压构件的承载力心机上,在钢管中放入一定量的混凝土,在高速旋转的离空心钢管混凝土轴压构件的承载力按公式(3)计算:心力的作用下,使混凝土密贴钢管内壁;而且,混凝土中N0=kck2Ah0∃fh(3)部又为空心。因此,混凝土的收缩不会脱离钢管。故不式中:Ah0%%%空心钢管混凝土构件的截面面积,即钢管考虑混凝土的收缩。面积和管内混凝土面积之和;(2)混凝土徐变的影响kc%%%混凝土徐变系数;利用有限元法计算出空心钢管混凝土构件中核心混凝k2%%%可靠度修正系数;土的自由徐变量、构件徐变量和核心混凝土的卸载徐变量。∃%%%轴压稳定系数;得到徐变量后,从徐变发生前后钢与混凝土切线模量的变fh%%%空心钢管混凝土轴压强度设计值。化,引起的折算模量变化,来分析对构件的稳定承载能力的抗震设计时,空心钢管混凝土构件的轴压承载力应折减,得到徐变对空心钢管混凝土受压构件稳定承载力的影按下列公式验算:响,计算出徐变后构件稳定承载力的影响系数kc。N∃N0/)RE(4)对于偏压构件,只在小偏心率(e/r0∃0.3)时,徐变对式中:N%%%考虑地震作用组合的轴压力;构件稳定承载力才有影响。此处e和r0分别是荷载的偏)RE%%%抗震调整系数,柱子取0.8,支撑和各类节心和管柱的半径。非圆截面时,r0是等效圆截面的半径。点取0.85,焊缝和高强度螺栓取0.9。徐变对空心钢管混凝土构件承载力影响系数kc列入(1)混凝土收缩的影响表5。表5
徐变折减系数kc空心率长细比永久荷载Q235Q345Q390Q420!%占比例/%混凝土A混凝土B混凝土A混凝土B混凝土A混凝土B混凝土A混凝土B301.001.001.001.001.001.001.001.0055~85500.960.940.940.930.970.940.940.93700.940.930.920.910.960.920.920.920.3300.930.860.950.880.960.900.940.9085~105500.870.800.890.810.900.940.890.93700.830.780.850.780.870.810.840.80301.001.001.001.001.001.001.001.0050~85500.960.960.960.951.000.960.960.96700.960.950.960.940.980.940.940.940.5300.970.870.970.900.980.930.960.9185~105500.890.810.900.810.920.960.900.95700.850.780.940.780.890.820.860.82301.001.001.001.001.001.001.001.0040~75501.000.991.000.991.000.991.001.00701.000.981.000.991.000.970.980.980.75300.980.911.000.941.000.961.000.9575~105500.930.860.950.880.950.900.940.89700.880.840.910.850.930.850.910.89注:混凝土A是C30和C40,混凝土B是C50、C60、C70和C80。[6]

(3)空心钢管混凝土构件的组合可靠度合可靠度指标。然后,建议根据构件的破坏性质是塑性作者提出了∀组合可靠度指标分析法#。直接从组成破坏还是脆性破坏,来确定其可靠度指标是否合适。构件的钢材和混凝土所占承载力的比例来确定构件的组钢管混凝土构件的抗压承载力包括两部分,即钢管 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介5
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的承载力和混凝土的承载力。钢管部分的承载力采用了低其承载力设计值。塑性破坏时,要求组合可靠度指标为钢结构的设计指标,混凝土部分采用了混凝土结构的设3.2,把强度设计值乘以∗sc/3.2,可提高其承载力设计值。计指标。由此得到钢材和混凝土的强度设计值:由此,得空心钢管混凝土的可靠度修正系数:钢材:f=fy/)RS;
混凝土:fc=fck/)RCk2=∗sc/3.7=(A∗s+B∗c)/3.7(8)式中:f和fc%%%分别是钢材和混凝土的强度设计值;

由此,使Q235和Q345钢材,C30~C80混凝土,含fy和fck%%%分别是钢材的屈服强度和混凝土的强钢率#=0.05、0.1、0.15和0.2的空心钢管混凝土轴压构度标准值;件的抗压强度设计值,降低了3%~12%。在常用含钢率)RS和)RC%%%分别是钢材和混凝土的分项系数。范围,降低6%左右。钢材的性能属于塑性破坏,其可靠度指标取∗s=3.2;当然,对于恒为塑性破坏的实心圆截面构件,按照可混凝土性能属于脆性破坏,其可靠度指标取∗c=3.7。靠度3.2的要求,可以提高其抗压强度设计值。因此,可按照构件中钢管和混凝土分别承担承载力的比例,来求得组合构件的组合可靠度指标。

3.4.5
空心钢管混凝土构件的轴压弹性模量和设构件的含钢率为#,则钢管承担的部分内力为#f[5]y,轴压刚度而混凝土承担的部分内力应为(1-#)fck。L由实心钢管混凝土轴压构件短试件(=3.5~4.0)由此,得钢管承担的部分内力的比例为:DA=#fy/[#fy+(1-#)fck](5)的平均压应力和纵向压应变的全过程曲线(图1),可得抗y

混凝土承担的部分内力的比例为:压的组合弹性模量Eh,它和组合抗压强度标准值fh及钢B=(1-#)fck/[#fy+(1-#)fck](6)材的弹性模量Es有关。对空心构件也相同。由此得下

钢管混凝土构件的组合可靠度指标应为:列公式:p∗sc=A∗s+B∗c(7)fhEh=(9)p

对空心钢管混凝土,钢材Q235和Q345,混凝土C30hpp~C80,含钢率#=0.05、0.1、0.15和0.2,按上式计算的式中:fh和h分别是空心截面的组合比例极限和组合比组合可靠度在3.25~3.58之间,大于3.2,而小于3.7。例应变。以上计算中忽略了管内混凝土因受钢管的约束,而p0.192fyyp0.67fy因为:fh=+0.488fh,h=。代入上提高了其抗压强度。但对于分析套箍系数不大时的组合235Es可靠度时,因为套箍作用很小,核心混凝土的抗压强度提式,得:高很少,对分析结果基本无影响。0.192fy+0.488钢材的强度越高及含钢率越高时,组合可靠度指标235yEh=fhEs0.67fy就越小;而混凝土强度越高及含钢率越低时,组合可靠度3-2指标就越大。式中:Es%%%钢材的弹性模量,Es=206&10N(mm;由上述分析可见,钢管混凝土轴压构件的组合可靠fy%%%钢材的屈服点应力。y度指标虽高于钢结构,却低于混凝土结构。这样的结果由上式可见,组合弹性模量Eh和轴压强度标准值fh是否合理,应该由它的工作性能和破坏状态来确定。成正比,因而上式可写成下列形式:y空心钢管混凝土构件恒属脆性破坏,其组合可靠度指Eh=kEfh=1.3kEfh(10)标小于3.7,不满足要求。因此设计时,应根据构件的破坏0.192fy+0.488性质来确定其可靠度是否满足要求。但建筑结构可靠度235而kE=Es。设计统一标准(GB50068),对于钢
混凝土组合结构的可0.67fy靠度指标尚无规定。因而偏安全地建议:脆性破坏时,要组合强度标准值和组合强度设计值的比值都接近y求组合可靠度指标为3.7,把强度设计值乘以∗sc/3.7,以降1.3,为了设计方便,取fh=1.3fh。系数kE列入表6。表6
轴压弹性模量换算系数kE和k∋钢材Q235Q235Q235Q345Q345Q345Q390Q390Q390Q420Q420Q420厚度/mm∃1616~4040~60∃1616~3535~50∃1616~3535~50∃1616~3535~50屈服点fy235225215345325315390375355420400380kE889.7918.1949.1686.1712.9727.5635.9651.3673.9608.4626.3646.1k∋0.9931.0001.0050.9330.9430.9480.9110.9180.9280.8980.9070.916
5
6
建筑钢结构进展第12卷


空心钢管混凝土轴压构件的组合轴压弹性刚度:T0=WTfhv(16)B=Ah0Eh(11)式中:WT%%%构件的组合截面抗扭模量;kv%%%组合抗剪强度设计值换算系数,各种厚度的3.5
空心钢管混凝土构件的抗剪、抗扭、抗拉和钢材和各种含钢率时的kv值列入规程附录抗弯承载力B表B.5。

3.5.1
空心钢管混凝土构件的抗剪、抗扭承抗震设计时,空心钢管混凝土构件的抗剪和抗扭承载力[5]载力应分别按下列公式验算:在选择了钢材和混凝土正确的本构关系后,1986年V∃V0(17))RE采用有限元法导得实心圆钢管混凝土构件受纯扭作用时T0的全过程曲线,并经实验验证。由抗扭全过程关系曲线T∃(18))RE(图5),取对应于最大剪应变为3500处的平均剪应力式中:V和T分别是考虑地震作用组合的剪力和扭矩。为组合抗剪强度,它直接和构件的轴压强度有关。对空设计时,式(13)中的抗压强度设计值应取kck2fh。心截面,同样采用这种关系。由此得到空心钢管混凝土由平均剪应力与最大剪应变的全过程曲线(图5),可构件的组合抗剪强度设计值1.50.125得弹性剪变模量:fhv=(0.385+0.25#0)
h0fh(12)p式中:含钢率#0和套箍系数
h0是空心构件的,fh也是空G+hh=,参见图5。p)h心构件的组合轴压强度设计值。由上式可见,构件的组合抗剪强度fhv和抗压强度fh+pfy+0.322-h=0.149235成正比。式(12)可写成下列形式:2fhv=kvfh(13)0.842fy-1.755fy+0.933#0.932(1.50.125235235kv=(0.385+0.25#0)
h0(14)0.032系数k20.1vyv见规程附录B表B.5。fhfckp0.595fyfck-20.1)h=+0.07EsEs

按上式算得的Gh值(第一组钢材)列入规程附录B表B.6、B.7和B.8。当采用第二组和第三组钢材时,乘以换算系数kG,见附录B表B.9。空心钢管混凝土构件的组合剪变刚度按下式计算:BG=GhAh0(19)

3.5.2
空心钢管混凝土构件轴心受拉承载力图5
钢管混凝土构件受纯扭时最大剪应力钢管混凝土构件受拉力作用时,管内混凝土将开裂,与剪应变全过程曲线不承受拉力作用,只有钢管承担全部拉力。不过,钢管受拉力作用而伸长时,径向将收缩;却受到管内混凝土的阻

组合抗剪强度设计值换算系数kv,经计算钢材厚度碍,而成为纵向受拉而环向也受拉的双向拉应力状态,其大于16mm时,kv值与钢材厚度∃16mm时的kv值相差抗拉强度将提高。提高值和所受来自混凝土的阻力大小只有1%~2%,因而取同一值。有关。对于空心截面,由于管内混凝土较少,偏于安全上列公式是根据纯扭作用下的剪应力分布导得的,计,不考虑钢管抗拉强度的提高。因此,空心钢管混凝土截面最外边的剪应力最大。对于受横向荷载产生的剪应构件的轴心受拉承载力按下式计算:力,在截面上的剪应力分布则是外边缘为零,而中性轴处Nt=Asf(20)最大。因而计算抗剪强度时,应取系数0.85,可参考文献式中:f%%%钢管钢材的抗拉强度设计值;[6],pp83~91。由于是空心截面,截面受剪和受扭时不As%%%钢管的净截面面积。考虑塑性的发展。抗震设计时,空心钢管混凝土构件的轴心受拉承载组合抗剪承载力设计值:力应按下式计算:V0=0.85Ah0fhv(15)N∃Nt/)RE(21)

组合抗扭承载力设计值:式中:N%%%考虑地震作用组合的轴心拉力设计值。 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介5
7
3.6
空心钢管混凝土构件在复杂应力状态下的[5]

3.5.3
空心钢管混凝土构件受弯时的承载力承载力计算空心钢管混凝土构件的抗弯承载力是采用有限元法22NTV导得实心钢管混凝土受弯时的弯矩与纵向纤维应变的全(1)当)0.21--fh时∃Ah0T0V0过程曲线,定义最大拉应变为10000时的弯矩为抗弯1.4N∗mM22+TV极限(图6)。空心钢管混凝土构件与此相同,由此导得下∃N0N++∃11.071M01-0.4T0V0列公式:NEM0=)mWhfh(22)(27)式中:Wh%%%受弯构件的组合截面模量;22NTV)m%%%塑性发展系数,)m=(1-0.5!)(-0.4832
h0

(2)当<0.21--fh时∃Ah0T0V0+1.9264
h0)。N∗mM1.422+TV设计时,式(22)中的抗压强度设计值应取kck2fh。1.4∃N0N++∃1M01-0.4T0V0空心钢管混凝土的抗弯弹性模量按下式计算:NE∗(28)1+(1+#0)n参数:Ehm=Eh(23)#0&2E1+hmAh0(1+∗)NE=(29)n%2EcIsAsn=,
∗=,
#0=(24)式中:N、M、T和V%%%分别是作用于构件的轴心压力、EsIcAc弯矩、扭矩和剪力;

空心钢管混凝土的抗弯弹性刚度按下式计算:∗m%%%等效弯矩系数,按钢结构设计规范(GBBm=EhmIh(25)50017)的规定采用。式中:As和Ac%%%分别是空心钢管混凝土构件的钢管面计算单层厂房框架柱时,柱的计算长度按钢结构设积和混凝土的面积;计规范(GB50017)的规定采用;计算高层建筑的框架柱Is和Ic%%%分别是空心钢管混凝土构件钢管部分时,柱的计算长度按高层民用建筑钢结构技术规程的惯性矩和混凝土部分的惯性矩;(JGJ99
98)的规定采用。Es和Ec%%%分别是钢材和混凝土的弹性模量;当只有轴心压力和弯矩作用时的压弯构件时,按下Ih%%%空心钢管混凝土构件的组合截面惯性矩;取列公式计算:钢管截面的惯性矩和管内混凝土截面的惯N性矩之和。(1)当)0.2fh时∃Ah0y因为Ehm和Eh有关,而Eh又和fh有关,故不同截面N∗mM+∃1(30)的抗弯弹性模量也不同。当采用第二组或第三组钢材∃N0Ny1.071M01-0.4时,应按第二或第三组钢材的fh求得。NEN

(2)当<0.2fh时∃Ah0N∗mM+∃1(31)1.4∃N0NM01-0.4NE

由于统一理论把钢管混凝土视为单一材料,才能得到上列计算公式,给计算带来极大的方便。不但设计方便,而且还同时适用于各种截面形式构件的设计。图6
受弯构件的弯矩和最大纵向拉应变的全过程关系曲线3.7
梁柱节点

3.7.1
空心钢管混凝土梁柱节点的特点

当受弯构件截面出现受拉区时,由于受拉区的混凝节点设计应符合下列要求:土开裂,截面的刚度减小,因此截面的惯性矩应按下式(1)节点强度应大于构件强度,并满足刚度要求。构计算:造力求简单,传力明确,整体性好。0Ih=(0.66+0.94#0)Ih(26)(2)节点设计应尽量减小连接偏心,避免应力集中和
5
8
建筑钢结构进展第12卷
产生次应力,方便加工和安装。与梁的连接节点有多种形式,如对接、套接、以及剪力板(3)不宜在钢管构件内设置横向穿管、加劲板(环)和螺栓连接等。其它附件。(4)所有焊在钢管上的连接件和金属附件,宜在混凝

3.7.2
常用节点土离心成型之前完成。若需要在混凝土离心成型之后进这里介绍在房屋建筑和在送变电杆塔结构中较常采行时,则必须在混凝土的强度达到28d标准强度的70%用的节点。后,方能进行焊接。并采取减少因焊接产生热量对管内(1)在房屋建筑中,常用的对接连接中,有下列特点:混凝土损伤的措施。在低、高层房屋建筑中,空心钢管混凝土柱常用的和(5)当采用焊接钢管时,必须保证所有对接熔透焊缝梁的连接节点是外加强环的连接节点,节点的计算和一的质量,达到与母材等强,焊缝质量为一级,检验等级为些钢管混凝土结构设计规程一样,这里不再重复。但在B级,角焊缝外观质量标准均为三级。现场对接节点时,为了避免空心构件在现场进行焊接时,(6)杆段与杆段之间的连接方式,应根据具体工程的由于焊接高温可能烧坏管内混凝土,因此节点部分留一建筑及结构设计要求、构件运输、施工安装及运行维护条段不灌混凝土,如图7所示。件等因素,综合考虑确定。上下段管柱的现场对接,如图8所示。空心钢管混凝土构件沿长度方向的连接节点,和柱图7
加强管连接方式∗满足轴心受压极限承载力的要求要求加强管的抗压强度承载力不小于管内混凝土的抗压强度承载力的130%,以保证连接不先于构件承压而破坏。t)[1.5,cfck/(vfy)](Dc/Ds)(32)

+抗弯极限承载力的要求要求加强管和构件钢管的总抗弯承载力不小于空心钢管混凝土抗弯承载力的110%,以保证连接不先于构件受弯而强度破坏。图8
直接对接坡口焊接连接2t)1.96Whfh/()s∗0Dfy)-t0(33)

,抗弯刚度要求

在管柱的对接部分留有一段无混凝土部分,因而应加要求加强管的抗弯刚度不低于管内混凝土的抗弯刚一段内加强管或外加强管以加强之。无混凝土部分是两度,以保证构件受弯时,由于节点处刚度不足而不先于混层钢管,根据两层钢管的抗压强度、抗弯强度和抗弯刚度,凝土破坏。应大于等于钢管混凝土柱的抗压强度、抗弯强度和抗弯刚3t)(n/∗0)(Dc/Ds),c(34)度的条件,来确定加强管的厚度。加强管厚度按下列公式式中:确定。同时加强管还应伸入有混凝土部分一定距离。 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介5
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vD0+dfck%%%混凝土的抗压强度标准值;Dc=(35)2fh%%%空心钢管混凝土的组合抗压强度设计值;设vD0-d计时都应考虑徐变影响系数kc和可靠度折,c=(36)2减系数k2;Ds=D-t0(37)fy%%%加强管钢材的屈服强度;D0=D-2t0(38)Wh%%%空心钢管混凝土构件的截面组合模量。式中:D%%%圆钢管的外直径,或多边形截面两对应外边表7
系数∗0、v和)s值至外边的距离;多边形截面边数D0%%%圆钢管的内直径,或多边形截面两对应内边系数圆截面1612864至内边的距离;∗01.0001.0261.0471.1151.2251.694Ds%%%加强管的平均直径;v1.0001.0061.0121.0271.0501.130Dc%%%混凝土管的等效平均直径;)s1.151.151.151.101.101.05d%%%混凝土管的内直径;注:十六边以上的多边形截面按圆截面取值。,c%%%混凝土管的等效厚度;t0%%%空心钢管混凝土构件的钢管厚度;

系数v和∗0分别是多边形截面等效直径系数,和多t%%%加强管的厚度;边形截面的截面模量及惯性矩等效系数,是以圆截面作n%%%混凝土和钢材弹性模量之比,n=Ec/Es;为标准截面而导出的。可用来计算除圆截面以外的各种v%%%多边形截面的等效直径系数,按表7的规定多边形截面的截面特性。确定;(2)杆塔结构的安装节点∗0%%%多边形截面的截面模量及惯性矩等效系数,杆塔结构的现场安装连接节点最常采用的是剪力板按表7的规定确定;螺栓连接,这是为了在野外工作方便。)s%%%钢管截面的塑性区发展系数,按表7的规定剪力板螺栓连接(图9)由连接板、剪力螺栓板(沿圆周确定;均匀分布)和内钢管组成的上下一对阴阳螺栓连接接头。图9
剪力板螺栓连接

∗剪力螺栓式中:M%%%接头处所作用的外弯矩设计值;最外一排每个螺栓所承受的最大剪力可按式(39)N%%%接头处所作用的轴心拉(压)力设计值;计算:d0%%%螺栓所在位置中心的直径;MNn0%%%剪力板的组数;vbNmax=−m∃Nv(39)0.375n0d0n0m%%%每一排剪力板螺栓的数量;
6
0
建筑钢结构进展第12卷
bb2Nv%%%一个螺栓抗剪承载力设计值;Nv=nv(&d要是对加工制作质量的保证。如对钢管加工质量以及管b/4)fv;内混凝土加工质量的检验等。规程第8.4.2条规定了:nv%%%螺栓受剪面数目,单剪时nv=1,双剪时(1)成批生产的构件,应按同一工艺正常生产的不超nv=2;过1500件且不超过6个月的同类型产品为一批。每批d%%%螺栓杆直径;中应随机抽取一个构件作为试件进行结构性能检验。bfv%%%普通螺栓的抗剪强度设计值。(2)试验不合格时,应加倍抽样试验,若扩大抽检仍除满足计算要求外,螺栓直径不宜小于16mm。不合格,则该批产品评定为不合格。+剪力板(3)当检验结果为不合格产品时,可由设计单位作进剪力板的厚度可按下列公式计算,并不宜小于6mm。一步复核或采取加固补强,经再次验收后,再决定产品的mNv使用等级或报废。maxt0)(40)(b0-d)f

剪力板孔壁承压强度4
算例bbvNc=dt0fc)Nmax(41)4.1
泉州邮电大厦以泉州邮电大厦为例,其底部三层使用的∋800&10式中:t0%%%剪力板厚度;钢管混凝土柱。钢材Q235,混凝土C30,现将其柱子改为b0%%%剪力板的最小宽度;空心钢管混凝土柱,设计截面并进行比较。不考虑混凝d%%%剪力螺栓的直径;b土的徐变影响。fc%%%钢材的孔壁承压强度设计值;解:(1)原设计∋800&10钢管混凝土柱截面计算f%%%剪力板钢材的强度设计值;b如下:Nc%%%螺栓的承压承载力设计值;22全截面Asc=5026.6cm,钢管面积As=248.2cm,%%%单剪力板=1,双剪力板=2。-1,内钢管含钢率#=0.052,钢管重量g=194.8kg(m。内钢管的强度可按下列公式计算:套箍系数:
=0.052&fy/fck=0.094&235/20.1=MN0.608。−=−∃f(42)4W0A0全截面惯性矩:Isc=2010619.3cm,弹性模量Esc=-2A0=&D0t+n0bt0(43)33580N(mm。32回转半径:i1/21/2&t(D0-t)+n0tb(D0-b)sc=(Isc/Asc)=(2010619.3/5026.6)W0=(44)4D=20.0cm。-2式中:t%%%内钢管的厚度;抗压强度设计值:fsc=30.44N(mm;k2=1.2294此D0%%%内钢管的直径;处:fsc和k2均由钢
混凝土组合结构设计规程(DL/TD%%%柱的外直径;5085
1999)查得。b%%%剪力板的宽度;抗弯模量Escm=k2Esc=1.2294&33580=41283.3n-20%%%剪力板的组数。N(mm。内钢管的径厚比D0/t∃1/60,厚度不宜小于5mm。抗压强度承载力:N=fscAsc=30.44&502.66.连接板=15301kN。与主柱连接的环板厚度,按式(45)计算:4抗弯刚度:B=EscmIsc=41283.3&2010619.3&10=10225M083005&10N(mm=830050kN(m。t)(45)sf(2)设计空心钢管混凝土柱子2式中:取∋950&10,实心时的截面特性,Asc=7088.2cm,v22M0=mNmaxe0(46)As=295.3cm,Ac=6792.9cm含钢率#=0.044,钢管重-1s=&D/n0(47)量g=231.8kg(m。式中:e0%%%剪力板螺栓中心至主钢管外壁的距离;取空心率为!=0.25。m%%%最外排螺栓数。空心钢管混凝土:含钢率#0=#/(1-!)=0.059,混2凝土面积Ac=As/#0=5005cm。-23.8
构件的加工制作由规程附录表B.1,得fh=27.6N(mm,Ah0=As2构件的加工制作包括钢结构的加工制作和管内混凝+Ac=295.3+5005=5300.3cm。土的加工。这部分内容除应满足有关规范的要求外,主空心的面积:Ah=!Ac/(1-!)=0.25&5005/0.75= 第3期空心钢管混凝土结构技术规程CECS254!2009简介6
1
21668.3cm。15.49cm。1/21/22空心部分的半径:rh=(Ah/&)=(1668.3/&)=空心构件的混凝土面积:Ac=1506.7-&rci=1506.7223.04cm。-753.8=752.9cm。计算可靠度系数:空心构件的截面总面积:Ah0=83.7+752.9=2A1=#0fy/[#0fy+(1-#0)1.1fck]=0.059&235/836.6cm。4[0.059&235+(1-0.059)&1.1&20.1]=0.4;空心构件的截面的惯性矩:Ih=201288.9-&rci/4=4A2=1-A1=1-0.4=0.6;k2=(3.2A1+3.7A2)/201288.9-45216.4=156072.5cm。1/23.7=0.946。空心构件的截面回转半径:ih=(Ih/Ah0)=1/2实际抗压强度设计值应为:fh=27.6&0.946=26.1(156072.5/836.6)=13.66cm。-2空心构件的长细比:%=LN(mm。0/ih=2&760/13.66=111抗压强度承载力:N=Ah0fh=530.03&26.1=<[%]=120;%∋=k∃%=0.993&111=110。13833.8kN;因原设计未考虑可靠度,应按N=530.03&查表6得k∃=0.993,由表4查得∃=0.6374。27.6=14628.8kN,和15301kN比较,只差4.6%;用钢量不考虑稳定的轴压承载力为:N0=Ah0fh=83.66&多37kg(m-1。40.9=3421.7kN。计算刚度:考虑稳定的轴压承载力为:N0=∃Ah0fh=0.6374&I4443421.7=2181kN。s=&/4[(95/2)-(93/2)]=326206.5cm;Ic=444由Q235,C40,!=0.5,恒载占设计荷载的30%,由&/4[(93/2)-23.04]=3450672.2cm;43表5,查得徐变系数kc=0.97。n=Ec/Es=3.00&10/206&10=0.1456;∗=Is/Ic计算可靠度修正系数:=0.0945;444A1=#0fy/[#0fy+(1-#0)fck]=0.112&235/(0.112Ih=&/4(95/2)-23.04)=3776878.6cm。y&235+0.888&26.8)=26.32/(26.32+23.80)=弹性模量Eh=kEfsch=904.1&1.3&26.1=30676-226.32/50.1=0.525;N(mm。A2=1-A1=0.475;k2=(3.2A1+3.7A2)/3.7=抗弯弹性模量Ehm={[(1+∗n)(1+#0)]/[(1+#0n)0.929。(1+∗)]}Eh=[(1+0.0945&0.1456)(1+0.059)/(1+修正后的抗压强度设计值:fh=40.9&0.97&0.9290.059&0.1456)(1+0.0945)]&30676=29833-2-2=36.9N(mm。N(mm。考虑稳定、混凝土徐变和可靠度修正后的轴压承载4抗弯刚度:B=EhmIh=29833&3776878.6&10=力为:N0=∃Ah0fh=0.6374&83.66&36.9=1967.7kN15221.1267562&10N(mm=1126756kN(m。大于1750kN,满足要求。2抗弯刚度值比原设计值830050kN(m大36%。虽空心构件的截面模数:Wh=Ih/(D/2)=156072.5/然耗钢量加大,但是混凝土用量减少,抗弯刚度加大。322.5=6936.6cm;e=M/N=40/1750=2.29cm;r0=22.5mm;e/r0=2.29/22.5=0.102;M0=)mWhfh=(1-4.2
空心规程与薄壁离心钢管混凝土结构技术0.50.5&0.5)(-0.4832&1.15+1.9264&1.15)&规程(DL/T5030
1996)的比较6.9366&36.9=289.9kNm;∗MX=0.65;Eh=kE1.3fh=DL/T5030
1996设计规程只能用于送变电杆塔结889.7&1.3&36.9=42678.9N(mm-2。构的设计,因而,设计对比如下:欧拉力:N2222E=&EhmAh0/%=&42678.9&83.66/110设计一送电线路独立悬臂塔柱。已知:N=1750kN,=2912.4kN。柱下端作用弯矩M上=40kNm,长度L=7.6m。位于非根据规程说明6.3.1,Ehm可按Eh计算。地震区。已知恒载占设计荷载的30%。采用圆形空心钢1-0.4N/NE=1-0.4&1750/2912.4=0.7596。管混凝土柱。材料:Q235B,C40,空心率!=0.5。N/(∃A3h0)=1750&10/(0.6374&83660)=32.8(1)采用本规程的公式设计N(mm-2,大于0.2f-2k=0.2&36.9=7.38N(mm。解:采用(450&6,C40,已知几何参数:实心时As=按下式验算:22483.7cm,Ac=1506.7cm,#=0.056,Ih=201288.9cm。N/∃N0+∗MXM/[1.071M0(1-0.4N/NE)]=1750/空心截面的含钢率:#0=#/(1-!)=0.056/(1-0.5)(0.6374&83.66&36.9)+0.65&40/(1.071&289.9&=0.112;
h0=0.112&215/(1.1&19.1)=1.15。0.7596)=0.89+0.11=1,满足要求。-2由规程附录B表B.1;fh=40.9N(mm。(2)采用薄壁离心钢管混凝土结构技术规程(DL/T221/21/2由!=&rci/&rco,得rci=rco!=21.9&0.5=5030
1996)设计
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建筑钢结构进展第12卷
2采用(450&6,C40,已知:As=83.7cm,Ac=c.偏压构件的承载力,两规程计算结果基本相同;本规2752.9cm;Nu=∃L(Asfs+1.3Acfc)。程是考虑徐变和可靠度以后的结果,由于DL/T5030规程∗构件的轴压强度承载力:N0=(Asfs+1.3Acfc)=中采用的轴压稳定系数比较保守,因而按本规程设计考虑了8.37&215+1.3&75.29&19.1=3669kN。混凝土徐变及可靠度,显然要比DL/T5030更安全可靠。+构件的轴压稳定承载力:Nu=∃LN0=∃L(Asfs+1.3Acfc);∋L=[1-0.011(Lc/D)-8]/[1+0.001355
结语2{(Lc/D)-8}];Lc=k&2&L0。(1)空心钢管混凝土结构技术规程(CECS254!因为0=e/r0=0.102<0.8
所以k=1-0.625,2009),适用于各种对称截面,包括:圆形、十六边形、八边0=0.936,得Lc=0.936&2&760=1.872&760=1422.7cm;形、正方形和矩形截面构件。D=45cm;Lc/D=1422.7/45=31.6。(2)采用∀钢管混凝土统一理论#提供的统一设计公代入上式,∃L=0.54。式,把钢管混凝土视为统一体的单一组合材料。根据组构件的稳定承载力:Nu=0.54&3669=1981.3kN,合材料的组合工作性能指标,进行各种构件在各种荷载满足要求。作用下的设计。偏心系数:∃e=(1+0.070)/[1+1.150+(0.2+(3)设计中考虑了管内混凝土的徐变对构件承载力20.23/∋)0];∋=Asfs/(1.3Acfc)=83.7&215/(1.3&的影响。752.9&19.1)=0.9626,得∃e=0.898。(4)提出∀组合可靠度#的方法,确定了构件的组合可偏压构件的稳定承载力:Ne=∃e∃LN0=0.898&0.54靠度。由于空心钢管混凝土在荷载作用下,恒属脆性破&3669=1779.2kN/1750kN。坏,暂按可靠度指标为3.7的要求,确定组合抗压强度设,比较计值,以确保空心钢管混凝土构件的安全可靠。轴压强度

本规程3421.7kN;


DL/T5030规程3669kN参考文献:轴压稳定本规程1967.7kN;DL/T5030[1]
钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS28!90)[S].规程1981.3kN[2]
矩形钢管混凝土结构技术规程(CECS159!2004)[S].偏压本规程正好满足要求DL/T5030[3]
钢
混凝土组合结构设计规程(DL/T5085
1999)[S].规程基本也满足要求[4]
薄壁离心钢管混凝土结构技术规程(DL/T5030
1996)[S].[5]
钟善桐.钢管混凝土结构(第三版)[M].北京:清华大学出版.计算结论社,2003.a.轴压构件强度按DL/T5030规程计算的结果比按[6]
何若全,张素梅.结构人生[M].钟善桐先生九十华诞纪念册.本规程计算的结果高7%;哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社,2008.b.构件的承载力恒决定于稳定,由于DL/T5030规[7]
ZhongShanTong,XuGuoLin.BasicBehaviorofCentrifugal程的轴压稳定系数较保守,因而按规程计算的结果和按HollowConcrete
filledSteelTube(H
CFST)StubColumnsDL/T5030规程计算的结果基本相同;本规程是考虑徐underAxialCompression[J].InternationalJournalofSteel变和可靠度的结果;Structures,KSSC,2005,5(4):299
304.向审稿人致谢(排名不分先后)2009年,建筑钢结构进展杂志继续受到广大作者、读者的厚爱,全国各地的作者踊跃向本刊投稿。在2009年,承蒙以下专家热情、认真地为本刊审稿,录用稿件的质量才会越来越高。在此,编辑部全体工作人员向他们表示衷心的感谢!蔡益燕
陈
骥
陈清军
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顾
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柴
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忠
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陶
忠
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