jgj61-2003网壳结构技术规程

'@筑中华人民共和国行业标准龙网网壳结构技术规程www.sinoaecTechnicalspecificationforlatticedshells.comJGJ61━2003《J258━2003网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S032003北I京N第1页OAEC@.COM @中华人民共和国行业标准筑龙网网壳结构技术规程www.sinoTechnicalspecificationforlatticedshellsaec.comJGJ61━2003《网壳批准部门：中华人民共和国建设部结构施行日期：2003年8月1日技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2筑龙.网0S032003北I京N第2页OAEC@.COM @中华人民共和国建设部公告筑龙第130号网www.建设部关于发布行业标准sino《网壳结构技术规程》的公告aec.com现批准《网壳结构技术规程》为行业标准，编号为JGJ61-2003，自2003年8月1日起实施。其中，第3.0.5、3.0.14、4.3.1、4.4.1、6.7.1、6.7.2、6.7.3条为强《网制性条文，必须严格执行。壳结构技术规程》筑中华人民共和国建设部龙资料200网3年8月1日编号：JWGJW61W-2.0S03IN第3页OAEC@.COM @前言根据建设部建标[1994]314号文的要求，标准编制组经广泛调查研究，认真总结国内外实践经验，并在广泛征求意见基础上，制定了本规程。筑本规程的主要技术内容是：1.设计的基本规定；2.结构计算；3.杆件和节点的设计龙网与构造；4.制作与安装。本规程由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由主编单位负责具体技术内容的解释。w本规程主编单位：中国建筑科学研究院（地址：北京市北三环东路30号；邮政编码：ww100013）.sin本规程参编单位：浙江大学oae煤炭部太原设计研究院c.c北京工业大学同济大学om哈尔滨建筑大学上海建筑设计研究院北京市机械施工公司《本规程主要起草人员：蓝天董石麟刘善维刘景园沈世钊网壳陈昕钱若军曹资严慧董继斌结构姚念亮陆锡军张伟赵鹏飞樊晓红技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第4页OAEC@.COM @目次前言..........................................................41总则.......................................................6筑2符号.......................................................6龙3设计的基本规定................................................11网4结构计算...................................................154.1一般计算原则...............................................15w4.2静力计算................................................16ww4.3稳定性计算.................................................20.sin4.4地震作用下的内力计算.......................................22oae5杆件和节点的设计与构造........................................27c.c5.1杆件....................................................27om5.2焊接空心球节点.............................................285.3螺栓球节点.................................................315.4嵌入式毂节点...............................................37《网5.5支座节点................................................40壳结6制作与安装....................................................43构技6.1一般规定................................................43术规6.2制作与安装要求.............................................44程》6.3高空散装法.................................................45筑6.4分条或分块安装法...........................................46龙资6.5滑移法...................................................46料编6.6综合安装法.................................................网47号：6.7验收....................................................47JWG附录A网壳等效刚度计算公式......................................49JW61附录B橡胶垫板的材料性能及计算构造要求W..........................51-2.0本规程用词说明...................................................S5403IN第5页OAEC@.COM @1总则1.0.1为了在网壳结构的设计与施工中贯彻执行国家的技术政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规程。筑1.0.2本规程适用于以钢杆件组成的单层或双层网壳结构的设计与施工。龙网1.0.3单层网壳结构不宜设置悬挂吊车。双层网壳结构直接承受工作级别为A3及以上5的悬挂吊车荷载，当应力变化的循环次数等于或大于10次时，应进行疲劳计算，其容许应力幅度及构造应经过专门的试验确定。w1.0.4按本规程进行网壳结构设计与施工时，除应符合本规程外，尚应符合国家现行有ww关强制性标准的规定。.sino2符号aec.c2.0.1作用和作用效应omFExji、FEyji、FEzji——j振型、i质点分别沿x、y、z方向地震作用标准值；G——第i节点重力荷载代表值；i《g——作用在网壳上的恒荷载；网壳M、M、M——网壳沿1、2、3方向的弯矩；结123构技m、m、m——拟壳相对于x、y轴的分布弯矩及扭矩；xyxy术规N、N、N——网壳沿1、2、3方向的轴向力；程123》nx、ny、nxy——拟壳相对于筑x、y轴的分布轴向力及剪力；N、N、N、N——双层网壳的上弦、下弦、腹杆及竖杆的轴向力；资tibicivi龙料编NE——水平地震作用下网壳杆件轴向力标准值；网号：N——重力荷载代表值作用下网壳杆件轴向力标准值；JGGWJW6NR——空心球的轴向受压或受拉承载力设计值；1W-2b.0N——高强度螺栓受拉承载力设计值；tS03IN第6页OAEC@.COM @[n]——按网壳稳定性确定的容许荷载标准值；ksq——作用在网壳上的活荷载；R——网壳上全部荷载标准值引起的最大支座反力；max筑龙S——水平或竖向地震作用效应；E网SEj——j振型水平或竖向地震作用产生的作用效应；U——节点i的位移分量；iwwu——支座处水平位移；sw.sV——节点i的剪力；iinoaw——橡胶垫板平均压缩变形；emc.cθ——支座最大转角。omaxm2.0.2材料性能和结构构件抗力B——等效薄膜刚度；e《B、B——网壳沿1、2方向的等效薄膜刚度；e11e22网壳D——等效抗弯刚度；结e构技D、D——网壳沿1、2方向的等效抗弯刚度；e11e22术规E——弹性模量；程》f——钢材的强度设计值；筑bf——高强度螺栓抗拉强度设计值；t龙资料[fc]——橡胶垫板容许抗压强度；编网号G——橡胶垫板剪变模量；：JWG[λ]——杆件容许长细比；JW61ν——等效泊松比。W-e2.0S02.0.3几何参数3IN第7页OAEC@.COM @A——三向交叉拱的折算截面面积；aA——橡胶垫板面积；eA——高强度螺栓的有效截面面积；eff筑龙A、A——双层网壳上、下弦杆的截面面积；tb网A1、A2、Ac——网壳沿1、2方向和斜向的杆件截面面积：a——两相邻钢管间的净距；nwB——圆柱面网壳的宽度；ww.b——毂节点嵌入件颈部宽度；shpinoD——空心球外径、螺栓球直径；aecd——圆钢管外径；.cod——两相邻钢管的较大外径；m1ds——两相邻钢管的较小外径；bd——两相邻螺栓的较大直径；1《网bd——两相邻螺栓的较小直径；壳s结d——销子直径；构p技术dht——毂节点嵌入榫直径；规程d——毂体直径；》h筑d——橡胶层总厚度；e龙资d——中间各层橡胶片厚度；料i编网号dt——上下表层橡胶片厚度；：JWGf——壳体的矢高；JW61H——毂节点嵌入件高度；W-2hp.0S0I——三向交叉拱的折算惯性矩；3aIN第8页OAEC@.COM @I、I、I——网壳沿1、2方向和斜向的杆件截面惯性矩；12cL——圆柱面网壳的长度；l——杆件几何长度；筑l0——件计算长度；龙l——毂节点嵌入件总长度；网hpls——套筒长度；r——球面的曲率半径；wws——1方向网格间距，三角形网格的高度；w1.sis——2方向网格间距；n2oaes——斜向网格间距，三向交叉拱的间距；cc.cot——空心球壁厚；mtc——圆钢管壁厚；t——双层网壳的厚度；d《t——拟壳的等效厚度；网e壳结X、Y、Z——j振型、i质点的x、y、z方向的相对位移坐标；jijiji构技α——沿2方向杆件和斜杆的夹角。术规β——圆柱面网壳相邻两母线所对应的中心角；程》θ——两相邻杆件轴线间的夹角，两相邻螺栓间的夹角；筑θ——网壳上全部荷载标准值引起的最大支座转角；max龙资料ϕ——毂体嵌入榫的中线与相应嵌入件（杆件）轴线的垂线之间的夹角。编网号2.0.4计算系数：JGc——场地修正系数；WJW6K——考虑网壳稳定性的系数；1W-2m——计算地震作用效应所采用的振型数；.0S03n——节点总数，橡胶垫片层数；IN第9页OAEC@.COM @α——相应于j振型自振周期的水平地震影响系数；jα——相应于j振型自振周期的竖向地震影响系数；zjβ——橡胶支座形状系数；筑龙γ——j振型参与系数；j网ηd——空心球加肋承载力提高系数；η——考虑空心球受压弯或拉弯作用的影响系数；mwλ——套筒外接圆直径与螺栓直径的比值：ww.λ——振型的自振周期比；sTinoµ——摩擦系数，考虑荷载不对称分布影响的折减系数；aec.ξ——螺栓拧入球体长度与螺栓直径的比值，地震轴向力系数；comξj——j振型的阻尼比；ρ——j振型与k振型的耦联系数；jk《ψ——水平地震作用系数。E网壳2.0.5数学符号结构B——等效薄膜刚度矩阵；技e术C——阻尼矩阵；规程D——等效抗弯刚度矩阵；》e筑F——网壳结构节点荷载向量；龙资I——无量纲刚度矩阵；料K——网壳结构总弹性刚度矩阵；网编号K——T时刻结构的切线刚度矩阵；：tJWGM——网壳结构的质量矩阵；JW61T——内力变换矩阵；W-2.0U——网壳结构节点位移向量；S03IN第10页OAEC@.COM @U&&、U&——网壳节点在整体坐标系中的加速度和速度；U&——地面运动加速度向量。g筑3设计的基本规定龙3.0.1网壳结构的设计应根据建筑物的功能与形状，综合考虑材料供应和施工条件以及网制作安装方法，选择合理的网壳屋盖形式、边缘构件及支承结构，以取得良好的技术经济效果。w3.0.2网壳结构可采用单层或双层，可采用以下常用形式：圆柱面网壳、球面网壳、椭ww圆抛物面网壳（双曲扁壳）及双曲抛物面网壳（鞍形网壳、扭网壳）。.si3.0.3单层网壳的网格可选用下列常用形式。noa1单层圆柱面网壳的网格可采用：ec.——单向斜杆正交正放网格（图3.0.3-1a）com——交叉斜杆正交正放网格（图3.0.3-1b）——联方网格（图3.0.3-1c）——三向网格（图3.0.3-1d）《网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第11页OAEC@.COM @2单层球面网壳的网格可采用：——肋环型（图3.0.3-2a）——肋环斜杆型（图3.0.3-2b）——三向网格（图3.0.3-2c）筑——扇形三向网格（图3.0.3-2d）龙网——葵花形三向网格（图3.0.3-2e）——短程线型（图3.0.3-2f）www.sinoaec.com《网壳结构技术3单层椭圆抛物面网壳可采用三向（图3.0.3-3a）或单向斜杆正交正放的网格（图规程3.0.3-3b）。》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第12页OAEC@.COM @4单层双曲抛物面网壳宜采用三向网格（图3.0.3-4a），其中两个方向沿直纹布置，也可采用两向正交网格（图3.0.3-4b），沿主曲率方向布置，必要时可加设斜杆。筑龙网www3.0.4双层网壳的网格以两向或三向交叉的桁架单元组成时，可采用本规程3.0.3条的.si方式布置。双层网壳以四角锥、三角锥的锥体单元组成时，其上弦或下弦也可采用本规noa程3.0.3条的方式布置。ec.3.0.5单层网壳应采用刚接节点，双层网壳可采用铰接节点。com3.0.6网壳的支承构造除保证可靠传递竖向反力外，尚应满足不同网壳结构形式必需的边缘约束条件。圆柱面网壳可采用以下支承方式：通过端部横隔支承于两端；沿两纵边支承；沿四《边支承。端部支承横隔应具有足够的平面内刚度。沿两纵边支承的支承点应保证抵抗侧网向水平位移的约束条件。壳结球面网壳的支承点应保证抵抗水平位移的约束条件。构技椭圆抛物面网壳及四块组合双曲抛物面网壳应通过边缘构件沿周边支承，其支承边术规缘构件应具有足够的平面内刚度。程》双曲抛物面网壳应通过边缘构件将荷载传递给支座或下部结构，其边缘构件应具有筑足够的刚度，并作为网壳整体的组成部分共同计算。龙资3.0.7网壳结构可采用下列组合形式：料——将圆柱面、圆球面和双曲抛物面截出一部分进行组合（图网3.0.7a）；编号——将一段圆柱面两端与半个圆球面组合（图3.0.7b）；：JG——将四块双曲抛物面组合（图3.0.7c）。WJW61W-2.0S03IN第13页OAEC@.COM @筑龙网www.sinoaec.com3.0.8球面网壳用于三角形、四边形或多边形平面时可采用图3.0.8所示的切割方式。《在所切割的部分应设置具有足够刚度的边缘构件。网壳结构技术规程》筑龙资料编3.0.9两端支承的圆柱面网壳，其宽度网B与跨度L之比宜小于1.0，壳体的矢高可取宽号：度的1/3～1/6，沿纵向边缘落地支承的圆柱面网壳可取1/2～1/5。双层圆柱面网壳的厚JWG度可取宽度的1/20～1/50。单层圆柱面网壳支承在两端横隔时，其跨度L不宜大于30m，J6W1当沿纵向边缘落地支承时，其跨度（此时为宽度WB）不宜大于25m。-2.0S03IN第14页OAEC@.COM @3.0.10球面网壳的矢高可取跨度（平面直径）的1/3～1/7，沿周边落地支承可放宽至3/4。双层球面网壳的厚度可取跨度（平面直径）的1/30～1/60。单层球面网壳的跨度（平面直径）不宜大于60m。3.0.11椭圆抛物面网壳底边边长比不宜大于1.5，壳体每个方向的矢高可取短向跨度筑的1/6～1/9。双层椭圆抛物面网壳的厚度可取短向跨度的1/20～1/50。单层椭圆抛物面龙网网壳的跨度不宜大于40m。3.0.12双曲抛物面网壳底面对角线之比不宜大于2，单块双曲抛物面壳体的矢高可取跨度的1/2～1/4（跨度为二个对角支承点之间的距离）。四块组合双曲抛物面壳体每个w方向的矢高可取相应跨度的1/4～1/8。双层双曲抛物面网壳的厚度可取短向跨度的ww1/20～1/50。单层双曲抛物面网壳的跨度不宜大于50m。.sin3.0.13网壳结构的网格在构造上可采用以下尺寸，当跨度小于50m时，1.5～3.Om；当oae跨度为50～100m时，2.5～3.5m；当跨度大于100m时，3.0～4.5m，网壳相邻杆件间的c.c夹角宜大于30°。om3.0.14网壳结构的最大位移计算值不应超过短向跨度的1/400。悬挑网壳的最大位移计算值不应超过悬挑长度的1/200。4结构计算《网壳4.1一般计算原则结构4.1.1网壳结构应进行在外荷载作用下的内力、位移计算和必要的稳定性计算，并应根技术据具体情况，对地震、温度变化、支座沉降及施工安装荷载等作用下的内力、位移进行规程计算。》4.1.2对非抗震设计，荷载及荷载效应组合应按现行国家标准筑《建筑结构荷载规范》GB50009进行计算，在杆件截面及节点设计中，应按照荷载的基本组合确定内力设计值；在龙资料位移计算中应按照短期效应组合确定其挠度。编网号对抗震设计，荷载及荷载效应组合应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011：确定内力设计值。JWGJ网壳结构的内力和位移可按弹性阶段进行计算；网壳结构的稳定性计算应考虑结构W61W-的几何非线性影响。2.0S03IN第15页OAEC@.COM @4.1.3对于单个球面网壳、圆柱面网壳和双曲抛物面网壳的风载体型系数，可按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009取值；对于多个连接的球面网壳、圆柱面网壳和双曲抛物面网壳，以及各种复杂形体的网壳结构，应根据模型风洞试验确定风载体型系数。筑4.1.4网壳结构的外荷载可按静力等效原则将节点所辖区域内的荷载集中作用在该节龙网点上。分析双层网壳时可假定节点为铰接，杆件只承受轴向力；分析单层网壳时假定节点为刚接，杆件除承受轴向力外，还承受弯矩、剪力等。当杆件上作用有局部荷载时，必须另行考虑局部弯曲内力的影响。w4.1.5网壳结构的支承条件，可根据支座节点的位置、数量和构造情况以及支承结构的ww刚度确定，对于双层网壳分别假定为二向可侧移、一向可侧移、无侧移的铰接支座或弹.sin性支承；对于单层网壳分别假定为二向或一向可侧移、无侧移的铰接支座、刚接支座或oae弹性支承。c.c网壳结构的支承必须保证在任意竖向和水平荷载作用下结构的几何不变性和各种网om壳计算模型对支承条件的要求。4.1.6网壳施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致时，应区别不同支承条件来分析计算施工安装阶段和使用阶段在相应荷载作用下的网壳内力和变位。《4.1.7网壳结构根据网壳类型、节点构造、设计阶段可分别选用不同方法进行内力、位网壳移和稳定性计算：结构1双层网壳宜采用空间杆系有限元法进行计算；技术2单层网壳宜采用空间梁系有限元法进行计算；规程3对单、双层网壳在结构方案选择和初步设计时可采用拟壳分析法进行估算。》4.2静力计算筑4.2.1单层网壳结构采用空间梁系有限元法分析节点位移和杆件内力时，龙结构的每个杆资料件作为一个单元。单层网壳的节点假设为刚节点，即每个节点有三个线位移和三个角位编网号移。双层网壳结构采用空间杆系有限元法分析节点位移和杆件内力时，节点假设为铰接，：即每个节点有三个线位移。JWGJ4.2.2按有限元法进行网壳结构静力计算时可采用下列统一的基本方程：W61W-KU=F（4.2.2）2.0S0式中K——网壳结构总弹性刚度矩阵；3IN第16页OAEC@.COM @UU——网壳结构节点位移向量：FF——网壳结构节点荷载向量。4.2.3网壳结构采用拟壳法分析时可根据壳面形式、网格布置和构件截面把网壳等代为一个当量的薄壳结构，在由相应边界条件求得拟壳的位移和内力后，可按几何和平衡条筑件返回计算网壳杆件的内力。龙网4.2.4对于三向交叉拱系组成正三角形或接近正三角形网格布置的网壳，按拟壳分析法计算时可等代为一个各向同性薄壳，其等效薄膜刚度矩阵Be、等效抗弯刚度矩阵De可按下式计算wwBe=BeIw（4.2.4-1）.D=DIseeinoae1ν0ce.cI=νe10om1-ν00e29Be=Ete8A《ate=（4.2.4-2）网sc壳9EIa结D=e构8sc技1术v=e3规程式中B——等效薄膜刚度；》e筑t——等效厚度；e龙资D——等效抗弯刚度；料e编网号E——钢材弹性模量；：Jv——等效泊松比；GeWJW6I——无量纲刚度矩阵；1W-2A——三向交叉拱的折算截面面积；.0aS03IN第17页OAEC@.COM @I——三向交叉拱的折算惯性矩；as——三向交叉拱的间距。c对于三向交叉桁架拱系组成的双层网壳，拱的折算截面面积A和折算惯性矩I可分a筑别按下式计算：龙网Aa=At+AbAtAb2（4.2.4-3）I=tadAAtbw式中At、Ab——分别为双层网壳上、下弦杆的截面面积；ww.t——双层网壳的厚度。sdino以上各式中当网壳杆件截面积和惯性矩不等时，可分别取其算术平均值。aec4.2.5对于正三角形网格布置的网壳，由拟壳的薄膜分布轴向力n、n和剪力n以及.xysycom分布弯矩mx、my和扭矩msy，可由下列公式分别计算单层网壳杆件的轴向力N1、N2、N和弯矩M、M、M（图4.2.5-1）。3123《网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JG{NNN}T=sT{}nnnWTJ1231xyxyW6（4.2.5-1）1TT{}M1M2M3=s1T{}mxmymWxy-2.0S03IN第18页OAEC@.COM @11-0322T=0（4.2.5-2）3322筑0-33龙式中s——三角形网格高度；网1T——内力变换矩阵。剪力V（i=1，2，3）由相应弯矩M（i=1，2，3）的一阶差分求得。iiww对于三向交叉桁架拱系组成的双层网壳，i（i=1，2，3）w.s组桁架拱系上、下弦杆、腹杆的轴向力可按下列公式计算（图4.2.5-2）。inoaec.com《网壳结构技术规程MN+N》A+1,iA+1,iA,iNt,i=−+t4筑dMN+N资N=A,i龙+A+1,iA,i（4.2.5-3）b,i料t4d编网号M−MA+1,iA,i：N=c,ilsinϕJiiWGJW6式中li——上、下弦杆的平均长度；1W-2t——双层网壳的厚度；.0dS03IN第19页OAEC@.COM @ϕ——斜腹杆与下弦杆的夹角。i竖杆轴向力N由上弦节点（或下弦节点）的法向平衡条件确定。式（4.2.5-3）中V,i的M、M、N、N由式（4.2.5-1）求得。A+1,iA,iA+1,iA,i筑4.3稳定性计算龙网4.3.1单层的球面网壳、圆柱面网壳和椭圆抛物面网壳，以及厚度小于本规程3.0.9至3.0.11条规定范围的双层网壳均应进行稳定性计算。4.3.2网壳的稳定性可按考虑几何非线性的有限元分析方法（荷载-位移全过程分析）ww进行计算，分析中可假定材料保持为线弹性。w.s全过程分析采用的迭代方程为：inoK∆U(i)=F−N(i−1)（4.3.2）att+∆tt+∆tec.式中K——时刻结构的切线刚度矩阵；ctom(i)∆U——当前位移的迭代增量；F——t+∆t时刻外部所施加的节点荷载向量；t+∆t《(i−1)N——t+∆t时刻相应的杆件节点内力向量。t+∆t网壳4.3.3球面网壳的全过程分析可按满跨均布荷载进行，圆柱面网壳和椭圆抛物面网壳宜结构补充考虑半跨活荷载分布。技术进行网壳全过程分析时应考虑初始曲面形状的安装偏差的影响；可采用结构的最低规程阶屈曲模态作为初始缺陷分布模态，其最大计算值可按网壳跨度的1/300取值。》4.3.4按本规程4.3.2和4.3.3条进行网壳结构全过程分析求得的第一个临界点处的荷筑载值，可作为该网壳的极限承载力。将极限承载力除以系数K后，即为按网壳稳定性确龙资定的容许承载力（标准值）。系数K可取为5。料编4.3.5当单层球面网壳跨度小于网45m，单层圆柱面网壳宽度小于18m，单层椭圆抛物面号：2网壳跨度小于30m，或对网壳稳定性进行初步计算时，其容许承载力标准值[nks]（kN/m）JWGJ可按下列公式计算：W61W-1单层球面网壳2.0S03IN第20页OAEC@.COM @BD[n]=0.21ee（4.3.5-1）ks2r式中B——网壳的等效薄膜刚度（kN/m）；e筑De——网壳的等效抗弯刚度（kN·m）；龙r——球面的曲率半径（m）。网扇形三向网壳的等效刚度Be和De应按主肋处的网格尺寸和杆件截面进行计算；短程线型网壳应按三角形球面上的网格尺寸和杆件截面进行计算；肋环斜杆型和葵花形三向w网壳应按自支承圈梁算起第三圈环梁处的网格尺寸和杆件截面进行计算。网壳径向和环ww向的等效刚度不相同时，可采用两个方向的平均值。.sin2单层椭圆抛物面网壳，四边铰支在刚性横隔上oaeBDcee.[n]=0.24µ（4.3.5-2）kscr1r2om1µ=（4.3.5-3）q121+0.956+0.076()gg《式中r、r——椭圆抛物面网壳两个方向的主曲率半径（m）；12网壳µ——考虑荷载不对称分布影响的折减系数。结构技2g、q——作用在网壳上的恒荷载和活荷载（kN/m）。术规注：公式（4.3.5-3）的适用范围为q/g=0～２。程》3单层圆柱面网壳筑1）当网壳为四边支承，即两纵边固定铰支（或固结），而两端铰支在刚性横隔上时：龙资DBD料e11−5e22e22[nks]=14.433+3.9×10+15.02（4.3.5-4）编r(L/B)网r(L/B)(r+3f)B号：式中L、B、f、r——分别为圆柱面网壳的总长度、宽度、矢高和曲率半径（m）；JWGJW6De11、De22——分别为圆柱面网壳纵向（零曲率方向）和横向（圆弧方向）的等1W-2效抗弯刚度（kN·m）；.0S03Be22——圆柱面网壳横向等效薄膜刚度（kN/m）。IN第21页OAEC@.COM @当圆柱面网壳的长宽比(L/B)不大于1.2时，由式（4.3.5-4）算出的容许承载力尚应乘以下列考虑荷载不对称分布影响的折减系数µ：1µ=0.6+(4.3.5-5)筑q2.5+5龙g网注：公式（4.3.5-5）的适用范围为q/g=0～２。2）当网壳仅沿两纵边支承时：wDe22w[n]=15.0(4.3.5-6)ks(r+3f)B2w.si3）当网壳为两端支承时：noaBDBDIIee11e11e22e22hv[nks]=µ(0.013+0.028+0.017)cr2L/Br2(L/B)ξr2Lr(4.3.5-7).c4oξ=0.96+0.16(1.8−L/B)m式中Be11——圆柱面网壳纵向等效薄膜刚度；I、I——边梁水平方向和竖向的线刚度（kN·m）。hv《对于析架式边梁，其水平方向和竖向的线刚度可按下式计算：网壳I=E(Aa2+Aa2)/L(4.3.5-8)结h,v1122构技式中A、A——分别为两根弦杆的面积；12术规a、a——分别为相应的形心距。程12》两端支承的单层圆柱面网壳尚应考虑荷载不对称分布的影响，其折减系数筑µ按下式计算：龙资L料µ=1.0−0.2(4.3.5-9)编B网号注：公式（4.3.5-9）的适用范围为L/B=1.0～2.5：JG以上各式中网壳等效刚度的计算公式可见本规程附录WA。JW64.4地震作用下的内力计算1W-2.04.4.1在设防烈度为7度的地区，网壳结构可不进行竖向抗震计算，S但必须进行水平抗03I震计算。在设防烈度为8度、9度地区必须进行网壳结构水平与竖向抗震计算。N第22页OAEC@.COM @4.4.2按时程分析法分析网壳结构地震效应时，其动力平衡方程应为：MU&&+CU&+KU=−MU&&（4.4.2）g式中M、K——网壳结构的质量矩阵、刚度矩阵；筑C——阻尼矩阵，对于周边固定铰支承的网壳结构，阻尼比可取0.002；龙U&&、U&、U——网壳节点在整体坐标系中的加速度、速度和位移向量；网U&&g——地面运动加速度向量。4.4.3采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用不小于二组的实际强w震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线。加速度曲线幅值应根据与抗震设防烈度相应ww的多遇地震的加速度峰值进行调整，加速度时程的最大值可按表4.4.3采用。.sin2表4.4.3时程分析所用的地震加速度时程曲线的最大值（cm/s）oae地震影响6度7度8度9度c.c多遇地震1835（55）70（110）140om注：括号内的数值分别用于设计基本地震回事度为0.15g和0.30g的地区4.4.4对网壳结构进行地震效应计算时可采用振型分解反应谱法，按此法分析宜取前20阶振型进行网壳地震效应计算；对于体型复杂或重要的大跨度网壳结构，应采用时程《分析法进行补充计算。网壳4.4.5采用振型分解反应谱法时，网壳结构振型、质点的水平或竖向地震作用标准结构值应按下式确定：技术F=αγXGExjijjjii规F=αγYG（4.4.5-1）程Eyjijjjii》FEzji=αjγjZjiGi筑式中F、F、F——j振型、i质点分别沿x、y、z方向地震作用标准值；ExjiEyjiEzji龙资料α——相应于j振型自振周期的水平地震影响系数，按《建筑抗震设计规范》GBj编网号50011确定。竖向地震影响系数αzj取0.65αj；：JWGX、Y、Z、——分别为j振型、i质点的x、y、z方向的相对位移；JjijijiW61W-γ——j振型参与系数。2j.0S03当计算水平抗震时，j振型参与系数应按下列公式计算：IN第23页OAEC@.COM @n∑XjiGIX向：X=i=1（4.4.5-2）Exjn∑(X2+Y2+Z2)Gjijijiii=1筑n∑YjiGI龙Y向：X=i=1（4.4.5-3）Eyjn网222∑(Xji+Yji+Zji)Gii=1当计算竖向抗震时，j振型参与系数应按下式计算：wnw∑ZjiGIwi=1.X=（4.4.5-4）sEZjni222n∑(Xji+Yji+Zji)Gioi=1aec式中n——网壳节点数。.co4.4.6按振型分解反应谱法分析时，网壳结构杆件水平或竖向地震作用效应应按下列公m式确定：mmSE=∑∑ρjkSEjSEK（4.4.6-1）j==11k《网1.58ξjξk(1+λT)λT壳ρ=（4.4.6-2）jk(1−λ2)2+4ξξ(1+λ)2λ结TjkTT构技式中S——网壳杆件地震作用标准值的效应；E术规S、S——分别为j、k振型地震作用标准值的效应，可取前20个振型；程EjEK》ρjk——j振型与筑k振型的耦联系数；ξ、ξ——分别为k、j振型的阻尼比；资jk龙料编λT——k振型与j振型的自振周期比；网号：m——计算中考虑的振型数。JWG4.4.7在抗震分析时，宜考虑支承结构对网壳结构的影响。当网壳结构支承在单排的独J6W1立柱、框架柱或承重墙上时，可把支承结构简化为弹性支座。对于网壳的支承结构应按W-2.0有关标准进行抗震计算。S03IN第24页OAEC@.COM @4.4.8对于采用轻屋盖的单层球面网壳结构，采用扇形三向网格、肋环斜杆型及短程线型，当周边固定铰支承，按7度或8度设防、Ⅲ类场地、设计地震第一组进行多遇地震效应计算时，其杆件地震轴向力标准值N可按以下方法计算：当主肋、环杆、斜杆均分E筑别各自取等截面杆设计时：龙主肋：Nm=cξNm（4.4.8-1）EmGmax网cc环杆：NE=cξcNGmax（4.4.8-2）dd斜杆：N=cξN（4.4.8-3）EdGmaxww式中Nm、Nc、Nd——地震作用下分别为网壳的主肋、环杆及斜杆的轴向力标准值；wEEE.simcdnN、N、N——重力荷载代表值作用下分别为网壳的主肋、环杆及斜GmaxGmaxGmaxoae杆的轴向力标准值的绝对最大值；c.cξ、ξ、ξ——主肋、环杆及斜杆地震轴向力系数；设防烈度为7度时，按表omcdm4.4.8-1确定，8度时取表中数值的2倍；c——场地修正系数，按表4.4.8-2确定。表4.4.8-1单层球面网壳杆件地震轴向力系数ξ《网壳f/L0.1670.2000.2500.300结构ξ0.16技m术规ξ0.300.320.350.38c程》ξ0.260.280.300.32d筑表4.4.8-1场地修正系数c龙资场地类别ⅠⅡⅢⅣ料编c0.54网0.751.001.55号：4.4.9对于轻屋盖单层双曲抛物面网壳结构，斜杆为拉杆（沿斜杆方向角点为抬高端）、JWGJ弦杆为正交正放网格；当四角固定铰支承、周边竖向铰支承，按W7度或8度设防、Ⅲ类61W-场地、设计地震第一组进行多遇地震效应计算时，其杆件地震轴向力标准值N可按以下2.E0S0方法计算：3IN第25页OAEC@.COM @除了刚度远远大于内部杆的周边杆及抬高端斜杆外，所有弦杆及斜杆均取等截面杆件设计时：抬高端斜杆：Nr=cξNr（4.4.9-1）EGmax筑ee弦杆及其他斜杆：N=cξN（4.4.9-2）EGmax龙re网式中N、N——分别为地震作用下网壳抬高端斜杆及其他弦杆与斜杆的轴向力标准EE值；rN——重力荷载代表值作用下，网壳抬高端1/5跨度范围内斜杆轴向力标准值Gmaxww的绝对最大值；w.sNe——重力荷载代表值作用下，网壳全部弦杆与其他斜杆轴向力标准值的绝对iGmaxnoa最大值；ec.ξ——网壳杆件地震轴向力系数；设防烈度为7度时，取ξ=0.15，8度时取ξ=0.30。com4.4.10对于轻屋盖正放四角锥双层圆柱面网壳结构，沿两纵边固定铰支在上弦节点、两端竖向铰支在刚性横隔上，当按7度及8度设防、Ⅲ类场地、设计地震第一组进行多遇地震效应计算时，其杆件地震轴向力标准值N，可按以下方法计算：E《网tt横向上下弦杆：N=cξN（4.4.10-1）壳EtG结11构按等截面设计的纵向弦杆N=cξN（4.4.10-2）E1Gmax技术ww按等截面设计的腹杆NE=cξwNGmax（4.4.10-3）规程t1w》式中N、N、N——地震作用下分别为网壳横向弦杆、纵向弦杆与腹杆的轴向力EEE筑标准值；资N1、Nw——重力荷载代表值作用下分别为网壳纵向弦杆与腹杆轴向力标准龙GmaxGmax料编值的绝对最大值；网号：ξ、ξ、ξ——横向弦杆、纵向弦杆、腹杆的地震轴向力系数，设防烈度为7度Jt1wGWJ时，按表4.4.10确定，8度时取表中数值的W2倍。61W-2.0S03IN第26页OAEC@.COM @表4.4.10双圆柱面网壳杆件地震轴向力系数ξf/B0.1670.2000.2500.300图中阴上弦0.220.280.400.54横筑影部分龙向下弦0.340.400.480.60杆件网弦图中空上弦0.180.230.330.44杆白部分ξt下弦0.270.320.400.48w杆件ww上弦0.180.320.560.78.纵向弦杆ξs1i下弦0.100.160.240.34noa腹杆ξ0.50ewc.com5杆件和节点的设计与构造5.1杆件5.1.1网壳的杆件可采用普通型钢和薄壁型钢。管材宜采用高频焊管或无缝钢管，当有《网条件时应采用薄壁管型截面。杆件的钢材应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017壳结的规定采用。构技网壳杆件的截面应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017根据强度和稳定性术的计算确定。规程5.1.2确定网壳杆件的长细比时，其计算长度应符合下列规定：》筑1双层网壳杆件计算长度l应按表5.1.2-1采用。0龙资表5.1.2-1双层网壳杆件的计算长度l0料编网节点号杆件：螺栓球焊接空心球板节点JWGJ弦杆及支座腹杆lW0.9ll61腹杆llW0.9l0.9l-2.0注：l为杆件几何长度（节点中心间距离）。S03IN第27页OAEC@.COM @2单层网壳杆件的计算长度l应按表5.1.2-2采用。0表5.1.2-2单层网壳杆件的计算长度l0节点筑弯曲方向焊接空心球毂节点龙壳体曲面内0.9ll网壳体曲面外1.6l1.6l注：l为杆件几何长度（节点中心间距离）。w5.1.3网壳杆件的长细比不宜超过表5.1.3中规定的数值。ww表5.1.3网壳杆件的容许长细比[λ].sin受压杆件和受拉杆件和拉弯杆件oa网壳类别e压弯杆件承载静力荷载直接承载动力荷载c.c双层网壳180300250om单层网壳150300—5.1.4网壳杆件截面的最小尺寸应根据网壳的跨度及网格大小确定。钢管不宜小于φ45×3，普通型钢不宜小于L50×3。《网5.1.5网壳杆件在构造设计时，应避免有难于检查、清刷、油漆以及积留湿气或灰尘的壳结死角，钢管端部应进行封闭。构技5.2焊接空心球节点术规5.2.1由两个半球焊接而成的空心球，可根据受力大小分别采用不加肋（图5.2.1-1）程》或加肋（图5.2.1-2），适用于连接单层及双层网壳的钢管杆件。筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第28页OAEC@.COM @空心球的钢材宜采用现行国家标准《碳素结构钢》GB700规定的1235B号钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q345钢。产品质量应符合现行行业标准《钢网架焊接球节点》JG11的规定。5.2.2当空心球直径为120～900m时，其受压和受拉承载力设计值N可按下式计算：筑R龙dN=(0.32+0.6)ηπtdf（5.2.2-1）Rd网D式中D——空心球的外径（mm）；d——与空心球相连的圆钢管杆件的外径（mm）；wt——空心球壁厚（mm）；ww2f——钢材的抗拉强度设计值（N/mm）；.sinη——加肋承载力提高系数，受压空心球加肋采用1.4，受拉空心球加肋采用1.1。odaec对于单层网壳结构，空心球承受压弯或拉弯的承载力设计值N可按下式计算：.mcomNm=ηmNR（5.2.2-2）式中η——考虑空心球受压弯或拉弯作用的影响系数，可采用0.8。m5.2.3为了可靠地传递杆件内力，以及使空心球能有效地布置所连接的圆钢管杆件，焊《网接空心球应满足以下构造要求：壳结l单层网壳空心球外径与壁厚的比值应不大于35；双层网壳空心球外径与壁厚的比构技值宜取25～45；空心球壁厚与钢管最大壁厚的比值宜选用1.5～2.0；空心球壁厚与连接术钢管外径之比宜选用2.4～3.0；空心球壁厚不宜小于4mm。规程2无肋空心球和有肋空心球的成型对接焊缝，应分别满足图5.2.1-1和图5.2.1-2》的要求。加肋空心球的肋板可用平台或凸台；采用凸台时，其高度不得大于筑1mm。龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第29页OAEC@.COM @筑龙网www.sin3钢管杆件与空心球连接，钢管应开坡口。在钢管与空心球之间应留有一定缝隙予oae以焊透，以实现焊缝与钢管等强，否则应按角焊缝计算。为保证焊缝质量，钢管端头可c.c加套管与空心球焊接（图5.2.3）。om角焊缝的焊脚尺寸hf应符合以下要求：当钢管壁厚tc≤4mm时，hf≤1.5tc；当钢管壁厚tc＞4mm时，hf＜1.2tc。《5.2.4在确定空心球的外径时，球面上相邻杆件钢管间的净距不宜小于10mm（图网5.2.4）。为了保证净距，空心球的最小直径可按下式计算：壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第30页OAEC@.COM @筑龙网www.sinoaec.comDmin=(d1+2an+ds)/θ（5.2.4）式中d——两相邻钢管的较大外径（mm）；1d——两相邻钢管的较小外径（mm）；《s网壳a——两相邻钢管间的净距，取a=10mm；nn结构θ——两相邻杆件轴线问的夹角（弧度）。技术5.2.5当双层网壳节点汇交杆件较多时，容许部分杆件相贯连接，但应满足以下要求：规程1）汇交杆件的轴线必须通过球体中心线。》2）相贯连接的两杆中，截面积大的主杆件必须全截面焊在球上（当两杆截面相等时，筑取拉杆为主杆件），另一杆件则坡口焊在主杆上，但必须保证有3/4截面焊在球上，并龙资以加劲肋板补足削弱的面积。料编5.2.6当空心球外径（D）不小于网3mm且杆件内力较大时，可在内力较大杆件的轴线平号：面内设加劲环肋，以提高其承载力，环肋的厚度不应小于球壁的厚度。JWG5.3螺栓球节点JW61W-5.3.1螺栓球节点应由高强度螺栓，钢球、螺钉（或销子）、套筒和锥头或封板等零件2.0S0组成（图5.3.1），适用于连接双层网壳的钢管杆件。3IN第31页OAEC@.COM @筑龙网www.sinoa5.3.2用于制造螺栓球节点钢球、封板、锥头、套筒的材料可按表5.3.2的规定，并应ec.符合相应标准的技术条件。产品质量应符合现行行业标准《钢网架螺栓球节点》JG10com的规定。表5.3.2螺栓球节点零件推荐材料零件名称推荐材料材料标准编号备注《优质碳素结构钢技术网钢球45号钢壳条件（GB699）结Q235钢碳素结构钢（GB700）构锥头或技低合金高强度结构钢钢号宜与杆件一致术封板Q345钢规（GB/T1591）程》Q235钢GB700套筒内孔径为13～34mm筑套筒Q345钢GB/T1591套筒内孔径为37～65mm龙资45号钢GB699料编20MnTiB，40Cr，35CrMo网螺纹规格M12～M24号高强度合金结构钢技术条件：35VB，40Cr，35CrMo螺纹规格M27～M36J螺栓GB3077G35CrMo，40CrW螺纹规格M39～M64JW615.3.3钢球直径应根据相邻螺栓在球体内不相碰并满足套筒接触面的要求（图W5.3.3）-2.0分别按式5.3.3-1、式5.3.3-2核算，并按计算结果中的较大者选用。S03IN第32页OAEC@.COM @筑龙网www.sinoaecb.dbb22b2csD≥(+d1ctgθ+2ξd1)+λd1（5.3.3-1）osinθmbλd2sb2bD≥(+λdctgθ+λd（5.3.3-2）11sinθ式中D——钢球直径（mm）；《网θ——两相邻螺栓之间的最小夹角（弧度）；壳结bd1——两相邻螺栓的较大直径（mm）；构技db——两相邻螺栓的较小直径（mm）；术s规程ξ——螺栓拧入球体长度与螺栓直径的比值，可取为1.1；》λ——套筒外接圆直径与螺栓直径的比值，筑可取为1.8。当相邻杆件夹角θ较小时，尚应根据相邻杆件及相关封板、锥头、套筒等零部件不相碰的要求核算螺栓球直径。此龙资料时可通过检查可能相碰点至球心的连线与相邻杆件轴线问的夹角之和不大于θ的条件进编网号行核算。：J5.3.4高强度螺栓的性能等级应按螺纹规格分别选用。对于M12～M36的高强度螺栓，GWJ其强度等级为10.9S；对于M39～M64的高强度螺栓，W其强度等级为9.8S。螺栓的形式与61W-尺寸应符合现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939的要求。2.0S03IN第33页OAEC@.COM @t高强度螺栓的直径应由杆件内力控制。每个高强度螺栓的受拉承载力设计值Nb就按下式计算：Nt=Afb（5.3.4）befft筑b2式中f——高强度螺栓经热处理后的受拉强度设计值，对10.9S，取430N/mm；对龙t2网9.8S，取385N/mm；Aeff——高强度螺栓的有效截面面积，可按表5.3.4选取。当螺栓上钻有键槽或钻孔时，A值取螺栓处或键槽、钻孔处二者中的较小值。weffwwt表5.3.4常用螺栓栓在螺纹处的有效截面面积A及承载力设计值N.effbsin性能o10.9Sae等级c.c螺纹规oM12M14M16M18M20M22M24M27M30M33M36m格d螺距p1.75222.52.52.5333.53.54(mm)《网A壳eff84.3115157192245303353459561694817结(mm)构技t术Nb规36.249.567.582.7105130.5151.5197.5241.0298351程（kN）》性能筑9.8S等级龙资螺纹规料M39M42M45M48网M52M56×4M60×4M64×4编格d号：螺距pJG44.54.55W5444JW6(mm)1W-2A.0eff09671121130614731758S2144248528513(mm)IN第34页OAEC@.COM @tNb375.6431.5502.8567.1676.7825.4956.61097.6（kN）2注：螺栓在螺纹处的有效截面面积A=π(d−0.9382p)/4eff筑5.3.5受压杆件的连接螺栓直径，可按其设计内力绝对值求得螺栓直径计算值后，按表龙5.3.4的螺栓直径系列减少1～3个级差，但必须保证套筒任何截面均具有足够的抗压强网度。5.3.6套筒（六角形无纹螺母）外形尺寸应符合搬手开口系列，端部要求平整，内孔径w可比螺栓直径大1mm。套筒应根据网壳相应杆件的最大轴向承载力按压杆进行计算，并验ww算其端部有效截面的局部承压力。.si对于开设滑槽的套筒尚需验算套筒端部到滑槽端部的距离，应使该处有效截面的抗noa剪力不低于销钉的抗剪力，且不小于1.5倍滑槽宽度。ec.套筒长度l（mm）可按下列公式计算（图5.3.6）：csom《网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第35页OAEC@.COM @l=a+2a（5.3.6-1）s1a=l−a+d+4mm（5.3.6-2）12p式中a——套筒端部到滑槽的距离（mm）；1筑龙l——螺栓伸入钢球的长度（mm）：1网a2——螺栓露出套筒距离，可预留4～5mm，但不应少于2个丝扣；d——销子直径（mm）。pw5.3.7网壳杆件端部应采用锥头（图5.3.7-a）或封板连接（图5.3.7-b），其连接焊ww缝以及锥头的任何截面必须与连接的钢管等强，焊缝底部宽度b可根据连接钢管壁厚取.sin2～5mm。封板厚度应按实际受力大小计算决定，且不宜小于钢管外径的1/5。锥头底板厚oae度不宜小于锥头底部内径的1/4。封板及锥头底部厚度可按表5.3.7采用。c.com《网壳结构技术锥头底板外径应较套筒外接圆直径或螺栓头直径大1～2mm，锥头底板孔径宜大于螺规程栓直径1mm。锥头倾角宜取30°～40°。》筑表5.3.7封板及锥头底部厚应螺纹规格封板/锥底厚度（mm）龙螺纹规格锥底厚度（mm）资料M12、M1414M36～M4235编网号M1616M45～M5238：JM20～M2418M56～M6045GWJW6M27～M3323M64481W-5.3.8销子或螺钉宜采用高强度钢材，其直径可取螺栓直径的0.16～0.18倍，且不宜2.0S0小于3mm。螺钉直径可采用M5～M10。3IN第36页OAEC@.COM @5.4嵌入式毂节点5.4.1嵌入式毂节点应由柱状毂体、杆端嵌入件、盖板、中心螺栓、平垫圈、弹簧垫圈等零件组成（图5.4.1），适用于跨度不大于50m的单层球面网壳以及跨度不大于25m筑的圆柱面网壳。龙网www.sinoaec.com5.4.2用于制造嵌入式毂节点的毂体、杆端嵌入件、压盖、中心螺栓的材料可按表5.4.2的规定，并应符合相应标准的技术条件。产品质量应符合现行行业标准《单层网壳嵌入式毂节点》JG/T136的规定。《网表5.4.2嵌入式毂节点零件推荐材料壳结零件名称推荐材料材料标准编号备注构技毂体直径宜采用术毂体规炭素结构钢100～165mm程Q235钢》压盖（GB/T700）筑中心螺栓龙资一般工程用铸造炭钢料杆端嵌入件ZG230—450精密铸造网（GB/T7659）编号5.4.3毂体的嵌入槽以及与其配合的嵌入榫可做成小圆柱状（图5.4.3-1a）、（图：JWG5.4.6a）。嵌入样的中线与相应嵌入件（杆件）轴线的垂线之间的夹角ϕ即杆端嵌入件JW61倾角（图5.4.3-1b）可分别按公式（5.4.3-1）及（5.4.3-2）求得。W-2.0对于球面网壳杆件及单向斜杆和交叉斜杆正交正放网格的圆柱面网壳S（图3.0.3-1a、03Ib）的环向杆件：N第37页OAEC@.COM @lϕ=arcsin()(5.4.3-1)2r对于圆柱面网壳的斜杆：筑龙网www.sinoaec.com《网壳结构技术规程》筑β2rsin2龙2资ϕ=arcsin(5.4.3-2)料222βlb编4rsin+网24号：式中r——球面或圆柱面曲率半径；JWGl——球面网壳杆件、圆柱面网壳环向杆件几何长度；JW61W-β——圆柱面网壳相邻两母线所对应的中心角（图5.4.3-2c）；2.0S03IN第38页OAEC@.COM @l——斜杆所对应的三角形网格底边几何长度；对于单向斜杆及交叉斜杆正交正b放网格（图3.0.3-1a、b）按图5.4.3-2a取用；对于联方网格及三向网格（图3.0.3-1c、d）按图5.4.3-2b取用。筑龙网www.sinoaec.com5.4.4嵌入件几何尺寸（图5.4.3-1b）应按下列计算方法及构造要求进行设计。当杆《件为圆管时，颈部宽度b应按与杆件等强度原则计算，嵌入件高度h等于圆管外径d时，hphp网壳b≥3t(t为圆管壁厚)；嵌入样直径d可取1.7b且不小于16mm，尺寸可根据嵌入样结hpcchthp构技直径d及嵌入槽尺寸计算。l为嵌入件总长度；e按公式（5.4.4）求得。hthp术规1oe=(d−d)ctg30（5.4.4）程ht2》嵌入件颈部宽度bhp及高度筑hhp尚应按拉弯或压弯构件验算其强度。5.4.5杆件与杆端嵌入件可采龙用焊接连接，焊接方式可参照5.3.7条钢管与锥头的连资料接。焊缝强度应与所连接的钢管杆件等强。焊缝宽度可根据所连接的钢管壁厚取2～5mm编网号（图5.3.7a）。：J5.4.6毂体各嵌入槽轴线间夹角θ应采用汇交于该节点各杆件轴线间的夹角在通过该GWJ节点中心切平面上的投影。其他各主要尺寸（图W5.4.6）按如下规定确定。61W-2毂体直径dh分别按式（5.4.6-1）、（5.4.6-2）计算，并按计算结果中的较大者选.0S03用。IN第39页OAEC@.COM @筑龙网www.s(2a+d′)id=ht+d′+2s（5.4.6-1）nhhtoθminaecd+10.d=2(+c−l)（5.4.6-2）chhpoθminm式中a——两嵌入槽间最小间隙，可取为第5.4.4条中的bhp；d′——按嵌入榫直径d加上配合间隙；htht《θ——毂体嵌入槽轴线间最小夹角（弧度）；网min壳结s——按截面面积2hh•s的抗剪强度与杆件截面抗拉强度等强原则求得。构技槽口宽度b′等于嵌入件颈部宽度b加上配合间隙；毂体高度h等于嵌入件高度（管术hphph规程径）加4mm。》5.4.7中心螺栓直径宜采用16～18mm，压盖厚度不宜小于4mm。筑5.5支座节点龙资料5.5.1支座节点应采用传力可靠、连接简单的构造形式，并应符合计算假定。编网号5.5.2网壳支座节点可根据计算假定选用固定铰支座、弹性支座、刚性支座以及可以沿：指定方向产生线位移的滚轴铰支座。JWGJ5.5.3固定铰支座（图5.5.3）适用于仅要求传递轴向力与剪力的单层或双层网壳的支W61W-座节点。对于大跨度或点支承网壳可采用球铰支座（图5.5.3a）；对于较小跨度的网壳2.0S03IN第40页OAEC@.COM @结构可采用弧形铰支座（图5.5.3b）；对于较大跨度、落地的网壳结构可采用双向弧形铰支座（图5.5.3c）或双向板式橡胶支座（图5.5.3d）。筑龙网www.sinoaec.com《网壳结构技术规程》筑5.5.4弹性支座（图5.5.4）可用于节点需在水平方向产生一定弹性变位且能转动的网龙资壳支座节点。料编5.5.5刚性支座（图5.5.5）可用于既能传递轴向力又要求传递弯矩和剪力的网壳支座网号：节点。JWG5.5.6滚轴支座（图5.5.6a、b）可用于能产生一定水平线位移的网壳支座节点。J6W15.5.7支座十字节点板竖向中心线应与支座竖向反力作用线一致，W并与节点连接杆件中-2.0心线汇交于支座球节点中心。S03IN第41页OAEC@.COM @筑龙网www.sinoaec.com《网壳结构技术规程》筑龙资料支座球节点底部至支座底板间网的距离宜尽量减少，其构造高度视支座节点球径大小编号可取100～250mm，并应考虑网壳边缘杆件与支座节点竖向中心线间的交角，防止斜杆与：JG支承柱边相碰。支座十字节点板厚度应W保证其自由边不发生侧向屈曲，不宜小于10mm.JW6对于拉力支座节点，支座十字节点板的最小截面面积及相关连接焊缝必须满足强度要求。1W-2支座节点底板的净面积应满足支承结构材料的局部受压要求，其厚度应满足底板.在0S03支承竖向反力作用下的抗弯要求，不宜小于12mm。IN第42页OAEC@.COM @支座节点锚栓按构造设置时其直径可取20～25mm，数量取2～4个。对于拉力锚栓其直径应经计算确定，锚固长度不应小于35倍锚栓直径，并应设置双螺母。6制作与安装筑6.1一般规定龙网6.1.1网壳结构工程所采用的钢材，应具有质量证明书，并应符合设计的要求，在质量有疑义时，应按国家现行有关标准的规定进行抽样检验。6.1.2网壳制作安装、验收及土建施工放线使用的钢尺必须统一，且经过计量检验合格。ww使用时丈量拉力一致，当跨度较大时应按气温情况考虑温度修正。w.6.1.3焊接工作宜在工厂（预制厂）或施工现场地面进行，以减少高空工作量。焊工应sino经过考试并取得合格证，并经过相应项目的焊接工艺考核合格后方可参加施工。ae6.1.4网壳安装前，应根据定位轴线和标高基准点复核和验收土建施工单位设置的网壳c.co支座预埋件或预埋螺栓的平面位置和标高。支承面的实际施工偏差应满足现行国家标准m《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的要求。6.1.5网壳的安装方法，应根据网壳的类型、受力和构造特点，在满足质量、安全、进度和经济效益的前提下，结合当地的施工技术条件综合确定。《网网壳的安装方法及适用范围应符合下列规定：壳1高空散装法适用于采用全支架拼装的各种类型的网壳，并可根据结构特点选用移结构动或滑动支架拼装及少支架的悬挑拼装的施工方法。技术2分条或分块安装法适用于分割后刚度和受力状况改变较小的网壳。分条或分块的规程大小应根据起重能力而定。》3滑移法适用于两边平行的网壳，在现场筑狭窄、运输不便的情况下，尤为适用。滑移时滑移单元应保证成为几何不变体系。龙资料4综合安装法适用于大跨度球面网壳以及中间高外圈低的双曲面网壳。编网号6.1.6安装方法选定后，应分别对网壳施工阶段的吊点反力、竖向位移、杆件内力、提：升或顶升时支承柱的稳定性和风载下网壳的水平推力等项进行验算，必要时应采取临时JWGJ加固措施，并应在确保结构体系安全的情况下分阶段撤除。W61W-6.1.7在安装前宜进行局部或整体试拼装，当确有把握时方可进行正式安装。2.0S03IN第43页OAEC@.COM @6.1.8网壳结构在进行涂装或喷涂前，必须对构件表面进行处理，清除毛刺、焊渣、铁锈。经处理的表面应达到涂装或喷涂所需要的相应质量标准。6.1.9屋面板安装宜在网壳结构整体安装完毕后进行。6.2制作与安装要求筑龙6.2.1网壳结构构件应在专门的胎具上制作，以保证杆件和节点的精度及互换性。网6.2.2网壳结构制作与安装中的对接焊缝应符合现行行业标准《焊接球节点钢网架焊缝超声波探伤及质量分级法》JG/T3034.1以及《螺栓球节点钢网架焊缝超声波探伤及质量分级法》JG/T3034.2规定的级质量等级和A级检验等级的要求。其他焊缝按级质量ww等级和A级检验等级的要求。w.s对接焊缝可放在受压杆件及压弯杆件。采用对接时，焊缝均应进行无损探伤检验，ino且每根杆件只允许有一条对接焊缝。对接杆件总数不应超过杆件总数的20%，并不得集中aec布置。.co6.2.3网壳结构节点制作的偏差应符合下列规定：m1焊接球节点的半圆球，宜用机床坡口。焊接后的成品球表面应光滑平整，不应有局部凸起或折皱。焊接球直径的容许偏差：当球直径小于等于300mm时应为±1.5mm；球直径大于300mm时应为±2.5mm；圆度的容许偏差：当球直径小于等于300mm时应为±《网1.5mm；球直径大于300mm时为±2.5mm；设计壁厚减薄量不应大于13%，且当球直径小于壳结等于500mm时不得超过1.5m，当球直径大于500mm时不得超过3m；对口错边量容许偏差构不应大于1mm。技术2螺栓球节点不得有裂纹。螺纹应按6H级精度加工，并符合现行国家标准《普通螺规程纹公差与配合》GB197的规定。球中心至螺孔端面距离偏差应为±0.20mm，螺栓球螺孔角》度容许偏差应为±20°。筑3嵌入式毂节点杆端嵌入件与毂体槽口相配合部分的制造精度应满足龙0.1～0.3mm间资料隙配合的要求。杆端嵌入件倾角ϕ制造中以0.5°分类，与杆件组焊时，在专用胎具上微编网号调，其调整后的偏差应为±0.3mm在毂体加工中，嵌入槽圆孔对分布圆中心线的平行度容：JG许偏差应为0.3m。分布圆直径容许偏差应为±0.3m。直槽部分对圆孔平行度容许偏差应WJW6为0.2mm。毂体嵌入槽间夹角的容许偏差应为±0.3°。毂体端面对嵌入槽分布圆中心线1W-2的端面跳动容许偏差应为0.3mm，端面间平行度容许偏差应为.0.5mm。0S03IN第44页OAEC@.COM @6.2.4钢管杆件宜用机床下料。杆件长度应预加焊接收缩量，其值可通过试验确定。杆件制作长度的容许偏差应为±1mm。采用螺栓球节点连接的杆件其长度包括锥头或封板。采用嵌入式毂节点连接的杆件，其长度应包括杆端嵌入件。6.2.5网壳应在专门的拼装模架上进行小拼，以保证小拼单元的形状及尺寸的准确性。筑小拼单元的容许偏差应符合下列规定：龙网1小拼单元为网格单元时，节点中心距容许偏移为2mm；2小拼单元为单锥体时，弦杆长、锥体高为±2mm；上弦对角线长度±3mm；下弦节点中心偏移为2mm；w3小拼单元为平面桁架时，尺寸容许偏差应符合现行国家标准《钢结构工程施工质ww量验收规范》GB50205的有关规定。.sin焊接球节点与钢管中心容许偏移为1mm。oae6.2.6分条或分块的网壳单元长度不大于20m时，拼接边长度容许偏差应为±10mm；当c.c条或块的长度大于20m时，拼接边长度容许偏差应为±20mm。高空总拼可采用预拼装或om其他保证精度的措施。6.2.7网壳结构在总拼前应精确放线，放线的容许偏差分别为边长及对角线长的1/10000。《总拼所用的支承点应防止下沉。网壳总拼时应选择合理的焊接工艺顺序，以减少焊接变形和焊接应力。拼装与焊接顺序结构为从中间向两端或四周发展。技术总拼完成后应检查网壳曲面形状的安装偏差，其容许偏差不应大于跨度的1/1500或规程40mm。》6.2.8焊接节点网壳所有焊接均须进行外观检查，并作记录。拉杆与球的对接焊缝应作筑无损探伤检验，其抽样数不少于焊口总数的20%，取样部位由设计单位与施工单位协商确龙资定。料编6.2.9网壳用高强度螺栓连接时，网按有关规定拧紧螺栓后，应用油腻子将所有接缝处填号：嵌严密，并应按钢结构防腐蚀要求进行处理。JWG6.3高空散装法JW61W-6.3.1采用小拼单元或杆件直接在高空拼装时，其顺序应能保证拼装精度，减少积累误2.0S0差。悬挑法施工时，应先拼成可承受自重的结构体系，然后逐步扩展。3IN第45页OAEC@.COM @网壳在拼装过程中应随时检查基准轴线位置、标高及垂直偏差，并应及时纠正。6.3.2搭设拼装支架时，支架上支撑点的位置应设在节点处。支架应验算其承载力和稳定性，必要时可进行试压，以确保安全可靠。支架支座下应采取措施，防止支座下沉。筑6.3.3在拆除支架过程中应防止个别支撑点集中受力，宜根据各支撑点的结构自重挠度龙网值，采用分区分阶段按比例下降或用每步不大于10mm的等步下降法拆除支撑点。6.4分条或分块安装法6.4.1将网壳分成条状单元或块状单元在高空连成整体时，网壳单元应具有足够刚度并ww保证自身的几何不变性，否则应采取临时加固措施。w.s6.4.2为保证网壳顺利拼装，在条与条或块与块合拢处，可采用安装螺栓等措施。设置ino独立的支撑点或拼装支架时，应符合本规程6.3.2的规定。合拢时可用千斤顶将网壳单aec元顶到设计标高，然后连接。.co6.4.3网壳单元宜减少中间运输。如需运输时，应采取措施防止变形。m6.5滑移法6.5.1滑移可采用下列两种方法：《1单条滑移法分条的网壳单元在事先设置的滑轨上单条滑移到设计位置拼接；网2逐条积累滑移法分条的网壳单元在滑轨上逐条积累拼接后滑移到设计位置。壳结滑移法可利用已建结构物作为拼装平台。如无建筑物可利用，可在滑移时开始端设构技置宽度约大于两个节间的拼装平台。术规有条件时，可以在地面拼成条状或块状单元吊至拼装平台上进行拼装。程》6.5.2滑轨的构造应能抵抗网壳支座的水平推力。滑轨可固定于钢筋混凝土梁顶面的预筑埋件上，轨面标高应高于或等于网壳支座设计标高。摩擦表面应涂润滑油。资6.5.3当网壳跨度较大时，宜在跨中增设滑轨，龙滑轨下的支撑架应符合本规程6.3.2的料规定。当网壳滑移单元由于增设中间滑轨引起杆件内力变网号时，应采取临时加固措施以编号防失稳。：JG6.5.4当设置水平导向轮时，宜设在滑轨的内侧，W导向轮与滑道的间隙应在10～2mm之JW6间。1W-2.0S03IN第46页OAEC@.COM @6.5.5网壳滑移可用卷扬机或手扳葫芦牵引。根据牵引力大小及网壳支座之间的系杆承载力，可采用一点或多点牵引。牵引速度不宜大于1.0m/min。当网壳滑移时，两端不同步值不应大于50mm。6.5.6在滑移和拼装过程中，应根据滑移方案对网壳的杆件内力、节点变位及支座反力筑进行验算。龙网6.6综合安装法6.6.1采用综合安装法应将网壳划分为若干个环带，外围部分以小拼单元或杆件逐圈由外向内在空中拼装，中心部分在地面拼装后可采用整体吊装就位，最后在高空将外围部ww分与中心部分连接成整体。w.s6.6.2网壳中心部分与外围部分安装区段的划分可根据起吊能力和现场条件确定中心ino部分的大小。网壳中心部分可取跨度的1/2～1/30。aec中心部分的尺寸确定后，可将剩余的外围部分根据吊装高度和吊车起吊能力划分为.co若干个环带，每个环带应为网壳径向网格的倍数。在吊装能力容许的条件下，应采取大m尺寸的小拼单元以减少高空拼装工作量。6.6.3在中心部分网壳整体吊装时，应保证各吊点起升的同步性。相邻两吊点间相对高差容许值可取吊点间距离的1/400，且不宜大于100mm，或通过验算确定。《网中心部分起吊到位后，应采取临时措施加以固定，然后进行与外围部分的拼接。壳结6.7验收构技6.7.1网壳结构的制作、拼装和安装的每道工序均应进行检查。术规凡未经检查，不得进行下一工序的施工。安装完成后必须进行交工检查验收。程》焊按球、螺栓球、杆件、高强度螺栓、柱状毂体、杆端嵌入件等均应有出厂合格证筑及检验记录。资6.7.2交工验收时，应检查网壳龙的若干控制支承点间的距离偏差和高度偏差。控制支承料点间的距离偏差容许值应为该两点间距离的网1/2000，且不应大于30mm。高度偏差，当跨编号度小于或等于60m时不得超过设计标高±20mm，当跨度大于60m对不得超过设计标高±：JG30mm。WJW66.7.3安装完成后，应测量网壳若干控制点的竖向位移，所测得的竖向位移值应不大于1W-2相应荷截作用下设计值的1.15倍。.0S03IN第47页OAEC@.COM @竖向坐标观测点的位置应能反映结构性能与变形规律，由设计单位与施工单位根据变形计算结果协商确定。6.7.4网壳工程验收应具备下列文件：网壳施工图、竣工图、设计变更文件、施工组织设计、所用钢材及其他材料的质量证明书和试验报告，网壳的零部件产品合格证书和试筑验报告、网壳拼装备工序的验收记录、焊工考核合格证明、焊缝质量检验资料、总拼就龙网位后几何尺寸误差和竖向位移值记录。www.sinoaec.com《网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第48页OAEC@.COM @附录A网壳等效刚度计算公式A.0.1网壳的各种常用网格形式可分为以下三种类型，其等效薄膜刚度B和等效抗弯e筑刚度De可按不同类型所提出公式进行计算。龙1扇形三向网格球面网壳主肋处的网格（方向1代表径向）或其他各类网壳中的单网斜杆正交网格（图A.0.1a）EAEA1c4Be11=+sinαs1scw（A.0.1-1）wB=EA2+EAccos4αwe22ss.2csinEI1EIc4oD=+sinαae11s1sce（A.0.1-2）cEIEI.D=2+ccos4αce22os2scm2各类网壳中的单斜杆或交叉斜杆（带虚线）正交网格（图A.0.1b）当为单斜杆时，采用公式A.0.1-1及A.0.1-2；当为双斜杆时：《网EA1EAc4壳B=+2sinαe11s1sc结（A.0.1-3）构EA2EAc4技B=+2cosαe22s2sc术规EI1EIc4程D=+2sinαe11》s1sc（A.0.1-4）EIEID=2+2筑ccos4αe22ss2c龙资3圆柱面网壳的三向网格（方向1代表纵向）或椭圆抛物面网壳的三向网格（图料编A.0.1c）网号：EA1EAc4JBe11=+2sinαGs1scWJ（A.0.1-5）W6EAc41Be22=2cosαW-s2c.0S03IN第49页OAEC@.COM @筑龙网wwwEIEI.s1c4De11=+2sinαins1sco（A.0.1-6）EIaD=2ccos4αee22csc.co式中B——沿1方向的等效薄膜刚度，当为圆球面网壳时方向1代表径向，当为圆me11柱面网壳时代表纵向；B——沿2方向的等效薄膜刚度，当为圆球面网壳时方向2代表环向，当为圆e22《柱面网壳时代表横向；网壳D——沿1方向的等效抗弯刚度；结e11构技D——沿2方向的等效抗弯刚度；e22术规A、A、A——沿1、2方向和斜向的杆件截面面积；程12c》S、S、S——1、2方向和斜向的网格间距；123筑I、I、I——沿1、2方向和斜向的杆件截面惯性矩；资12c龙料α——沿2方向杆件和斜杆的夹角。网编号：JGWJW61W-2.0S03IN第50页OAEC@.COM @附录B橡胶垫板的材料性能及计算构造要求B.0.1橡胶垫板的材料性能可按表B.0.1-1～3选用。表B.0.1-1胶料的物理机械性能筑龙硬度300%拉伸扯断永久适用温度胶料类型扯断力伸长率网（邵氏）强度变形不低于氯丁橡胶60±5≥18.63≥450≥7.84≤25-25℃天然橡胶60±5≥18.63≥500≥8.82≤20-40℃w表B.0.1-2橡胶垫板的力学性能ww.容许抗压强度极限破坏抗压弹性模量剪变模量摩擦系数sino[fc]强度EGae（MPa）（MPa）（MPa）µc（MPa）.com由开关系数β按（与钢）0.27.84～9.80＞58.820.98～1.47（与混凝土）0.3表B.0.1-3查得表B.0.1-3“E−β”关系《网β456789101112壳结E(MPa)196265333412490579657745843构技β1314151617181920术规E(MPa)9231040115712851422155917061863程》表B.0.1-3中的形状系数筑β可由下式求得：ab龙资β=（B.0.1）2(a+b)d料i编网号式中a，b——短边及长边长度（cm）；：Jdi——中间橡胶层厚度（cm）。WGJW6B.0.2橡胶垫板的设计计算可按下列规定进行。1W-21橡胶垫板的底面面积可根据承压条件按下式计算：.0S03IN第51页OAEC@.COM @RmaxA≥（B.0.2-1）e[f]c式中A——支座承压面积，即a·b；e筑a，b——支座短边与长边的边长；龙R——网壳上全部荷载标准值引起的最大支座反力；max网[fc]——橡胶垫板的容许抗压强度，按本规程表B.0.1-2采用。2橡胶垫板厚度应根据橡胶层厚度与中间各层钢板厚度确定（图B.0.2）。w橡胶层总厚度可由上。下表层及各钢板间的橡胶片厚度之和确定：ww.sinoaec.com《网壳结构技术de=2dt+ndi（B.0.2-2）规程式中d——橡胶层厚度；》e筑d、d——分别为上（下）表层及中间各层橡胶片的厚度；ti龙资n——中间橡胶片的层数。料编根据橡胶剪切变形条件，橡胶层总厚度应满足下列两式的要求；网号：d≥1.43u（B.0.2-3）JesGWJW6de≤0.2a（B.0.2-4）1W-2式中u——由于温度变化等原因在网壳支座处引起的水平位移。.0sS03IN第52页OAEC@.COM @上、下表层橡胶片厚度d宜取用2.5mm，中间橡胶层常用厚d宜取用5、8、11mm，ti钢板厚度d宜取用2～3mm。s3橡胶垫板平均压缩变形w可按下式计算：m筑龙Rdw=maxe（B.0.2-5）m网AEe橡胶垫板的平均压缩变形应满足下列条件：10.05d≥w≥θa（B.0.2-6）emmaxw2w式中θ——网壳上全部荷载标准值引起的最大支座转角（弧度）。wmax.si4在水平作用下橡胶垫板应按下式进行抗滑移验算：noauesµR≤GA（B.0.2-7）cge.decom式中µ——橡胶垫板与混凝土或钢板间的摩擦系数，按本规程表B.0.1-2采用；Rg——网壳上永久荷载标准值乘以荷载分项系数0.9所引起的支座反力；G——橡胶垫板的剪变模量，按本规程表B.0.1-2采用。《网B.0.3橡胶垫板应满足以下构造要求：壳结1对气温不低于-25℃地区，可采用氯丁橡胶垫板；对气温不低于-30℃地区，可采构技用耐寒氯丁橡胶垫板；对气温不低于-40℃地区，可采用天然橡胶垫板。术2橡胶垫板的长边应顺网壳支座切线方向平行放置。与支柱或基座的钢板或混凝土规程间可用502胶等粘结剂粘结固定。》3橡胶垫板上的螺孔直径应大于螺栓直径筑10mm。4设计时宜考虑长期使用后因橡胶老化而龙需要更换的条件。在橡胶垫板四周可涂以资料防止老化的酚醛树脂，并粘结泡沫塑料。编网号5橡胶垫板在安装、使用过程中，应避免与油脂等油类物质以及其他对橡胶有害的：J物质接触。GWJW61W-2.0S03IN第53页OAEC@.COM @本规程用词说明1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1）表示很严格，非这样做不可的：筑正面词采用“必须”；龙网反面词采用“严禁”。2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；w反面词采用“不应”或“不得”。ww3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：.sin正面词采用“宜”；oae反面词采用“不宜”。c.c表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。om2条文中指明应按其他有关标准执行时，写法为“应符合……的规定（或要求）“或”应按照……执行“。《网壳结构技术规程》筑龙资料编网号：JWGJW61W-2.0S03IN第54页OAEC@.COM'