6层框架结构住宅楼毕业设计计算书及设计图纸要点

'南昌航空大学毕业论文本计算书包含了所有的建筑设计及结构设计，从设计图到计算书，完整可靠，计算书纯手工输入，是本人在2012毕业时编制，给学弟学妹们做一个参考，建筑设计图和结构设计图在本计算书的最末尾，采用CAD专用截图软件，高清，下载后可放大打印！希望能给各位一点小小的帮助~~~ 南昌航空大学毕业论文毕业设计（论文）题目：九江市修水县住宅楼设计系别材料（建筑）工程系专业名称土木工程班级学号**********学生姓名*********指导教师*********二O一二年五月 南昌航空大学毕业论文学士学位论文原创性声明本人声明，所呈交的论文是本人在导师的指导下独立完成的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含法律意义上已属于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他学位申请的论文或成果。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：九江市修水县住宅楼摘要：此为九江修水拟建的一个住宅楼工程，按功能将建筑分为六层，建筑面积一共为3021.78平方米，楼房标高为18米。本工程结构设计采用多层钢筋混凝土框架结构，基本步骤为：结构计算简图的确定；荷载计算；内力分析；内力组合；梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等。其中，内力计算考虑以下四种荷载作用，即恒荷载、活荷载、风荷载以及地震作用；柱、板的设计采用弹性理论；梁的设计采用塑性理论；楼梯选用梁式楼梯；基础选用柱下独立基础。在进行截面抗震设计时，遵循了强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件的设计原则，且满足构造要求。本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，把主要课程联系成一个完整的体系，并运用于设计中；本次毕业设计培养了我进行独立设计的基本能力，为毕业后的工作打下了坚实的基础。关键词:框架结构；混凝土；建筑设计；结构设计；配筋 南昌航空大学毕业论文XiuShuiResidentialbuildingAbstract:Thisengineeringforjiujiangxiushuiresidentialbuilding,accordingtothefunctionsofthebuildingisdividedintosix,Atotalconstructionareaof3021.78squaremeters,18.000metersforthebuildingelevation.Thedesignofengineeringstructuresusingmulti-storeyreinforcedconcreteframestructure,thebasicsteps:thedeterminationofthestructureofthecalculationdiagram;loadcalculation;internalforceanalysis;combinationofinternalforces;beams,reinforcedconcretecolumncrosssection,boarddesign,thedesignofthestaircases,basicdesignandstructuralmapping,suchasconstruction.Amongthem,theinternalforcecalculationtoconsiderthefollowingfourtypesofloads,namely,Constantload,liveload,windloadandseismicaction;column,thedesignusesaflexibleplatetheory;beamdesignusesplastictheory;staircasestaircaseselectionplate;thebasisofselectionofcrosssectionfoundation.Seismicdesignincrosssection,followingastrongbentweakshear,theweakbeamstrongcolumn,strongnodeofthedesignprinciplesofweakcomponentsandstructurestomeettherequirements.Fromconstructiontothedesignofthestructureisamorecompletedesignprocess,throughdesignreviewandconsolidationofgraduatesofthepreviousknowledge,tolinkthemaincourseintoacompletesystemandapplicationdesign;TheGraduationProjecthastrainedmeindependentdesignofthebasicabilitytoworkaftergraduatingfromasolidfoundation.Keywords:framestructure;concrete;architecturaldesign;structuredesign;reinforcementSignatureofSupervisor: 南昌航空大学毕业论文毕业设计（论文）任务书I、毕业设计(论文)题目：九江市修水县住宅楼设计II、毕业设计(论文)使用的原始资料(数据)及设计技术要求：21、建筑要求：总面积3000m左右，主体建筑6层，层高3.0米。2、结构要求：钢筋混凝土框架结构，墙体采用普通砖，现浇钢筋混凝土楼板。223、气象资料：基本雪压0.4kN/m。全年为西北风，基本风压为0.30kN/m。4、地质资料：建筑场地土层自下而上依次为杂填土层，粉质粘土层，粗砂层，细砂层，砾砂层。采用天然地基，持力层为粉质粘土，地基承载力特征值fak=175kPa。场地地震烈度为VI度，抗震等级四级5、技术要求：满足工程施工图深度要求III、毕业设计(论文)工作内容及完成时间：一、毕业设计工作内容：1、查阅并收集与框架结构住宅楼设计相关的国内外文献资料，完成开题报告和科技文献翻译。2、建筑设计阶段：确定建筑空间及构造方案，给出必要的建筑设计说明，图纸目录，建筑总平面图，底层、标准层、顶层及屋面平面图，正立面、侧立面图，剖面图，墙身剖面大样等建筑施工图纸。3、荷载计算：包括屋面和各楼层面荷载计算。4、框架结构内力计算(选取一榀典型框架，手工进行内力分析)。5、内力组合计算;配筋及变形计算(梁、柱配筋计算)。6、基础及其他构件设计(基础配筋、现浇楼梯、雨蓬、檐口、悬挑、梁板设计计算等)。7、PKPM计算复核及结构施工图绘制。8、撰写和整理设计计算书、打印图纸等设计文件，准备答辩。二、时间安排 南昌航空大学毕业论文1-2周，完成开题报告和文献翻译工作；3-6周，完成建筑设计及出建筑施工图；7-14周，完成结构设计及出结构施工图，提交毕业设计成果；15周，答辩。Ⅳ、主要参考资料：[1].GB50010-2002.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[2].GB50009-2001.建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[3].GB50007-2002.建筑地基基础设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2005.[4].GB50011-2001.建筑抗震设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2001.[5].GB50016-2006.建筑设计防火规范.北京：中国计划出版社.2006.[6].03G101.平面整体表示方法制图规则和构造详图.北京：中国建筑标准设计研究所出版.2003.[7].沈蒲生主编.混凝土结构设计原理[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[8].沈蒲生主编.混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[9].李必瑜.房屋建筑学[M].武汉：武汉理工大学出版社.2000.7.[10].简明建筑设计手册，机械工业出版社，2003.[11].董军等.土木工程专业毕业设计指南，房屋建筑工程分册，北京，中国水利水电出版社，2002.[12].高等学校毕业设计（论文）指导手册土建卷，北京，高等教育出版社，1999.[13].龙驭球、包世华.结构力学，北京，高等教育出版社，1994..[14]机械与材料工程系土木工程专业类**********班学生（签名）：********* 南昌航空大学毕业论文助理指导教师(并指出所负责的部分)：系（室）主任（签名）：目录第一章建筑设计说明1建筑概况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯52设计资料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯5第二章结构设计说明1结构方案选取⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯11第三章楼盖设计1楼面梁格布置图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯152标准层楼板计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯163屋面板计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯20第四章框架计算1确定框架计算简图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯242梁柱线刚度计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯243荷载计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯256竖向荷载计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯27第五章水平荷载计算1集中风荷载标准值⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯322横向2~6层D值的计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯323横向底层D值的计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯334风荷载作用下框架侧移计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯33第六章内力计算 南昌航空大学毕业论文1恒载作用下框架内力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯332风荷载标准值作用下的内力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯413活荷载作用于A-B轴间时内力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯444活荷载作用于C-D轴间时内力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯51第七章内力组合1横向框架梁内力组合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯582用于承载力计算的框架柱的基本内力组合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯593用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯59第八章截面设计与配筋计算1框架柱截面设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯602框架梁截面设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯633裂缝宽度验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯65第九章楼梯设计1梯段板的设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯672平台板计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯693平台梁计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯70第十章基础设计1A轴柱下基础设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯702B轴柱下基础设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯73总结⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯79参考文献⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯79致谢⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯80 南昌航空大学毕业论文第一章建筑设计说明1.1建筑设计说明这次毕业设计的课题为九江市修水县住宅楼,本着设计富有正气和时代气息的原则,设计一座现代化气息的住宅楼,建筑设计在现有的自然环境与总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑使用功能、结构施工、材料设备、经济艺术等问题，着重解决建筑内部使用功能和使用空间的合理安排，内部和外表的艺术效果，各个细部的构造方式等，创造出既符合科学性，又具有艺术效果的住宅环境。建筑设计应考虑建筑与结构等相关的技术的综合协调，以及如何以更少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、坚固、美观。本方案采用框架结构，六层，根据地形，单元入口朝北。在满足功能要求的基础上，该建筑要体现现代化特色，适应现代化的住宅需求。满足消防、抗震等安全要求。框架结构是多层、高层建筑的一种主要结构形式。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同的房屋造型。同时，在结构性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期较长，地震反应较小，经过合理的结构设计可以具有较好的延性性能。框架结构是由梁、柱、节点及基础组成的结构形式，横梁和柱，通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础，整个房屋全部采用这种结构形式的称为框架结构或纯（全）框架结构，框架可以是等跨或不等跨的，也可以是层高相同或不完全相同的，有时因工艺和使用要求，也可能在某层抽柱或某跨抽梁，形成缺梁、缺柱的框架。1.2平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们 南昌航空大学毕业论文的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两类。建筑平面设计是组合布置建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系，它包括使用部分设计和交通联系部分设计。1.3使用部分平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助房间，是建筑平面组合的基本单元。本设计在使用平面设计中充分考虑了以下几点：注意了房间的面积、形状和尺寸满足室内使用活动和设备合理布置的要求；门窗的大小和位置考虑了房间的出入方便，疏散安全，采风通风良好；房间的构成注意使结构布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料应符合相应的建筑标准；室内空间，以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，应考虑人们的使用和审美要求。对于辅助房间的平面设计，通常根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数，根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑中辅助房间的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。1.4交通联系部分设计交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本建筑每单元采用一个梁式双跑楼梯和一个电梯。本设计中交通联系部分设计能满足下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求；力求节省交通面积，同时考虑空间组合等设计问题。1.5平面组合设计建筑平面的组合设计，一方面，是在熟悉平面各组成部分的基础上，进一步从建筑整体的使用功能、技术经济和建筑艺术等方面，来分析对平面组合的要求；另一方面，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。即 南昌航空大学毕业论文建筑平面组合设计须要综合分解建筑本身提出的、经及总体环境对单体建筑提出的内外两方面的要求。1.6剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。本工程为九江市修水县住宅楼，层高均为3.0m。垂直交通采用楼梯和电梯，因为考虑到层数较多，有八层。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。1.7立面设计立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统 南昌航空大学毕业论文一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。以下是房屋各环节的构造和建筑设计措施：本次设计的住宅楼为坡屋面，流水速度比较快，因此坡屋顶的防水原则应该时在导、堵结合的前提下，以导为主。1.8楼板层和地面按施工方法，楼板有现浇式、装配式和装配整体式三种。本次住宅楼设计采用的时现浇肋梁楼盖,现浇肋梁楼板是最常见的楼板形式之一，当板为单向板时称为单向板肋梁楼板，当板为双向板时称为双向板肋梁楼板。单向板肋梁楼板由板，次梁和主梁组成，其荷载传递的路线为板，次梁，主梁，柱或墙。次梁的布置通常按开间方向排列，主梁可由柱或墙支撑，主梁的经济跨度为5-8米，次梁为主梁跨度的1/14-1/8，梁宽为梁高的1/3-1/2，次梁间距同板跨。由于板中混凝土用量为整个楼板的50﹪-70﹪，因而板宜取薄些通常板跨在3米以下，其经济跨度为1.7-2.5米，板厚为6-8公分。单向板肋梁楼板主梁次梁的布置，不仅由房间大小，平面形式来决定，而且还应从采光效果来考虑。当次梁与窗口光线垂直时，光线照射在次梁上使梁在顶棚上产生较多的阴影，影响亮度和采光度效果。次梁和光线平行时采光效果较好。双向板肋梁楼板常无主次梁之分，由板和梁组成，荷载传递路线为板，梁，墙或柱。由于双向板肋梁楼板梁较少，天棚平整美观，但当板跨度较大，板的厚度大于8公分时造价就明显增加，因而用在小柱网的住宅，旅馆，办公楼。楼面构造与地面构造基本相同，因而以下叙述的地面做法也同样适合于楼面。地面面层包括面层本身及踢脚线，踢脚线的作用是遮盖面层与墙面的接缝，保护墙面以防擦洗地面时弄脏墙面，它的材料大多与地面相同，常见做法有与墙面粉刷相平，突出，凹进三种，踢脚线高120-150毫米。1.9基础和地基基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建 南昌航空大学毕业论文筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力较弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。根据地基土质好坏，荷载大小及冰冻深度，常把基础埋在地表以下适当深度处，这个深度成为埋置深度（简称埋深）。一般基础的埋深应大于冰冻线的深度，从经济和施工角度分析，基础的埋深，在满足要求的情况下越浅越好，但最小不能小于0.5米。天然地基上的基础，一般把埋深在5米以内的叫浅基，超过5米的叫深基。本工程考虑到地下水位的高度，冰冻线的深度，以及地下软弱层的深度和范围，确定2.5米深度作为基础埋深，同时考虑到该工程为框架结构，梁柱中心线不重合，将会产生叫大的竖向弯矩，为了提高抗侧刚度，满足纵横向弯矩的平衡，提高抗剪切能力，该工程选用筏形基础，满足以上条件，同时又能起抗震作用。1.10交通联系部分的设计1.10.1楼梯设计楼梯是建筑物中的重要组成部分，它是主要的垂直交通设施之一，楼梯的主要功能是通行和疏散。梁式楼梯由踏步板、斜梁和平台板、平台梁组成。楼梯位置的布设楼梯的位置与防火疏散、出入口位置、建筑物平面关系和艺术要求有关。1.10.2室外台阶建筑物室内地面必须高于室外地面，为了便于出入，应根据室内外的高差设oo置台阶。室外台阶的坡度比楼梯小，在15-20之间每级台阶高度约为100-150毫米，宽度在300-400毫米之间。在台阶和出入口之间一般设有1000-1500毫米宽的平台作为缓冲，平台的表面应作成向室外倾斜1-4％的流水坡，以利排水。台阶应采用耐久性，抗冻性好和耐磨的材料，如天然石，混凝土，缸砖等。台阶的基础要牢固，较简单的做法只需挖去腐蚀土，做一垫层即可。1.10.3门和窗的设计门的设计与布置：对门的设计主要考虑了以下几点：(1)根据功能确定门的大小(2)根据使用具体要求确定门的数量 南昌航空大学毕业论文(3)窗的设计和布置房间中窗子的大小、形式和位置，对室内采光、通风、日照和使用等功能要求，对建筑物的装门面构图，都有很大关系，在设计时应根据各方面要求综合考虑。(4)窗的大小窗户面积至少是地面面积的七分之一，窗子的大小、数量，还应考虑经济条件和当地的气候条件。(5)窗的位置在设计窗的位置时，考虑了下列问题：a窗的位置应很好地考虑房间内部的使用情况。b窗子大都兼有通风的作用，因此房间的窗子位置应与门的位置一起考虑，最好把窗开在门对面的墙上或离门较远的地方，以使房间尽可能得到穿堂风。c窗子的位置还考虑了立面的要求，使立面构图整齐谐调，不致杂乱无章，影响立面的效果。(6)窗的形式窗的形式不仅考虑了采光、通风的要求，而且还考虑比例造型的美观，因为窗是建筑外形和室内艺术造型的重要内容。1.11其它设计1.11.1散水设计建筑物的外墙做散水，主要是为了迅速排除靠墙体的地面水并堵住地面水沿墙脚向下渗透，以减少墙脚基础受水侵蚀的可能性。以便将水导至远离墙脚处。散水用素混凝土现浇坡度为3%--5%。本次设计的散水宽度为900mm，坡度3%，具体做法为：300厚素土夯实宽L+300，60厚75号混凝土垫层，20厚1：2水泥砂浆抹面。1.11.2勒脚的设计用1：2水泥砂浆粉刷这种勒脚的优点是造价低，施工方便，因此一般民用建筑多采用。本次墙勒脚采用1：2水泥砂浆粉刷，高度600mm。第二章结构设计说明 南昌航空大学毕业论文2.1.结构设计说明为了使建筑物设计符合技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的要求，建筑结构方案设计，包括结构选型设计占有重要地位。建筑结构方案设计和选型的构思是一项很细致的工作，只有充分考虑各种影响因素并进行全面综合分析，才能选出优化的方案。结构作为建筑的骨架形成人类的建筑空间，用来满足人类的生产、生活需要及对建筑物的美观要求（结构的建筑功能）。在真确设计、施工及正常使用条件下，建筑应该具有抵御可能出现的各种作用的能力（建筑结构的安全功能）。结构是建筑的骨架，是建筑赖以存在的基础，该住宅楼选用框架结构是合理的。在做本次设计时,充分考虑到建筑物的形式和风格总是和构成它的材料和结构方式相适应的，在实践中不断地探索能够经济、合理地充分发挥材料、结构潜力的形式和风格，并逐渐形成建筑体系和结构,选用框架结构,以钢筋混凝土为材料建造。框架结构体系是由竖向构件的柱子与水平构件的梁通过节点连接而组成，即，承担竖向荷载，又承担水平荷载（风、地震）。框架结构体系的优点是建筑平面布置灵活，可以提供较大的建筑空间，也可以构成丰富多变的立面造型。2.2材料要求梁、柱混凝土强度等级相差不宜大于5Mpa，如超过时，梁、柱节点区施工时应作专门处理，使节点区混凝土强度等级与柱相同。2.3截面尺寸要求梁的截面尺寸为h=(1/8—1/12)L，b=(1/2—1/3)h柱为h=(1/6—1/15)H，b=(1—2/3)h2.4结构布置要求(1)抗震框架结构的平面布置应力求简单、规则、均匀、对称，使刚度中心与质量中心尽量减小偏差，并尽量使框架结构的纵向、横向具有相近的自振特性。(2)框架结构应布置并设计为双向抗侧力体系，主体结构的梁柱间不应采用铰接，也不应采用横向为刚接，纵向也铰接的结构体系。2.5计算过程 南昌航空大学毕业论文2.5.1计算简图一般情况下，框架结构是一个空间受力体系，为了方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的抗扭作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，除端部外，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可；而作用于纵向框架上的荷载则各不相同，必要时应分别进行计算。框架节点一般总是三向受力的，但当按平面框架进行结构分析时，则节点也相应地简化。在现浇钢筋混凝土结构中，梁和柱内的纵向受力钢筋都将穿过节点或锚入区，这时应简化为刚节点。在结构计算简图中，杆件用轴线来表示。框架梁的跨度即取柱子轴线之间的距离。框架的层高（框架柱的长度）即为相应的建筑层高，而底层柱的长度则应从基础顶面算起。对于不等跨框架，当个跨跨度相差不大于10%时，在手算时可简化为等跨框架，跨度取原框架各跨跨度的平均值，以减少计算工作量。但在电算时一般可按实际情况考虑。在计算框架梁截面惯性距I时应考虑到楼板的影响。在框架梁两端节点附近，梁受负弯矩，顶部的楼板受拉，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较小；而在框架梁的跨中，梁受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较大。在工程设计中，为简便起见，仍假定梁的截面惯性距I沿轴线不变，对现浇楼盖中框架取I=2I0边框架取I=1.5I0;对装配整体式楼盖，这里I0为矩形截面梁的截面惯性矩。2.5.2在竖向荷载作用下的近似计算通常，多层多跨框架在竖向荷载作用下的侧移是不大的，可近似的按无侧移框架进行分析，而且当某层梁上有竖向荷载时，在该层梁及相邻柱子中产生较大内力，而在其他楼层的梁、柱子所产生内力，在经过柱子传递和节点分配以后，其值将随着传递和分配次数的增加而衰减，且梁的线刚度越大，衰减越快。因此，在进行竖向荷载作用下的内力分析时，可假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层楼的梁以及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他楼层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。其中一般我们常用的方法有两种:D值法和二次弯距分配法。荷载计算包括恒载计算和活载计算。2.5.3在水平荷载作用下采用D值法 南昌航空大学毕业论文在框架内力组合时通过框架内力分析，获得了在不同荷载作用下产生的构件内力标准值。进行结构设计时，应根据可能出现的最不利情况确定构件内力设计值。本设计采用了二种类型的组合：(应为没考虑风荷载)⑴竖向荷载效应，包括全部恒载和活载的组合；(2)地震作用效应与重力荷载代表值效应的组合。取上述而种荷载组合中最不利情况作为截面设计时用的内力设计值。2.5.4在截面设计时,主要有正截面和斜截面的设计受弯构件在设计是都要进行抗弯和抗剪设计,钢筋混凝土受弯构件的破坏主要有三种形式.即适筋截面的破坏,特点是受拉钢筋先屈服,然后受压区混凝土被压碎,超筋破坏和少筋破坏是脆性破坏是工程中不允许出现的,我们在截面设计是不能出现后面的两种情况。受弯构件在弯距和剪力共同作用的区段往往会产生斜裂缝,并可能延斜截面发生破坏,斜截面破坏带有脆性破坏的性质,所以在设计中要加以控制,在截面设计时,不仅要对截面尺寸加以控制,同时还要对对斜截面进行计算,配置一定数量的箍筋。6结构选型1、结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。2、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚100mm。3、楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚100mm。4、楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。5、天沟：采用现浇天沟。6、梁柱截面尺寸的确定：主梁：h(1/-18/143)L(1/-18/146)000m7m50m~m429m；m取h=500mm，满足要求；h/b取2.0，算出b=h/2=500mm/2=250mm；次梁：h=(1/12-1/18)L2(1/12-1/18)4500mm375mm~250mm；取h=400mm，满足要求；h/b取2.0，算出b=h/2=400mm/2=200mm；错层梁：h=(1/8-1/14)L3(1/8-1/14)2700mm338mm~193mm；取h=300mm，满足要求；h/b取2.0，算出b=h/2=300mm/2=150mm，取b=200mm；柱: 南昌航空大学毕业论文N2据N[N]0.95，N1.1Nv1.1nqs1.1512kN/m26.64fcAc2㎡=1758.24kN,得出，Ac=1758.24kN/(14300kN/m0.95)=0.129㎡，取Ac=0.16㎡，取框架柱为方形柱，得出b=h=400mm。7、梁格及柱网布置见图2.1所示8、选12号轴线上的一榀框架进行结构计算。图2.1.梁格及柱网布置图第三章楼盖设计九江市修水县住宅楼的结构布置图如图3.1图所示，楼面活荷载标准值为2222.0kN/m，屋面活荷载标准值为0.5kN/m，C20，fc9.6N/mm，钢筋采用2HPB235，fy210N/mm，支撑梁截面尺寸为250mm500mm。 南昌航空大学毕业论文图3.1结构平面布置图（1）标准层楼面计算loy4500mm1.板结构类型的确定，对于A板，1.672，为双向板；对lox2700mmloy4200mmloy6000mm于C板，12，为双向板；对于B板,43,lox4200mmlox1500mm为单向板。2700mm2.板厚计算，对于A,C板，hAl/4067.5mm，404200mmhBl/5084mm，取hh100mm，满足要求；对于AB501500mmB板，hAl/3050mm，取hB100mm,满足要求。303.荷载计算3220mm水泥砂浆面层0.02m20kN/m=0.40kN/m32120厚钢筋混凝土板0.10m×25kN/m=2.5kN/m3210厚混合砂浆抹灰层0.015m×17kN/m=0.26kN/m2恒载标准值3.16kN/m恒 南昌航空大学毕业论文载设计值（按永久荷载效应控制，G取1.2，Q取1.4）22g=3.16kN/m×1.2=3.8kN/m22活载设计值q=2.0kN/m×1.4=2.8kN/m222合计p=g+q=3.8kN/m+2.8kN/m=6.6kN/m4.按弹性理论计算A,C两双向板，双向板的计算的有效长度为两相邻梁中心线间的距离。在求区格跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘式布置计算，取荷载："q2.82gg3.85.2kN/m22q"2.8kNm21.4/2表3.1.双向板弯矩计算区格AClx/ly2.7m/4.5m=0.64.2m/4.2m=1跨内计算简图（0.0367×5.1+0.082×1.4）（0.0176×5.2+0.082×1.4）mx222kN/m×（2.7m）=2.12kNm/mkN/m×（4.2m）跨02=2.43kNm/m（0.0076×5.2+0.0242×1.4）2.43kNm/mmy22kN/m×（2.7m）=0.51kNm/m内mx2.12+0.2×0.51=4.32kNm/m2.43+0.2×0.22.43=4.32kNm/mmy0.51+0.2×2.12=3.29kNm/m2.43+0.2×2.43=3.29kNm/m支计算简图"m0.0793×6.6×0.0513×6.6×x 南昌航空大学毕业论文222.7=3.70kNm/m4.2=5.79kNm座"my0.0571×6.6×5.79kNm22.76=2.66kNm"A-A支座：my2.66kNm/m"C-C支座：my5.79kNm/m考虑A，C板四周与梁整体连接，应剩以折减系数0.8双向板的配筋计算见表3.2，取截面有效高度mhox80mm,h0y70mm,按AS计算0.95fyh0表3.2.双向板配筋计算实配MAs面积截面M/kNmh0/mm0.95fyh0选配钢筋2/mml方向2.22×0.8801128@200251xA区格l方向0.93×0.870538@200251y跨l方向2.92×0.8801478@200251xC区格内ly方向2.92×0.8701688@200251A-A2.138013410@200393支C-C4.63802908@170296座 南昌航空大学毕业论文5.按考虑塑性内力重分布的方法计算单向板B（1）、线恒载设计值：g3.8kN/m线活载设计值：q2.8kN/m计算简图如图3.2所示（a）(b)图3.2板的尺寸和计算简图(a)板的尺寸；(b)计算简图（2）内力计算计算跨度：l1.5m0.25m1.25m0板的弯矩计算见表3.3所示表3.3.单向板截面弯矩计算截面第一支座跨内第二支座111弯矩计算悉数m614162-0.620.71-0.62Mm(gq)l0（3）截面承载力计算，b=1000mm，h0100mm20mm80mm,11.0,单向板的配筋计算见表3.4所示表3.4.单向板截面配筋计算板带部位截面第一支座跨中第二支座M/（kN/m）-0.620.71-0.620.0100.0120.010Ms21fcbh00.0100.0120.010 南昌航空大学毕业论文374437bh01fc2A/mmfy选配钢筋8@2008@2008@200实配钢筋面积2512512512/mm（2）屋面板计算1.荷载计算：2防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水1.0kN/m防水层（柔性）三毡四油铺小石子0.432找坡层：15厚水泥砂浆0.15m20kN/m0.30kN/m32找坡层：15厚水泥砂浆0.15m20kN/m0.30kN/m32保温找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平0.04m14kN/m0.56kN/m32保温层：80厚矿渣水泥0.08m14.5kN/m1.16kN/m32结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m25kN/m2.5kN/m32抹灰层：10厚混合砂浆0.01m17kN/m0.17kN/m-------------------------------------------------------------------2合计=6.39kN/m22恒载设计值g=6.39kN/m×1.2=7.67kN/m22活载设计值q=20.5kN/m×1.4=0.7kN/m222合计p=g+q=7.67kN/m+0.7kN/m=8.37kN/m2.按弹性理论计算A,C两双向板，双向板的计算的有效长度为两相邻梁中心线间的距离。在求区格跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘式布置计算，取荷载："q0.72gg7.678.02kN/m22q"0.7kNm20.35/2 南昌航空大学毕业论文表3.5.双向板弯矩计算区格AClx/ly2.7m/4.5m=0.64.2m/4.2m=1跨内计算简图（0.0367×8.02+0.082×0.35）（0.0176×8.02+0.082×mx22kN/m×（2.7m）=2.33kNm/m0.35）跨022kN/m×（4.2m）=2.95kNm/m（0.0076×8.02+0.0242×2.95kNm/mmy0.35）22kN/m×（2.7m）=0.5kNm/m内mx2.33+0.2×0.5=4.32kNm/m2.95+0.2×0.22.95=3.54kNm/mmy0.5+0.2×2.33=0.97kNm/m3.54kNm/m支计算简图"mx0.0793×8.37×0.0513×8.37×座222.7=4.81kNm/m4.2=7.53kNm"my0.0571×8.37×7.53kNm22.76=3.46kNm"A-A支座：my3.46kNm/m"C-C支座：my7.53kNm/m3.考虑A，C板四周与梁整体连接，应剩以折减系数0.8双向板的配筋计算见表3.6，取截面有效高度mhox80mm,h0y70mm,按AS计算0.95fyh0 南昌航空大学毕业论文表3.6.双向板配筋计算实配MAs面积截面M/kNmh0/mm0.95fyh0选配钢筋2/mm8@200lx方向2.43×0.880121251A区格8@200ly方向0.97×0.87056251跨8@200lx方向3.54×0.880177251C区格8@200内ly方向3.54×0.8702022518@200A-A2.7780174251支10@200C-C6.0280377393座4.按考虑塑性内力重分布的方法计算单向板B（2）、线恒载设计值：g6.39kN/m线活载设计值：q0.7kN/m计算简图如图3.3所示（a）(b) 南昌航空大学毕业论文图3.3板的尺寸和计算简图(b)板的尺寸；(b)计算简图（3）内力计算计算跨度：l1.5m0.25m1.25m0板的弯矩计算见表3.7所示表3.7.单向板截面弯矩计算截面第一支座跨内第二支座弯矩计算悉数11161416m2-0.810.93-0.81Mm(gq)l05.截面承载力计算，b=1000mm，h0100mm20mm80mm,11.0,单向板的配筋计算见表3.8所示表3.8.单向板截面配筋计算板带部位截面第一支座跨中第二支座M/（kN/m）-0.810.93-0.810.0130.0150.013Ms21fcbh00.0130.0150.013485548bh01fc2A/mmfy选配钢筋8@2008@2008@200实配钢筋面积2512512512/mm第四章框架计算1.确定框架计算简图（KL-3）框架的计算单元如图4.1所示，取⑿轴上的一榀框架计算，假定框架柱与基础顶面固结，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变， 南昌航空大学毕业论文故梁跨等于柱截面形心轴线的距离，底层柱高从基础顶面到第二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.025m，二层楼面标高为3.0m，故底层柱高为4.025m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.0m。由此可绘出框架的计算简图如图4.1所示。2.框架柱的线刚度计算72对于中框架梁取I=2I0(其中E=3.0×10kN/m)左边跨梁：i72134左边梁EI/l=2×3.0×10kN/m××0.25m×(0.5m)/4.2m=3.710kNm12kNm中跨梁i72134中跨梁=EI/l=2×3.0×10kN/m××0.25m×(0.5m)/1.5m=10.410kNm12右边梁i72134右边梁=EI/l=2×3.0×10kN/m××0.25m×(0.5m)/4.5m=3.510kNm12底柱72144i底柱=EI/l=3.0×10kN/m××(0.40m)/4.025m=1.610kNm12余柱72144i余柱=EI/l=3.0×10kN/m××(0.4m)/3.0m=2.110kNm12令i余柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i中跨梁=5.00i左边梁=1.76i右边梁=1.67i底柱=0.76将梁柱相对线刚度标于计算简图中，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据 南昌航空大学毕业论文图4.1，框架计算简图3.荷载计算恒载标准值计算2（1）、屋面：6.39kN/m2（2）、楼面：3.16kN/m（3）、梁自重b×h=250mm×500mm3梁自重25kN/m×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5kN/m抹灰层:10厚混合砂浆0.21kN/m合计2.71kN/m（4）柱自重b×h=400mm×400mm3柱自重25kN/m×0.40m×0.40m=4kN/m 南昌航空大学毕业论文3抹灰层：17kN/m×0.01m×0.40m=0.27kN/m合计4.27kN/m（5）内纵墙自重2纵墙2.5m×18.0kN/m×0.24m=10.8kN/m水泥粉刷内墙面2.59kN/m合计13.39（6）外纵墙自重标准层2纵墙0.9m×0.24m×18.0kN/m=3.89kN/m2铝合金窗0.35kN/m×1.6m=kN/m水刷石外墙面0.75kN/m水泥粉刷内墙面0.54kN/m合计5.74kN/m底层2纵墙4.025m-1.6m-0.5m-0.4m）×0.24m×18.0kN/m=6.59kN/m铝合金窗0.56kN/m水刷石外墙面0.75kN/m水泥粉刷内墙面0.54kN/m合计8.44kN/m（7）次梁重b×h=200mm×400mm3梁自重25kN/m×0.2m×(0.4m-0.1m)=1.5kN/m抹灰层:10厚混合砂浆0.21kN/m合计1.71kN/m（8）基础梁b×h=250mm×400mm3梁自重25kN/m×0.25m×(0.4m-0.1m)=2.5kN/m（9）活变荷载标准值 南昌航空大学毕业论文由《荷载规范》查得2不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2楼面活荷载标准值：楼面2.0kN/m2(10)雪荷载：Sk=1.0×0.4=0.4kN/m屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大值1．竖向荷载下框架受荷总图图4.2.板传荷载示意图(1)A~B轴间框架梁屋面板传荷载：荷载的传递示意图间图4.2所示5恒载：6.39kN/m2.1m216.77kN/m85活载：0.5kN/m2.1m21.31kN/m8 南昌航空大学毕业论文楼面板传荷载：5恒载：3.16kN/m2.1m28.30kN/m85活载：2.0kN/m2.1m25.25kN/m8A~B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁；恒载=梁自重+板传荷载=2.71kN/m16.77kN/m19.48kN/m活载=板传荷载=1.31kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.71kN/m8.30kN/m13.39kN/m24.40kN/m活载=板传荷载=5.25kN/m(2)B~C轴间框架梁B~C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重=2.71kN/m楼面梁：恒载=梁自重+墙自重=2.71kN/m+13.39kN/m=16.10kN/m(3)B~C轴间框架梁屋面板传荷载：23恒载：6.39kN/m1.35m(1.20.360.36)6.79kN/m23活载：0.5kN/m1.35m(1.20.360.36)0.53kN/m楼面板传荷载：23恒载：3.61kN/m1.35m(1.20.360.36)3.83kN/m23活载：2.0kN/m1.35m(1.20.360.36)2.13kN/mA~B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.71kN/m+6.79kN/m=9.50kN/m活载+板传荷载=0.53kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.71kN/m+3.83+13.39kN/m=19.93kN/m活载=板传荷载=2.13kN/m（4）A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱3挡水墙做法为墙高300mm:自重为0.24m0.3m18kN/m=1.3kN/m3天沟自重：25kN/m×0.08m×[0.6m+(0.20m-0.08m)]+(0.6m+0.2m)×22(0.5kN/m+0.36kN/m)=2.13kN/m 南昌航空大学毕业论文合计3.43kN/m顶层柱恒载=挡水墙及天沟自重+梁自重+板传荷载=3.43kN/m×4.2m+2.71kN/m×（4.2m-0.4m）+8.38kN/m×4.2m=59.9kN顶层柱活载=板传荷载=0.66kN/m×4.2m=2.75kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.74kN/m×（4.2m-0.4m）+2.71kN/m×（4.2m-0.4m）+4.15kN/m×4.2m=49.54kN标准层柱活载=板传荷载=2.625kN/m×4.2m=11.02kN基础顶面恒载=底层外墙自重+基础梁自重=[8.44kN/m×（4.2m-0.4m）+2.5kN/m×（4.2m-0.4m）](10.5)=62.36kN（5）B轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=2.71kN/m×（4.2m-0.4m）+6.39kN/m×4.2m=37.14kN顶层柱活载=板传荷载=0.5kN/m×4.2m=2.1kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=13.39kN/m×（4.2m-0.4m）+2.71kN/m×（4.2m-0.4m）+3.16kN/m×4.2m=74.45kN标准层柱活载=板传荷载=2.0kN/m×4.2m=8.4kN基础顶面恒载=底层外墙自重+基础梁自重=[2.5kN/m×（4.2m-0.4m）+8.44kN/m×1（4.2m-0.4m）](10.5)(2.58.4)kN/m1.1m=68.36kN2（6）C轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=2.71kN/m×（4.2m-0.4m）3.3m2232+[6.39kN/m1.35m(120.360.36)4.5m6.39kN/m1.65m6.0m232(120.540.54)4.5m2.71kN/m(4.5m0.4m)][6.39kN/m1.35m232(120.540.54)4.5m2.71kN/m(4.5m0.4m)][6.39kN/m1.35m52523.3m6.39kN/m1.65m2.7m][6.44kN/m6.0m]127.44kN88顶层柱活载=板传荷载2232=0.55[0.5kN/m1.35m(120.360.36)4.5m0.5kN/m1.65m232(120.540.54)4.5m2.71kN/m(4.5m0.4m)][0.5kN/m1.35m 南昌航空大学毕业论文52523.3m0.5kN/m1.65m2.7m][0.5kN/m6.0m]8.27kN88标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=2.71kN/m×（4.2m-0.4m）3.3m2232+[6.39kN/m1.35m(120.360.36)4.5m6.39kN/m1.65m6.0m232(120.540.54)4.5m2.71kN/m(4.5m0.4m)][6.39kN/m1.35m52523.3m6.39kN/m1.65m2.7m13.39kN/m4.1m][5.16kN/m6.0m]204.85kN88标准层柱活载=板传荷载=2.71kN/m×（4.2m-0.4m）3.3m2232+2.0kN/m1.35m(120.360.36)4.5m2.0kN/m1.65m6.0m232(120.540.54)4.5m2.71kN/m(4.5m0.4m)][2.0kN/m1.35m52523.3m2.0kN/m1.65m2.7m][2.0kN/m6.0m]33.09kN88基础顶面恒载=基础梁自重+墙自重=2.5kN/m×（6.0m-0.4m）+8.44kN/m×（6.0m-0.4m）1+6kN(2.58.44)kN/m(4.50.4)m=89.69kN2(7)D轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=挡水墙及天沟自重+梁自重+板传荷载=3.43kN/m×6m+2.71kN/m×（6m-0.4m）+8.38kN/m×6m=109.38kN顶层柱活载=板传荷载=2.49kN+2.87kN=5.27kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=15.18kN+68.10kN+90.16kN=173.89kN标准层柱活载=板传荷载=21.09kN基础顶面恒载=底层外墙自重+基础梁自重=2.5kN/m×（6m-0.4m）+8.44kN/m×1（6m-0.4m）+(2.58.44)kN/m(4.50.4)m=83.69kN2框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4.3所示 南昌航空大学毕业论文图4.3.竖向受荷总图注：1.图中各值得单位为kN2.图的各值均为标准值第五章水平荷载计算1．作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：Wkzsz0(hihj)B/22式中基本风压=0.45kNm；0 南昌航空大学毕业论文z---------查风压高度变化系数表，因建设地点位于九江市修水县市区，地面粗糙度为C类；---------风荷载体型系数，查表得1.3；s---------风振系数,由于h总30m,所以z1.0zhi---------下层柱高；hj---------上层柱高，对顶层为女儿墙高度的两倍；B---------迎风面的宽度，B=4.2m。计算过程见表5.1所示表5.1.集中风荷载标准值2离地高度/mzzs0(kNm)hi/mhj/mWk/kN18.5250.811.01.30.33.00.66.1615.5250.751.01.30.33.03.08.5912.5250.741.01.30.33.03.07.429.5250.741.01.30.33.03.06.046.5250.741.01.30.33.03.05.023.5250.741.01.30.33.523.04.512．风荷载作用下的位移验算3.侧移刚度D，计算结果见表：表5.2.横向2~6层D值的计算i12biDi构件名iccc2h2ic2i称423.710A轴柱1.760.205600422.110442(3.71010.410)B轴柱6.710.7721560422.110442(10.4103.510)C轴柱6.620.7721560422.110423.510D轴柱1.670.4612880422.110 南昌航空大学毕业论文D(5600215602156012880)kN/m61600kN/m表5.3.横向底层D值的计算ib0.5i12构件名icDcic2ic2ih称43.710A轴柱2.310.65770341.61044(3.71010.410)B轴柱8.810.8610192421.61044(10.4103.510)C轴柱8.680.8610192421.61043.510D轴柱2.190.64758541.610D35672kN/m3.风荷载作用下框架的侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移按下式计算：VjujDij式中V---------第j层的总剪力；jDij-------第j层所有柱的抗侧刚度之和；uj---------第j层的层间侧移。表5.4.风荷载作用下框架侧移计算层次Wj/kNVj/kND/(kN/m)uj/muj/h66.166.16616000.00011/3000058.5914.74616000.00021/1500047.4222.17616000.00041/750036.0428.21616000.00051/600025.0232.23616000.00051/6000 南昌航空大学毕业论文14.5137.74356720.00111/3659uuj=0.0028m4.侧移验算：层间侧移最大值：1/3659<1/550(满足)第六章内力计算为了简化计算，考虑以下几种单独受荷情况：（1）恒载作用：（2）活载作用于A-B轴间；（3）活载作用于C-D轴间；（4）风荷载作用，从左向右，或从右到左；（1）恒载作用1.框架的各节点的分配系数的确定"iik由前述的刚度比可根据下式求得节点各杆端的弯矩分配系数（ik）iik(i)YZ0.64;ZY0.23;ZA10.64;A1B10.22;B1A10.63;0.48;0.20;UVQRMNIJVURQNMJI0.58;0.58;VWRSNOJKWVSRONKJWXSTOPKL0.18;XWTSPOLK0.46;EF0.5;FE0.21;FG0.58;YU0.36;ZV0.13;A1W0.13;B1X0.37;UYUQQMMQMIIMIE0.26;0.11;VZVRRVRNNRNJJNJF0.12;WA1WSSWSOOSOKKOKGXB1XTTXTPPTPLLPLH0.27; 南昌航空大学毕业论文EF0.5;FE0.21;EA0.22;FB0.08;GC0.09;HD0.22;EI0.28;0.13;0.12;0.29;FJGKHL2.固端弯矩计算见表6.1所示表6.1固端弯矩计算2ql固端L/(m)q（/kN/m）/(kNm)12MYZMZY4.219.4828.63MUVMVUMQRMRQMMNMNM4.224.4035.87MIJMJIMEFMFEMZA1MA1Z1.52.710.51MVWMWVMRSMSRMNOMONMJKMKJMFG1.516.103.02MGFMA1B1MB1A14.59.5016.03MWXMXWMSTMTSMOPMPOMKLMLKMGH4.519.9333.63MHG3.计算各节点弯矩，如图6.1所示 南昌航空大学毕业论文图6.1.恒载作用下弯矩二次分配法计算恒载作用下最后杆端弯矩（单位kNm）4.绘制框架弯矩图如图6.2所示 南昌航空大学毕业论文图6.2.恒载作用下M图（kNm）5.计算恒载作用下的剪力和轴力，计算过程分表叫表6.2和表6.3所示，计算简图如图6.3所示，绘制V图和N图，如图6.4和图6.5所示 南昌航空大学毕业论文图6.3.V及N的计算简图表6.2V的计算框层Mb右Mb左M外l(m)Mb左Mb右M外Mb左Mb右M外架数V右V右（/kNm）（/kNm）ll位/kN/kN置左右614.4630.79171.81171.814.2-28.1337.02左525.0635.13215.21215.214.2-53.6448.84边424.8435.12215.21215.214.2-53.6948.79跨324.8435.12215.21215.214.2-53.6948.79梁224.6635.22215.21215.214.2-53.7548.73121.4835.54215.21215.214.2-54.5947.89625.039.543.053.051.5-8.2912.36521.2419.6018.1118.111.5-10.9813.15中421.2319.1218.1118.111.5-10.6713.48跨321.2319.1218.1118.111.5-10.6713.48梁22119.1218.1118.111.5-10.8213.33122.4320.9518.1118.111.5-11.0913.06614.999.4296.1996.194.5-20.1422.61右532.2623.10201.79201.794.545.6347.10边433.4123.82201.79201.794.5-42.7144.97跨333.4132.82201.79201.794.5-42.7144.97梁233.4123.98201.79201.794.5-42.7546.94132.5720.93201.79201.794.5-42.2647.65表6.3N的计算柱自重柱位置层数Vb左Vb右N柱顶/kNN柱底/kN/kNA轴637.0212.8132.0249.83 南昌航空大学毕业论文548.8412.8198.67111.48448.7912.81160.27173.08348.7912.81221.87234.68248.7312.81283.41396.22147.8917.19344.11361.30628.1312.3612.8140.4953.30553.6413.1512.81120.09132.90453.6913.4812.81200.074212.88B轴353.6913.4812.81280.05292.86253.7913.3312.81359.98372.79154.5913.0617.19440.44457.6368.2922.6112.8114.3227.13510.9847.1012.8185.2198.02410.6744.9712.81153.66166.47C轴310.6744.9712.81222.11234.92210.8246.9412.81292.68305.49111.0947.6517.19364.23381.42620.1412.8120.1432.95545.6312.8178.5891.39442.7112.81134.10146.91D轴342.7112.81189.62202.43242.7512.81245.18257.99142.2617.19300.25317.44 南昌航空大学毕业论文图6.4.恒载作用下的V图（kN） 南昌航空大学毕业论文图6.5.恒载作用下的N图（kN）6.风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载作用下（从左到右）的内力用D值法进行计算：Dim第i层第m柱所非配的剪力为:VimVi，ViWi。D框架柱反弯点位置，yy0y1y2y3，计算结果如表6.4--6.7所示。表6.4.A轴框架梁柱反弯点位置 南昌航空大学毕业论文层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.01.760.30000.300.953.01.760.40000.401.243.01.760.430000.431.2933.01.760.450000.451.3523.01.760.5000-0.0180.4821.4514.0252.310.550-0.01800.5322.14表6.5.B轴框架梁柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.06.710.450000.451.3553.06.710.500000.501.543.06.710.500000.501.533.06.710.500000.501.523.06.710.500000.501.514.0258.810.550000.551.65表6.6.C轴框架梁柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.06.620.450000.451.3553.06.620.500000.501.543.06.620.500000.501.533.06.620.500000.501.523.06.620.550000.501.514.0258.680.550000.551.65表6.7.D轴框架梁柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.01.670.380000.381.1453.01.670.450000.451.3543.01.670.480000.481.4433.01.670.500000.501.5023.01.670.500000.501.5014.0252.190.550000.551.65框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表6.8所示。Mc上Vim(1y)hMc下Vimyh 南昌航空大学毕业论文左ib中柱Mb左左右Mc下j1Mc上jiibb右ibMb右左右Mc下j1Mc上jibib边柱Mb总jMc下j1Mc上j表6.8.风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩计算DimDMc上Mc下Mb右Mb总轴层Vi/kN/(kN/m)DimVimyhMb左/(kN/m)D（/kNm）（/kNm）（/kNm）（/kNm）号号/kN/m（/kNm）66.166160056000.0910.560.91.180.501.18514.746160056000.0911.341.22.411.612.911.2422.176160056000.0912.023.452.604.619A1.3328.216160056000.0912.574.243.476.84轴51.4232.236160056000.0912.934.554.248.0252.1137.743567277030.2168.1515.3517.4419.5941.366.1661600215600.352.163.562.920.932.633.565514.7461600215600.355.161.57.747.742.777.8910.66B422.1761600215600.357.761.511.6411.645.0414.3419.38轴328.2161600215600.359.871.514.8014.806.8719.5726.44232.2361600215600.3511.281.516.9216.928.2523.4731.721.6137.7435672101920.28610.7919.5417.809.4826.9836.4651.366.1661600215600.352.163.562.920.892.673.565514.7461600215600.355.161.57.747.742.66810.66C422.1761600215600.357.761.511.6411.644.8414.5419.38轴328.2161600215600.359.871.514.8014.806.6119.8326.44232.2361600215600.3511.281.516.9216.927.9323.7931.271.6137.7435672101920.28610.9719.5417.809.1227.3436.465D66.1661600128800.2091.291.12.131.472.13 南昌航空大学毕业论文轴41.3514.7461600128800.2093.084.624.626.0951.4422.1761600128800.2094.636.946.9411.5641.5328.2161600128800.2095.908.858.8515.7901.5232.2361600128800.2096.7410.1110.1118.9601.6137.743567275850.2138.0414.5613.2724.675框架柱轴力与梁端奖励计算结果见表6.8.1所示表6.8.1.风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力梁端剪力/kN柱轴力B轴C轴D轴层AB跨BC跨CD跨A轴VbABVbBCVbABVbBCVbCDNNNVbBCCBVbCDCCCD60.502.350.92-0.50-1.85-1.851.431.430.9251.357.032.80-1.85-5.68-7.535.665.663.7242.3012.794.77-4.15-10.49-18.0213.6813.688.4933.2617.456.37-7.41-14.19-32.2124.7624.6714.8623.8720.937.53-11.28-17.05-49.2613.4038.1622.3916.9224.079.02-18.20-17.15-66.4115.0553.2131.417.活荷载作用于A-B轴间时22ql1.314.2计算古端弯矩MyzMzykNm1.93kNm1212MMMMMMMUVVUQRRQMNNMIJ22ql5.254.2MMMkNm7.72kNmJIEFFE1212计算各节点弯矩，如图6.6所示 南昌航空大学毕业论文图6.6.活载作用下A-B轴时的弯矩二次分配法计算活载作用下A-B轴时的最后杆端弯矩（单位kNm） 南昌航空大学毕业论文8.计算恒载作用下的剪力和轴力，计算过程分表叫表6.9和表6.10所示，计算简图如图6.7所示，绘制M、V图和N图，如图6.8、图6.9和图6.10所示图6.7.V及N的计算简图表6.9V的计算框层Mb右Mb左M外l(m)Mb左Mb右M外Mb左Mb右M外架数V右V右位（/kNm）（/kNm）ll/kN/kN置左右61.421.7611.5511.554.2-2.832.67左55.077.7746.3046.304.2-11.6710.38边45.387.8346.3046.304.2-11.6110.44跨35.387.8346.3046.304.2-11.6110.44梁25.427.8646.3046.304.2-11.6010.4414.777.7146.3046.304.2-11.7210.3261.120.22001.50.60.655.250.94001.53.053.05中45.050.94001.52.742.74跨35.050.94001.52.722.72梁25.020.94001.52.722.7215.350.94001.52.942.9460.140004.50.030.03右50.400004.50.090.09边40.400004.50.090.09跨30.400004.50.090.09梁20.400004.50.090.09 南昌航空大学毕业论文10.400004.50.090.09表6.10.N的计算柱自重柱位置层数Vb左Vb右N柱顶/kNN柱底/kN/kN62.672.672.67510.3813.0513.05410.4423.4923.49A轴310.4433.9333.93210.4444.3744.37110.3254.6954.6962.830.62.892.89511.673.0517.6117.61411.612.7431.9631.96B轴311.612.7246.3146.31211.662.7260.6360.63111.722.9475.2975.296-0.60.03-0.57-0.575-3.050.09-2.96-2.964-2.740.09-2.65-2.65C轴3-2.720.09-2.65-2.652-2.720.09-2.63-2.631-2.940.09-2.65-2.656-0.03-0.03-0.035-0.09-0.09-0.094-0.09-0.09-0.09D轴3-0.09-0.09-0.092-0.09-0.09-0.091-0.09-0.09-0.09 南昌航空大学毕业论文图6.8.活载作用于A-B轴时的M图（kNm） 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文图6.9.活载作用在A-B轴时的V图（kN）图6.10.活载作用在A-B轴时的N图（kN） 南昌航空大学毕业论文9.活荷载作用于C-D轴间时计算古端弯矩22ql0.534.5MMkNm0.891.93kNmA1B1B1A11212MMMMMMMWXXWSTTSOPPOKL22ql2.134.5MMMkNm3.59kNmLKGHHG1212计算各节点弯矩，如图6.11所示 南昌航空大学毕业论文图6.11.活载作用下C-D轴时的弯矩二次分配法计算活载作用下C-D轴时的最后杆端弯矩（单位kNm）10.计算恒载作用下的剪力和轴力，计算过程分表叫表6.11和表6.12所示，计算简图如图6.12所示，绘制M、V图和N图，如图6.13、图6.14和图6.15所示 南昌航空大学毕业论文图6.12V及N的计算简图表6.11V的计算框层Mb右Mb左M外l(m)Mb左Mb右M外Mb左Mb右M外架数V右V右（/kNm）（/kNm）ll位置/kN/kN左右600.07004.2-0.02-0.02左500.22004.2-0.05-0.05边400.22004.2-0.05-0.05跨300.22004.2-0.05-0.05梁200.22004.2-0.05-0.05100.62004.2-0.05-0.0560.112.40001.5-0.34-0.3450.442.40001.5-1.31-1.31中40.442.40001.5-1.31-1.31跨30.442.40001.5-1.31-1.31梁20.442.40001.5-1.31-1.3110.442.41001.5-1.31-1.3160.970.675.375.374.5-1.131.26右53.662.7621.5721.574.54.594.99边43.662.5621.5721.574.5-4.555.04跨33.662.5621.5721.574.5-4.555.04梁23.662.5821.5721.574.5-4.555.0313.622.2521.5721.574.5-4.495.10表6.12.N的计算柱自重柱位置层数Vb左Vb右N柱顶/kNN柱底/kN/kN6-0.02-0.025-0.05-0.05A轴4-0.05-0.053-0.05-0.05 南昌航空大学毕业论文2-0.05-0.051-0.05-0.056-0.34-0.3250.02-1.31-1.2640.05-1.31-1.26B轴30.05-1.31-1.2620.05-1.31-1.2610.05-1.31-1.2660.051.261.650.344.997.9041.315.0415.25C轴31.315.0420.6021.315.0326.9411.315.1033.3561.131.1354.595.7244.5510.27D轴34.5514.8224.5519.3714.4923.86 南昌航空大学毕业论文图6.13.活载作用于C-D轴时的M图（kNm） 南昌航空大学毕业论文图6.14.活载作用于C-D轴时的V图（kN） 南昌航空大学毕业论文图6.15.活载作用于C-D轴时的N图（kN）第七章内力组合由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行内力组合前，应先计算各控制截面处的内力值梁支座边缘处的内力值： 南昌航空大学毕业论文bM边MV2bVVq边2各框架梁及框架柱的内力组合见表7.1、表7.2所示用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合见表7.3所示表7.1横向框架梁内力组合（M/(kNm)；V/kN）编恒载活载活载左风右风内力组合Mmax号Mmin跨截1.2SGK0.91.35SGK1.4及V及层1.2SGKmax向面nn相及相内123451.4SQ1K1.4SQiKSQiKci相应得M力i1i1应应得V得V-13.0M-8.83-0.851.08-1.08-12.11-13.03-12.75-12.75左3V24.232.57-0.24-0.50.529.7832.9435.2332.9435.2328.M20.321.300.040.12-0.1226.2026.2228.75中756V-32.7M-23.39-1.230.07-0.830.83-29.79-30.66-32.78-32.788右-47.0AV-33.12-2.41-0.24-0.500.50-43.12-43.41-47.07-47.077B-18.2-38.6跨M-10.56-2.4318.21-38.17-38.68-16.64-38.68左18V49.7110.67-1.00-6.926.9269.3481.8177.5681.8181.8143.M25.295.340.115.06-5.0637.8243.5939.48中591V-48.4M-25.96-5.620.21-8.108.10-42.49-48.44-40.55-48.444右-72.1V-43.01-9.39-1.0-6.926.92-61.30-72.16-67.27-72.166-10.6M-5.510.13-0.742.49-2.49-1010-10.68-8.16-8.16左8CV18.240.081.02-0.920.9223.1824.3325.7024.3325.70D615.M10.700.070.520.27-0.2713.5713.9215.02跨中25V右M-4.90-0.42-1.951.95-8.61-8.87-7.03-8.87-7.03 南昌航空大学毕业论文-26.2V-20.710.08-0.20-0.920.92-26.14-26.26-28.15-28.156-25.5-64.7M-24.12-0.19-2.7225.54-64.70-64.79-35.41-64.79左49V38.27-2.514.06-9.029.0258.5562.4055.6462.4062.4034.M23.700.202.461.34-1.3431.8833.4834.601中60V-22.8-45.7M-11.40-1.2322.87-45.70-44.05-16.60-44.05右70V-43.66-2.51-4.67-9.039.03-65.02-69.64-63.5265.02-69.64表7.2.用于承载力计算的框架柱的基本内力组合表（M/(kNm)；N/kN;V/kN）跨截编层恒载活载活载左风右风内力组合向面号MmaxMminVmax1.2S1.2SGK0.91.35SGKGK及相及相及相nn内123451.4SQ1K1.4SQiK1.4SQiKci应得应得应得力i1i1VVM-8.510.210.7M6.941.390.1114.80-14.8010.27-8.5710.73773上400.423.V280.0546.31-1.26-32.2132.21400.89435423.454358945-10.-10.3M-6.89-1.39-0.11-14.8014.80-10.218.52-10.668.522166450.416.440.V292.8646.31-1.26-32.2132.21416.27450.37440.74下372774-5.7M4.610.930.079.87-9.876.83-5.737.136.837.13B3轴-18.-18.V3.930.740.1419.54-19.545.75-18.976.035.759797上707.633.707.M440.4475.29-1.26-66.4166.41633.93707.07668.3807930720.3-2.120.31V-1.36-0.37-0.04-17.8017.80-2.1520.33-2.20353727.654.727.下M457.6375.29-1.26-66.4166.41654.56727.70691.58705670-5.4-5.4V1.310.220.047.43-7.431.88-5.491.981.8899表7.3.用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（M/(kNm)） 南昌航空大学毕业论文跨截编层恒载活载活载左风右风内力组合向面号SGKSQ1KSGKMS,maxnnMS,min内12345SQiKciSQiKci力i1i1左M-8.83-0.851.08-1.08-10.50-10.70-10.506中M20.321.300.040.12-0.1221.7721.3321.77A右M-23.39-1.230.07-0.830.83-25.12-24.75-25.12B左M-10.56-2.4318.21-18.21-30.47-23.19-30.47跨1中M25.295.340.115.06-5.0633.7432.1433.74右M-25.96-5.620.21-8.108.10-37.99-34.75-37.99左M-5.510.13-0.742.49-2.49-8.52-7.52-8.526中M10.700.070.520.27-0.2711.4311.2811.43C右M-4.900.42-1.951.95-6.85-6.26-6.85D左M-24.12-0.19-2.7225.54-25.54-51.70-41.48-51.70跨中M23.700.202.461.34-1.3427.1026.3727.101-22.8右M-11.40-1.2322.87-35.13-25.98-35.137第八章截面设计与配筋计算222混凝土强：C30，fc14.3N/mm，ft1.43N/mm，ftk2.01N/mm22钢筋强度：HRB400fy360N/mm，fyk400N/mm，22箍筋HPB235fy210Nmm，fyv210Nmm11.0,b0.5181.框架柱截面设计（1）轴压比验算底层柱：Nmax747.37kN3N727.7010轴压比：N0.32[0.95](满足要求)2fcAc14.3N/mm(400mm)则B轴的轴压比满足要求（2）截面复核取h0400mm35mm365mm,Vmax7.82kN 南昌航空大学毕业论文h365mm因为w0.914b400mm20.25cfcbh00.251.014.3kN/mm400mm365mm521.95kN7.82kN所选截面满足要求（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别受正反向弯矩，故采用对称配筋2B轴柱：Nb1fcbh0b14.3kN/mm400mm365mm0.5181081.5kN1层：从柱的内力组合表可见，NNb，为大偏心受压，选用M大，N大的组合，最为不利的组合为：M=20.33kNm，N=727.70kNM20.33kNme00.028m28mmN727.70kNea取两者较大值（400mm13.3mm，ea20mm），取ea20mm30则eie0ea28mm20mm48mm20.5fcA0.514.3kNm(400mm)131.57N727.7010Nl04.025m/0.410.0615,所以21.0h1l021()122.35eih1400h0h400mmeeis2.3548mm35mm277.8mm22N727700N20.35b0.5181fcbh014.3N/mm400mm365mm2"Ne1fcbh0(10.5)AsAs""0fy(h0s)按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小配筋率为0.5%min 南昌航空大学毕业论文"22As,minAs,min0.5%(400mm)400mm"2每侧实配钢筋218（AsAs509mm）3层：最不利组合为：M10.73kNm,N423.45kN在弯矩中没有水平荷载产生的弯矩计算长度为l3.0m0M10.73kNme00.025m25mmN423.45kNea取两者较大值（400mm13.3mm，ea20mm），取ea20mm30则eie0ea25mm20mm45mm20.5fcA0.514.3kNm(400mm)132.701.0,取其为1.0N423.4510Nl03.0m/0.47.515,所以21.0h1l021()121.33eih1400h0h400mmeeis1.3345mm35mm224.8mm22NNb,为大偏心受压N423450N20.203b0.5181fcbh014.3N/mm400mm365mm2"Ne1fcbh0(10.5)AsAs""0fy(h0s)按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小配筋率为min0.5%"22As,minAs,min0.5%(400mm)400mm"2每侧实配钢筋218（AsAs509mm） 南昌航空大学毕业论文（4）垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层：N727.70kNmaxl04.025m10.06,查表得0.98b0.4m""22220.9(fcAfyAs)0.90.98[14.3N/mm(400mm)360N/mm509mm2]2221.80kNN727.7kNmax(5)斜截面受剪承载力计算1层：最不利内力组合为：M20.33kNm,N727.70kN,V5.49kN3.0m0.5m因为剪跨比Hn2h03.43,所以320.365m220.3fA0.314.3N/mm(400mm)c因为686.4kNN,所以N686.4kN1.75(Vftbh00.07N)Asv10sfyvh0按构造配筋，取单个箍筋8@200（6）裂缝宽度验算e028mm1层：0.0770.55,可不验算裂缝宽度h0365mme025mm3层：0.0680.55，可不验算裂缝宽度h0365mm2.框架梁截面设计（1）正截面受弯承载力计算梁AB（250mm500mm）：h500mm35mm465mm01层：跨中截面：M43.59kNm6M43.5910Ns2220.0561fcbh014.3N/mm250mm(465mm) 南昌航空大学毕业论文1121120.0560.0580.518sb21fcbh01.014.3N/mm250mm465mm0.0582As2268mmfy360N/mmminmax[0.2%,(0.45ft/fy)%]0.2%2As,minminbh0.002250mm500mm250mm2下部实配214（As308mm），上部按构造配筋梁AB和梁CD各截面的正截面受弯承载力配筋计算表见表8.1所示表8.1.框架梁正截面配筋计算梁AB梁CD层计算公式支座左截跨中截支座右支座左支座右跨中截面面面截面截面截面M/(kNm)-13.0328.7532.78-10.6815.25-8.87Ms20.0170.0370.0420.0140.0200.0111fcbh00.0170.0380.0430.0140.0200.011112sbbbbbb61fcbh02As/mm78.5175.5198.664.692.450.8fy2A/mm250250250250250250s,min2实配钢筋/mm（308）（308）（308）（308）（308）（308）M/(kNm)-38.6843.59-48.44-64.7934.60-45.70M1s20.0500.0560.0630.0840.0450.0591fcbh0112s0.0510.0580.0650.0880.0460.061 南昌航空大学毕业论文bbbbbb1fcbh02As/mm235.5268300.2406.4207.8272.4fy2A/mm250250250250250250s,min2214214214316214214实配钢筋/mm（308）（308）（308）（461）（308）（308）（2）梁斜截面受剪承载力计算梁AB（1层）：Vb81.81kN20.25cfcbh00.251.014.3N/mm250mm465mm415.6kNVb满足要求32As(Vb0.7ftbh0)81.8110N0.714.3N/mm250mm465mm02s1.25fyvh01.25210N/mm465mm按构造要求配置箍筋，取双肢箍8@200梁AB和梁CD各截面的斜截面受剪承载力的配筋计算见表8.2所示表8.2.框架梁斜截面配筋计算梁AB梁CD层6161Vb/kN47.0781.8172.1669.64415.6415.6415.6415.60.25cfcbh0/kNVbVbVbVbAs(Vb0.7ftbh0)<0<0<0<0s1.25fyvh0实配钢筋28@20028@20028@20028@200（3）裂缝宽度验算 南昌航空大学毕业论文取梁AB计算，由内力组合可知梁GN的Mkmax=37.99kNm6Mk37.9910Nm2sk2304.9N/mm0.87h0As0.87465mm308mm2As308mmte0.005Ate0.5250mm500mm2ftk2.01N/mm1.10.651.10.650.2432tesk0.005304.9N/mm222nidi214mmd14mmeqnividi21.014mmacr2.1skdeqmaxacr(1.9c0.08)0.215mmWlin0.3mm（满足）Epste表8.3.框架梁裂缝宽度验算梁AB梁CD层跨中截支座右截支座左截支座左截面跨中截面支座右截面面面面M/(kNm)10.5021.7725.128.5211.436.85Mksk0.87h0AS82.3174.7201.668.491.755/(N/mm)Aste0.0050.0050.0050.0050.0050.005Ate6ftk<01.10.65<0<0<0<0<0tesk2nidideq/mm141414141414nivdicr2.12.12.12.12.12.1c/mm282828282828 南昌航空大学毕业论文skwmaxcr<0s<0wlim<0wlim<0wlim<0wlim<0wlimdeqwlim(1.9c0.08)/mmteM/(kNm)30.4737.9951.7051.7027.1035.13Mksk0.87h0AS244.5304.9277.2277.2217.5281.9/(N/mm)Aste0.0050.0050.0070.0070.0050.005Ateftk1.10.650.0310.1350.3270.327<00.1731tesk2nidideq/mm141414141414nivdicr2.12.12.12.12.12.1c/mm282828282828skwmaxcr0.1060.2150.2640.142s0.022wlim<0wlimdeqwlimwlimwlimwlim(1.9c0.08)/mmte第九章楼梯设计楼梯间开间为2.7m，进深为6.0m，中间休息平台宽1.5m，采用现浇式楼梯，才有标准层楼梯进行计算，此楼梯共20及踏步，尺寸为150mm300mm，其踏步水平投影长度为90.3m=2.7m。222混凝土强：C30，fc14.3N/mm，ft1.43N/mm，ftk2.01N/mm22钢筋强度：HRB400fy360N/mm，fyk400N/mm，22箍筋HPB235fy210Nmm，fyv210Nmm1.梯段板的设计板倾斜角cos0.894，板斜长为：2.7m/0.8963.01m 南昌航空大学毕业论文11板厚：h(~)ln(90~108)mm,取h100mm2530荷载计算：(0.30.15)水泥石面层：0.0220kN/m0.6kN/m0.311踏步自重：0.30.1525kN/m1.88kN/m20.31斜板：0.1025kN/m2.80kN/m0.8941板底抹灰：0.0217kN/m0.38kN/m0.894恒载标准值：gk5.66kN/m恒载设计值：g1.25.66kN/m6.79kN/m活载设计值：q1.42.0kN/m2.8kN/m合计：pgq9.59kN/m内力计算：平台梁的计算长度l02.7m，平台梁的尺寸为200mm300mm平台板的设计长度为l02700mm200mm2900mm1212跨中弯矩MPl9.592.92kNm8.07kNm01010h100mm20mm80mm06M8.0710Nmms220.0881fcbh0114.3100080Nmm1121120.0880.0920.614sb1fcbh0114.31000800.09222Asmm501mmfy210选用2As10@150,As523mm,max4.18%bh2523mm0.523%min0.306%1000mm100mm 南昌航空大学毕业论文所选钢筋满足要求，分布筋选用8，每级踏步下一根。2.平台板计算1520mm平台板取1m宽作为计算单元，平台板板厚取l0/3543.4mm35取板厚为60mm荷载计算：平台板自重：20厚水泥砂浆面层：0.02201kN/m0.4kN/m结构层自重：10.0625kN/m1.5kN/m板底抹灰：0.02171kN/m0.34kN/m恒载标准值：gk2.24kN/m恒载设计值：g1.22.24kN/m2.69kN/m活载设计值：q1.42.0kN/m2.8kN/m合计：pgq5.49kN/m平台板的计算跨度为：l(1500120100)mm1520mm01212跨中最大弯矩：MPl05.491.52kNm1.27kNm1010h060mm20mm40mm6M1.2710Nmms220.0561fcbh0114.3100040Nmm1121120.0560.058s1fcbh0114.31000400.05822Asmm157.98mmfy210选用2As8@200,As251mm,max4.18%bh2251mm0.42%min0.306%1000mm60mm 南昌航空大学毕业论文所选钢筋满足要求。3.平台梁计算荷载计算：由平台板传来均布荷载：5.49(0.750.2)kN/m5.22kN/m由梯段板传来的均布荷载：9.591.35kN/m12.95kN/m梁自重：1.20.2(0.30.06)23kN/m1.44kN/m粱侧抹灰：1.20.01(0.30.06)17kN/m0.10kN/m粱侧抹灰：1.20.010.217kN/m0.04kN/m荷载设计值pgq19.75kN/m内力计算：l02.7m，净跨度ln2.46m2M(gq)l0/1014.4kNmN=(gq)ln/224.3N"正截面承载力计算：h0(30035)mm265mm,hf60mm6按矩形截面计算：M14.410Nmms220.0721fcbh020014.31265Nmm1121120.0720.075s1fcbh014.32002650.07522Asmm158mmfy3602选用210，As157mmAs,max2.62%bh0.26%min0.215%所选钢筋满足要求。0.7bh0ft0.72002651.43N53.05kNV20.43按构造配置箍筋，选用双肢箍8@200为构造筋。第十章基础设计 南昌航空大学毕业论文采用柱下独立基础1、A轴柱下基础设计22采用C25混凝土，ft1.27Nmm，HPB235级钢筋，fy210Nmm2垫层采用C10混凝土，地基承载力特征值fak210kNmM21.96kNm，N426.91kN，V12.82kN，F62.36kN1则FkF1N489.27kNMk21.9612.820.662.362.1160.61kN（1）修正地基承载力特征值fafakdm(d0.5)1751.019(1.10.5)186.4kPa（2）确定基础底面面积错误！未找到引用源。先按轴心受压估算基础底面积(1.11.625)d1.36m2"Fk489.272A3.07m186.4201.36faGd错误！未找到引用源。初步确定基础底面尺寸"2考虑偏心受压，将基础面积扩大20%，即A1.2A1.23.073.68m，取基础底面长短边之比l/b1.5，则Ab1.57m,取b2.0m,则l1.52.03.0m1.5错误！未找到引用源。验算基底尺寸是否合适GkGdA202.03.01.36163.2kNFkGk489.2163.2652.4kNMk160.61be0.245m0.33mFkGk652.46FkGk6e652.460.245Pkmax(1)(1)162.01kPaAl63FkGk6e652.460.245Pkmax(1)(1)55.45kPaAl63 南昌航空大学毕业论文pkmax，Pkmax1.2fa1.2186.4223.68kPa故基底尺寸取bl2.0m3.0m，符合设计要求Fk489.27Mk160.61Pj81.54kPa,e00.328m，A6Fk489.27Fk6e489.2760.328Pjmax(1)(1)135kPaAl63（3）基础高度错误！未找到引用源。柱边截面取h600mm，h0555mm则bc2h00.420.5551.51mb2.0m因偏心受压lacbbc2Pjmax[(h0)b(h0)]222230.42.00.42135[(0.555)2(0.555)]193.0522220.7hpft(bch0)h00.711270(0.40.555)0.555471.19kN193.05kN(可以)（可以）基础分二级，下阶h1300mm，h01300mm，取l11.5m，b11m错误！未找到引用源。变阶处截面b12h01120.30.6m2.0m冲切力：ll1bb12Pjmax[(h01)b(h01)]222231.52.012135[(0.3)2(0.3)]116.12222抗冲切力：0.7hpft(b1h01)h010.711270(0.40.3)0.3346.71kN116.1kN(可以)（4）配筋计算取错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面（长方向的弯矩设计值) 南昌航空大学毕业论文12MI[(PjmaxPj)(2bbc)(PjmaxPj)b](lac)4812[(13581.54)(220.4)(13581.54)2](30.4)148.39kNm48290kNm6M149.39102AS1414mm0.9fyh00.9210555错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面12MIII[(PjmaxPj)(2bb1)(PjmaxPj)b](ll1)4812[(13581.54)(221.0)(13581.54)2](31.5)55.76kNm486M55.76102A983.42mmS0.9fyh010.92103002比较ASI和ASIII，应按ASI配筋，现于2.2m宽度范围内配16@140As1436mm计算基础短边方向的弯矩，取错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面12MIIPj(bbc)(2lac)241281.54(2.00.4)(230.4)55.66kNm246M55.66102A546.4mmS0.9fyh00.9210(55516)错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面12MIVPj(bb1)(2ll1)241281.54(2.01.0)(231.5)26.42kNm24 南昌航空大学毕业论文M626.42102AS48.77mm0.9fyh00.9210(30016)2比较ASII和ASIV，应按ASII配筋，现于3.0宽度范围内配8/10@120,As537mm2、B轴柱下基础设计22采用C25混凝土，ft1.27Nmm，HPB235级钢筋，fy210Nmm2垫层采用C10混凝土，地基承载力特征值fak210kNmM19.45kNm，N572.77kN，V8.92kN，F168.36kN则FkF1N641.13kNMk19.458.920.668.362.1168.36kN（1）修正地基承载力特征值fafakdm(d0.5)1751.019(1.10.5)186.4kPa（2）确定基础底面面积错误！未找到引用源。先按轴心受压估算基础底面积(1.11.625)d1.36m2"Fk641.132A4.03m186.4201.36faGd错误！未找到引用源。初步确定基础底面尺寸"2考虑偏心受压，将基础面积扩大20%，即A1.2A1.24.034.84m，取基础底面长短边之比l/b1.5，则Ab1.79m,取b2.0m,则l1.52.03.0m1.5错误！未找到引用源。验算基底尺寸是否合适GkGdA202.03.01.36163.2kNFkGk163.2641.13804.33kNMk168.36be0.207m0.33mFkGk84.336 南昌航空大学毕业论文FkGk6e804.3360.207Pkmax(1)(1)189.55kPaAl63FkGk6e804.3360.207Pkmax(1)(1)78.56kPaAl63pkmax，Pkmax1.2fa1.2186.4223.68kPa故基底尺寸取bl2.0m3.0m，符合设计要求Fk641.13Mk168.36Pj106.86kPa,e00.262m，A6Fk641.13Fk6e641.1360.207Pjmax(1)(1)162.85kPaAl63（3）基础高度错误！未找到引用源。柱边截面取h600mm，h0555mm则bc2h00.420.5551.51mb2.0m因偏心受压lacbbc2Pjmax[(h0)b(h0)]222230.42.00.42162.85[(0.555)2(0.555)]232.88kN22220.7hpft(bch0)h00.711270(0.40.555)0.555471.19kN232.88kN(可以)（可以）基础分二级，下阶h1300mm，h01300mm，取l11.5m，b11m错误！未找到引用源。变阶处截面b12h01120.30.6m2.0m冲切力：ll1bb12Pjmax[(h01)b(h01)]222231.52.012162.85[(0.3)2(0.3)]140.05kN2222抗冲切力：0.7hpft(b1h01)h010.711270(0.40.3)0.3346.71kN140.05kN(可以)（4）配筋计算取错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面（长方向的弯矩设 南昌航空大学毕业论文计值)12MI[(PjmaxPj)(2bbc)(PjmaxPj)b](lac)4812[(162.85106.86)(220.4)(162.85106.86)2](30.4)182.90kNm48290kNm6M182.90102AS1742.8mm0.9fyh00.9210555错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面12MIII[(PjmaxPj)(2bb1)(PjmaxPj)b](ll1)4812[(162.85106.86)(221.0)(162.85106.86)2](31.5)68.46kNm486M68.46102AS1207.4mm0.9fyh010.92103002比较ASI和ASIII，应按ASI配筋，现于2.2m宽度范围内配16@110As1828mm计算基础短边方向的弯矩，取错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面12MIIPj(bbc)(2lac)2412106.86(2.00.4)(230.4)72.94kNm246M72.94102AS716mm0.9fyh00.9210(55516)错误！未找到引用源。—错误！未找到引用源。截面 南昌航空大学毕业论文12MIVPj(bb1)(2ll1)2412106.86(2.01.0)(231.5)34.62kNm246M34.62102AS63.91mm0.9fyh00.9210(30016)2比较ASII和ASIV，应按ASII配筋，现于3.0宽度范围内配8/12@150,As754mm总结经过将即三个月的忙碌后，我的毕业设计终于完成了,算是画上了一个完美的句号。在这次毕业设计中，我学到很多有用的知识，也积累了不少宝贵的经验，同时还培养了我独立解决问题的能力以及勤学善问的精神。通过这次毕业设计对大学期间所学的知识做一个系统的总结和应用，通过自己对在熟悉任务书的基础上参观、比较同类建筑，查阅、搜集有关设计资料使我的所学的知识得以综合的应用，提高综合知识的应用能力，对所学过的知识得以系统的深化。并培养我独立解决建筑设计、结构设计的内容和步骤，及掌握建筑施工图结构施工图绘制的方法，学会运用了CAD、天正CAD、PKPM这三种建筑结构设计软件，为今后工作打下良好的基础。但是从这次毕业设计中也发现了自己的一些小问题，尤其是设计技术的问题，比如结构设计柱子的尺寸估算和板的厚度选取，以致于造成设计结果不是很合理，柱子全是按构造配筋，板基本也是按构造配筋。这也是本次毕业设计的不足之处，以后在工作多积累些这方面的经验。本次毕业设计用了三种软件建筑结构设计软件，CAD、天正CAD、PKPM。对于建筑软件CAD和天正CAD，由于平时我用的比较多所以在建筑设计过程中，没有出现什么问题，设计还是比较顺利。但是到了结构设计的时候，由于平时PKPM用的较少，运用起来比较生疏,于是我就查看PKPM教材书,慢慢进行摸索，最后还是比较顺手的把结构设计做完了，虽然没有建筑设计做的那么得心应手，但是经过自己的努力还是完成了。在运用PKPM的时候我发现有好多参数，系数需要进行设置，由于没有实际工程经验，可能有些参数设置的不是很合理。所以得出来的计算结果有手算的比较可能会出现较大差异。总而言之，在本次毕业设计过程中学到了好多东西，也发现了有好多不懂的 南昌航空大学毕业论文问题，这些问题也许以后随着工作经验的累便会慢慢弄明白。参考文献[1].GB50010-2002混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2002.[2].GB50009-2001建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社，2001.[3].GB50007－2002建筑地基基础设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2002.[4].GBJ16建筑设计防火规范.北京：中国建筑工业出版社，2002.[5].沈蒲生主编，混凝土结构设计.北京，高等教育出版社，2003.[6].朱斌惠主编.建筑施工图识读与应用实例.北京：中国建材工业出版社，2006.[7].董军等编著，土木工程专业毕业设计指南，房屋建筑工程分册，北京，中国水利水电出版社，2002.[8].高等学校毕业设计（论文）指导手册土建卷.北京，高等教育出版社，1999[9].龙驭球、包世华主编，结构力学，北京，高等教育出版社，1994[10].周果行编著.房屋结构毕业设计指南.北京：中国建筑工业出版社，2004.[11].EconomicalConcreteConstruction,EngineeringDataReportNo.30,ConcreteReinforcingSteelInstituteInstitute,Schaumburg,Illinois,1988致谢大学四年学习时光已经接近尾声，在此我想对我的母校，我的父母、亲人们，我的老师和同学们表达我由衷的谢意。感谢我的家人对我大学四年学习的默默支持；感谢我的母校南昌航空大学科技学院给了我在大学四年深造的机会，让我能继续学习和提高；感谢各位老师老师和同学们四年来的关心和鼓励。老师们课堂上的激情洋溢，课堂下的谆谆教诲；同学们在学习中的认真热情，生活上的热心主动，所有这些都让我的四年充满了感动。这次毕业论文设计我得到了很多老师和同学的帮助，其中我的论文指导老师*********老师对我的关心和支持尤为重要。每次遇到难题，我最先做的就是向钟老师寻求帮助，而钟老师每次不管忙或闲，总会抽空来找我面谈，然后一起商量解决的办法。钟老师平日里工作繁多，但我做毕业设计的每个阶段，从选题到查阅资料，论文提纲的确定，中期论文的修改，后期论文格式调整等各个环节中都给予了我悉心的指导。这几个月 南昌航空大学毕业论文以来，钟老师不仅在学业上给我以精心指导，同时还在思想给我以无微不至的关怀，在此谨向钟老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。同时，本篇毕业论文的写作也得到了黄凯、陈忠敏等同学的热情帮助。感谢在整个毕业设计期间和我密切合作的同学，和曾经在各个方面给予过我帮助的伙伴们，在此，我再一次真诚地向帮助过我的母校、老师和同学表示感谢！*********2012.05.20 南昌航空大学毕业论文一、建筑设计图 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文二、结构设计 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文 南昌航空大学毕业论文'