十七商住楼给排水系统毕业设计论文

'东北石油大学本科生毕业设计（论文）十七商住楼给排水系统毕业设计论文目录第1章设计任务及资料11.1设计任务……………………………………………………………………..11.2设计依据……………………………………………………………………..11.3设计资料……………………………………………………………………..1第2章设计总说明32.1室内给水系统………………………………………………………………..42.2室内排水系统………………………………………………………………..42.3热水供应系统………………………………………………………………..42.4消火栓给水系统……………………………………………………………..42.5自动喷水灭火系统…………………………………………………………..52.6管道的布置与管材…………………………………………………………..5第3章室内给水系统计算63.1生活用水量的计算…………………………………………………………..63.2设计秒流量的计算…………………………………………………………..63.3给水管网水力计算…………………………………………………………..73.4水池的计算…………………………………………………………………103.5水泵选择……………………………………………………………………103.6水表的选择与计算…………………………………………………………11第4章室内排水系统计算134.1设计秒流量的计算………………………………………………………....134.2排水管网计算……………………………………………………………....134.3通气管网的确定………………………………………………………..…..16第5章消火栓给水系统计算175.1消火栓系统布置原则…………………………………………………..…..1743 东北石油大学本科生毕业设计（论文）5.2消火栓给水系统计算…………………………………………………..…..17第6章自动喷水灭火系统计算236.1系统的组成…………………………………………………………………236.2喷头的选择与布置…………………………………………………………246.3自动喷水灭火系统水力计算………………………………………………24第7章热水供应系统计算277.1热水量………………………………………………………………………277.2耗热量………………………………………………………………………277.3热媒量计算…………………………………………………………………287.4加热设备的选择与计算…………………………………………………….297.5热水配水管网水力计算……………………………………………………307.6热水回水管网水力计算……………………………………………………32第8章建筑雨水排水系统计算398.1雨水量的计算………………………………………………………………398.2汇水面积的计算……………………………………………………………398.3立管的选择…………………………………………………………………39结论41参考文献42致谢4343 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第1章设计任务及资料1.1设计任务根据毕业设计任务书要求，拟在滨州市建造一栋十七层的商住楼，该建筑地上十七层，另有地下室一层。地上总高度48.15米，占地543m2，具体设计内容为：1、给水系统：主要为室内生活给水系统。2、排水系统：主要是生活污废水排水系统和雨水排水系统。污、废水合流制排入城市污水管道。3、消防给水系统：主要是消火栓给水系统和自动喷水灭火系统。4、热水系统：主要是向建筑室内各卫生器具供应热水的系统。1.2设计依据设计规范：《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—2005；《建筑给水排水设计规范》GB50015—2003(2009年版)；《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084—2001；《建筑给水排水制图标准》GB/T50106—2010；《泵站设计规范》GB50265—2010。建筑设计资料：毕业设计任务书和各层建筑平面图。1.3设计资料1.3.1建筑设计资料该建筑是一商住楼。建筑结构为框架结构。一层室内地面标高±0.000米。一层为社区生活服务站，层高为3.15米。二层至十六层为普通住宅，层高3.0米。十七层为机房层。详见建筑底图，包括地下室、一层、二至十二层、十三至十六层、十七层和屋顶建筑平面图及建筑立、剖面图。根据建筑的性质、用途，室内设有完善的给排水卫生设备；该建筑要求消防给水安全可靠，设置独立的消火栓系统及自动喷水灭火系统，每个消火栓箱内设有消防泵启动按钮，消防时可直接启动消防泵。生活水泵要求自动启闭。所有管道采用暗装的敷设方式。1.3.2城市给水排水管道资料（1）给水资料：本建筑以市政供水为水源，从建筑西侧30m43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）市政管道取水，管径为DN100mm，埋深1.0m。常年提供的可靠供水压力为350kPa。要求不允许从市政管网直接抽水。（2）排水资料：城市排水管网位于建筑南侧50m，管径为DN300mm，埋深2.0m，城市设有污水处理厂。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第2章设计总说明2.1室内给水系统2.1.1系统选择建筑内采用独立的生活给水系统。根据设计资料，已知室外给水管网常年供水压力350kPa，不能满足该建筑的用水要求，为充分利用市政管网压力以节能，室内给水系统采用分区给水方式，分为高低两个区。低区为地下室至八层，采用下行上给的供水方式，由城市管网直接供水；高区为九层至十六层，由变频水泵供水，采用下行上给的供水方式。高区供水管道路径为：城市市政管网→地下生活贮水池→水泵→高区各层用水点。由于市政给水管网不允许生活水泵直接抽水，故在地下室设置生活贮水池。本建筑有地下室，不需另行设计泵房。2.1.2系统组成室内给水系统包括引入管、水表节点、给水管网及附件，此外还包括高区所需的地下贮水池和水泵等。2.1.3给水管道布置与安装（1）各层给水管道采用暗装敷设，管材均采用给水塑料管，采用热熔连接。横向管道在室内装修前在吊顶或埋地。（2）管道外壁离墙面之间的距离不小于150mm，离梁、柱及设备之间的距离为50mm，立管外壁与墙、梁、柱净距不小于50mm，支管外壁与墙、梁、柱净距为20~25mm。（3）给水管与排水管平行、交叉时，其距离分别大于0.5m和0.15m，交叉给水管在排水管上面。给水管与热水管道平行时，给水管设在热水管下面100mm。（4）在立管和横管上应设阀门，当DN≤50mm，采用截止阀，当DN＞50mm，采用闸阀。（5）管道穿越墙壁时，需预留孔洞，孔洞尺寸采用d+50mm~d+100mm，管道穿过楼板时应预埋套管，且高出地面10~20mm。引入管穿地下室外墙设防水套管。（6）水泵基础应高出地下室地面0.2m，采用自动启动。（7）贮水池采用钢筋混凝土结构，在贮水池上部设人孔，基础底部设水泵吸水坑。生活与消防贮水池分开设置。（8）生活水泵设在地下室43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）。所有水泵出水管均设缓闭止回阀，除消防水泵外其他水泵都设减震基础，并且吸水、出水管上设可曲绕橡胶接头。2.2室内排水系统2.2.1系统选择室内排水系统采用污、废水合流制排水。一层污水单独排放，二层至十六层污水管每层设特殊排水管件连接立管与横支管，顶层设置伸顶通气管。2.2.2系统组成室内排水系统由卫生器具、排水管道、检查口、清扫口、检查井等组成。2.3热水供应系统2.3.1系统选择室内热水采用集中式热水供应系统，用半容积式加热器，蒸汽来自城市蒸汽管网，水加热器出水温度为70℃。一层不需设置热水，故分二层至八层为低区，采用下行上给的供水方式，水加热器直接由引入管供应冷水，九至十六层为高区，与给水布置相同。因该商住楼要求24小时供应热水，且热水用水点集中，故采用立管循环。冷水温度：滨州地区以4℃计。2.3.2系统选择热水系统由加热器、配水管网、回水管网、循环水泵以及附件等组成。2.4消火栓给水系统2.4.1系统选择根据《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005年版）[1]，本建筑为商住楼，且建筑高度小于50m，所以室内消火栓用水量20L/s，室外消火栓用水量20L/s，每根立管最小流量为10L/s，每只水枪的最小流量为5L/s。消火栓系统不分区，采用水箱和水泵联合供水的临时高压给水系统。栓口压力大于0.5MPa的采用减压稳压消火栓。消火栓布置在比较明显、且经常有人出入、使用方便的地方，消火栓箱内均设有远距离启动消防泵的按钮，以便在使用消火栓灭火的同时启动消防泵。采用单栓口消火栓，栓口口径为65mm，水枪喷嘴口径为19mm，充实水柱为12m。采用衬胶水袋，水带直径为65mm，长25m。屋顶消防水箱贮存有10min的消防水量，地下室设消防水池，火灾延续时间以2h计。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.4.2系统组成消火栓给水系统由水枪、水带、消火栓、消防管道、消防水池、高位水箱、水泵接合器及消火栓泵等组成。2.5自动喷水灭火系统2.5.1系统选择该建筑采用湿式自动喷水灭火系统，一层设置自动喷水灭火系统，喷头动作温度68℃，一般为长方形布置，距墙不小于0.5m，不大于1.8m。每层44个喷头，一层和二层共设置两根立管。湿式报警阀组设在地下室右侧报警阀组间内，水力警铃装在报警阀附近。2.5.2系统组成自动喷水灭火系统由水源、加压储水设备、喷头、管网、报警装置等组成。2.6管道的布置与管材室内给水排水管道及消火栓、自动喷淋等管道的平面布置见平面图，所有立管均设于墙角，水平干管均设于吊顶或埋地。给水管室内部分采用PP-R塑料给水管和钢管。排水管的室外部分用混凝土管，室内部分采用UPVC塑料排水管和铸铁管。热水管道采用钢管，消火栓管道采用无缝钢管，自动喷淋管道采用内外壁热浸镀锌钢管。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第3章室内给水系统计算3.1生活用水量的计算公式：（3-1）（3-2）式中：Qd—最高日生活用水量L/d；m—用水单位数，人或床位数等，工业企业建筑为每班人数；qd—最高日生活用水定额，L/人·天或L/人·班等；Qh—最大小时生活用水量（L/h）；Kh—时变化系数；T—每日使用时间（h）。最高日生活用水定额：根据《建筑给水排水工程》中的表2-2以及本建筑的性质可知，本建筑的二至十六层属于普通住宅Ⅲ，用水定额200~300L/人·天，本设计取290L/人·天，其中二至十二层每层按22人计算，十三至十六层每层按16人计算，一层为社区服务站，按16人计算。综上，该建筑的最高日和最高时用水量如下：式中：Qmax1—低区最高日用水量m3/d;Qmax2—高区最高日用水量m3/d；Qh1—低区最高时用水量m3/h；Qh2—高区最高时用水量m3/h。3.2设计秒流量的计算由于本建筑一层为办公楼，故其生活给水设计秒流量用下列计算公式:qg=0.2（3-3）式中qg—计算管网的给水设计秒流量，L/s；Ng—计算管段的卫生器具给水当量总数；43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）—根据建筑物用途而定的系数。低区一层生活给水设计秒流量：办公楼=1.5，则qg=0.3；二至十六层为普通住宅其生活给水管道设计秒流量用下列公式计算：qg=0.2·U·Ng式中：qg—计算管网的给水设计秒流量，L/s;U—计算管段的卫生器具给水当量同时出流的概率，%；Ng—计算管段的卫生器具给水当量总数；0.2—1个卫生器具给水当量的额定流量，L/s。3.3给水管网水力计算3.3.1低区一层水力计算图3-1低区一至八层给水管网水力计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表3-1低区一至八层给水管网水力计算表计算管段编号当量总数Ng同时出流概率U(%)设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-10.50100.000.10200.320.080.730.060.061-21.00100.000.20200.640.301.090.330.392-32.0072.320.29200.920.600.650.390.783-42.5064.540.32250.660.253.250.811.594-53.2056.880.36250.740.319.162.844.425-612.8028.930.74320.920.353.001.045.466-725.6020.751.06400.850.233.000.686.157-838.4017.131.32401.050.343.001.017.168-951.2014.971.53500.780.153.000.457.619-1064.0013.491.73500.880.193.000.578.1810-1176.8012.401.90500.970.233.000.688.8611-1289.6011.552.07501.050.263.150.839.6912-1393.602.77700.720.0926.362.3212.0113-14188.208.353.14700.820.117.250.8012.81由上表计算出Σhy=12.81kPa低区1-8层建筑内给水系统所需总压力：(3-4)式中—建筑内给水系统所需的水压，kPa；—引入管起点至配水最不利点位置高度所要求的静水压，kPa；—引入管起点至配水最不利点的给水管路即计算管路的沿程与局部水头损失之和，kPa；—水流过水表时的水头损失，kPa；—配水最不利点所需的流出水头，kPa。其中已知市政管网给水管标高-1.50m，低区最不利点安装高度标高为21.15m，则H1=21.15+1.50=22.65mH2O=226.5kPa，局部水头损失按沿程水头损失的25%计，沿程水头损失为29.92kPa，则H2=1.25Σhy=1.25×12.81=16.02kPa。水流经过水表的水头损失H3=20.19kPa，低区最不利配水点为淋浴器，所需流出水头按H4=50kPa。所以H=226.5+16.02+20.19+50=312.71kPa。H值小于市政给水管网工作压力350kPa，可以满足1~8层的供水需要。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）3.3.2高区九至十六层水力计算图3-2高区九至十六层给水管网水力计算图表3-2高区九至十六层给水管网水力计算表计算管段编号当量总数Ng同时出流概率U(%)设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-10.50100.000.10200.320.080.730.060.061-21.00100.000.20200.640.301.090.330.392-32.0072.320.29200.920.600.650.190.783-42.5064.540.32250.660.253.250.811.594-53.2056.880.36250.740.319.162.844.435-612.8028.930.74320.920.353.001.045.466-725.6020.751.06400.850.233.000.686.1543 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表3-2计算管段编号当量总数Ng同时出流概率U(%)设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）7-838.4017.131.32401.050.343.001.017.168-951.2014.971.53500.780.153.000.457.629-1064.0013.491.73500.880.193.000.578.1810-1176.8012.401.90500.970.233.000.688.8611-1289.6011.552.07501.050.263.000.799.6512-13102.4010.872.23501.130.3051.7415.6225.2713-14179.208.453.03700.790.105.000.5225.793.4水池的计算工程中由于设计资料不足，建筑物的生活用水贮水池的有效容积宜按最高日用水量的20%—25%确定。由于低区一至八层由市政供水，故生活贮水池取高区九至十六层的最高日用水量和热水最高日用水量之和的25%，则生活贮水池有效容积为：V=25%×（30.4+11.61）=10.51m3。贮水池置于地下室，水池为钢筋混凝土结构，几何尺寸为4.0m（长）×2.0m（宽）×2.0m（高）。3.5水泵选择本设计的加压水泵是为九至十六层给水管网加压，水泵出水量按最高时用水量确定，故水泵出水量应按9~16层最大时用水量的1.2倍计算。由前面计算可得高区最大时流量=4.24m3/h，高区水泵的设计流量为：=1.24.24=5.09m3/h。表3-3水泵水力计算表管段流量（）管径（mm）流速（m/s）单阻i（kPa/m）管长（m）水头损失（kPa）吸水管侧5.09701.000.031.50.04压水管侧5.09701.000.0591.624.30合计4.34水泵扬程应满足下式要求：(3-5)43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）式中——水泵所需要的扬程，kPa;——贮水池最低水位至最不利配水点位置高度所需要的静水压，kPa;——水泵吸水管路和压水管路总水头损失，kPa;——最不利配水点的流出水头，kPa。最不利配水点位置高度52.1m，贮水池最低水位标高为±0.6m，因此有=540.79kPa；由水力计算表3-3可知，=1.254.34=5.43kPa（局部水头损失为沿程水头损失的25%）；最不利配水点为淋浴喷头的流出水头按=50kPa；则540.79+5.43+50.00=596.22kPa；根据流量=5.09，扬程=59.63m，选得40MSL7×4型高层建筑给水泵两台，一用一备。水泵性能：流量=5.4，扬程=68.6m，电动机功率N=4kw。43东北石油大学本科生毕业设计（论文）3.6水表的选择与计算水表的选择包括确定水表的类型及口径，水表的类型应根据水表的特性和通过水表的水质、水量、水温、水压等情况选定。水表的口径，在通过的水量较均匀时，应使通过水表的设计流量不大于水表的常用流量，而在通过的水量不均匀时，可按设计流量不大于水表的最大流量确定水表口径。并应校核水表通过设计流量时，其水头损失，应满足表2-4规定[5]。表2-4水表水头损失允许值表型正常用水时消防时旋翼式<24.5<49.0螺翼式<12.8<29.4本设计中，由两根DN100的引入管将市政给水引入建筑内，按每条引入管内流速1.0m/s，估算每根引入管的流量为30，选用LXL-80水平螺翼式水表，公称直径为80mm，最大流量为80，公称流量为40。水流经过水表的水头损失为：<12.8kPa，符合要求。每条引入管分别设置一组LXL-8043 东北石油大学本科生毕业设计（论文）水平螺翼式水表，水表组包括水表、表前表后的阀门、旁通管路、泄空阀。每条引入管在水表前均应装设倒流防止器，以防压力不足时回流污染。因为一层和二层商户和住宅用水量都较小，故分户水表选用LXS湿式水表，由表3-1可知住宅常用水量为1.30m3/h，选用15mm口径的分户水表，其常用流量为1.5m3/h＞1.37m3/h，该水表的过载流量为3m3/h，所以住宅分户水表的水头损失：<24.5kPa，符合要求。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第4章室内排水系统计算4.1设计秒流量的计算公式：qp=0.12α+qmax（4-1）式中qp—计算管段的污水设计秒流量（L/s）；Np—计算管段的卫生器具排水当量总数；α—根据建筑物的用途而定的系数；qmax—计算管段上最大的一个卫生器具排水流量（L/s）。4.2排水管网计算4.2.1一层水力计算图4-1一层排水水力计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表4-1一层排水水力计算表管道类型管段编号卫生器具数量排水当量总数（Np）设计秒流量qp（L/s）管径de（mm）坡度i大便器洗脸盆Np=4.50Np=0.75P/10-1104.501.501100.0262-3104.501.501100.0263-7115.251.751100.0261-6115.251.751100.0264-5010.750.25500.0265-6115.251.751100.0266-72210.502.281100.0267-83315.752.451100.026P/20-1010.750.25500.0261-2115.251.751100.0263-4010.750.25500.0264-2115.251.751100.0262-52210.502.281100.026P/40-1104.501.501100.0261-4115.251.751100.0262-3104.501.501100.0263-4115.251.751100.0264-52210.502.281100.026注：P/2与P/3相同故省略，一层为社区服务站α取2.04.2.2三至十二层水力计算图4-2二至十六层排水水力计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表4-2二至十六层排水水力计算表管段类型管段编号卫生器具数量排水当量总数（Np）设计秒流量qp（L/s）管径de（mm）坡度i大便器洗脸盆洗衣机淋浴器洗涤盆Np=4.50Np=0.75Np=1.50Np=0.45Np=1.0PL70-1000011.000.33500.0261-200001515.001.03DN75立管PL100001111.000.93DN75立管PL80-1010000.750.25500.0261-2011002.250.75500.0263-2100004.501.501100.0262-5111006.751.971100.0265-6111006.751.971100.0264-6000100.450.15500.0266-7151515150108.003.37DN100立管PL211111111079.203.10DN100立管PL50-2000011.000.33500.0261-2001001.500.50500.0262-3001501537.501.60DN75立管PL60-1010000.750.25500.0261-3011002.250.75500.0262-4100004.501.501100.0263-4011002.250.75500.0264-515151500101.253.31DN100立管注：PL3与PL1相同，PL4与PL2相同，PL13与PL5相同，PL14与PL6相同，PL15、PL11与PL7相同，PL16、PL12与PL8相同，二至十六层为普通住宅α取1.5。4.2.3排水横干管水力计算43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图4-3排水横干管水力计算图管段类型管段编号卫生器具数量排水当量总数（Np）设计秒流量qp（L/s）管径de（mm）坡度i大便器洗脸盆洗衣机淋浴器洗涤盆Np=4.50Np=0.75Np=1.50Np=0.45Np=1横干管10-1111111111190.203.211250.0151-22222222211169.203.841250.0152-32222372226206.704.091250.0153-42222372237217.704.161250.015横干管20-11515151515123.003.501250.0151-23030301515224.254.201250.015横干管40-11515151515123.003.501250.0151-23030303015230.004.231250.0152-33030453030260.004.401250.0153-43030453045275.004.481250.015表4-3排水横干管水力计算表注：横干管2与横干管3相同4.3通气管网的确定本设计采用伸顶通气管，管径与排水立管管径相同为DN100，伸出屋顶0.7m。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第5章消火栓给水系统计算根据规范[6]，本建筑为商住楼，且建筑高度小于50m，所以室内消火栓用水量20L/s，室外消火栓用水量20L/s，每根立管最小流量为10L/s，每只水枪的最小流量为5L/s。5.1消火栓系统布置原则根据《高层民用建筑设计防火规范》[1]消火栓系统布置原则如下:1、布置成环状管网2、消防泵出水管直接与室内消防管网连接3、消防立管：1）相邻消防立管的同层水枪的充实水柱能同时到达被保护范围内的任何位置2）立管管径依消防用水量计算确定，但最小管径不应小于100mm3）消火栓系统与自动喷淋系统管网分开设置4、消防管网上必须设置一定数量的控制阀，阀门的布置应保证在管道检修时，关闭的立管不超过一根，阀门应处于常开状态，并有明显的标志5、室内消火栓应设在明显易于取用的地点，消防电梯前应设消火栓6、消火栓口的静水压力不应大于1.0MPa，如超过1.0MPa则应采用分区给水系统，消火栓口处的压力超过0.5MPa时，应在消火栓处设减压设施7、采用稳压减压消火栓，它是集消火栓和减压阀于一身，不需要人工调试，只需要消火栓的栓前压力保持在0.4—0.8MPa的范围内，其栓口出水压力就会保持在0.3±0.05MPa范围内5.2消火栓给水系统计算5.2.1消火栓的布置按《高层民用建筑设计防火规范》[1]要求，消火栓的间距应保证同层任何部位有2个消火栓的水枪充实水柱同时到达。则消火栓的保护半径为：（5-1）式中R—消火栓保护半径，m；43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）C—水带绽开时的弯曲折减系数，一般取0.8~0.9，本设计取C=0.8；Ld—水带长度，=25m；h—水枪充实水柱倾斜45°时的水平投影距离，对一般建筑由于两楼板间的限制，一般取h=3.0m；则消火栓保护半径为=0.8×25+3=23m；消火栓采用单排布置时，其间距为：S21.33m取21m；式中：S—消火栓的间距，m；b—为消火栓的最大保护宽度，应为一个房间的长度加走廊的宽度（b=7.2+1.4=8.6），m；5.2.2水枪喷嘴处所需的水压本建筑为高层建筑且每只水枪的最小流量为5L/s，查表知水枪喷口直径选19mm，水枪系数ψ值为0.0097；充实水柱要求不小于10m，选=12m，水枪实验系数值为1.21。水枪喷嘴处所需水压：=1.21×12/（1-0.0097×1.21×12）=16.9=169kPa5.2.3水枪喷嘴的出流量喷口直径19mm的水枪水流特性系数B为1.577，则水枪喷嘴的出流量===5.2L/s＞5.0L/s。5.2.4水带阻力19mm水枪配65mm水带，衬胶水带阻力较小，室内消火栓水带多为衬胶的。本工程亦选衬胶水带。查表知65mm水带阻力系数Az值为0.00712。水带阻力损失：=0.00712×25×5.22=4.813=48.13kPa43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）5.2.5消火栓口所需的水压=16.9+4.813+2=23.713=237.13kPa其中Hk—消火栓栓口水头损失，按20kPa计算5.2.6校核设置的消防贮水高位水箱最低水位高程54m，最不利点消火栓栓口高程（45.15+1.1）m，则最不利点消火栓口的静水压力为54－（45.15+1.1）=7.85m>7m，按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—95（2005版）第7.4.7.2条规定，可不设增压设施。5.2.7水力计算按照最不利点消防竖管和消火栓的流量分配要求，最不利消防竖管为XL1，出水枪数为2支，次不利消防竖管为XL2，出水枪数为2支。=23.713=237.13kPa（0和1点的消火栓间距）+h（0~1管段的水头损失）=23.713+3.0+3.0×0.086=27.571点的水枪射流量：Hxh1=q2xh1/B+Az×Ld×q2xh1+2==5.61L/s43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图5-1消火栓给水系统计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表5-1消火栓给水系统配管水利计算表计算管段设计秒流量q(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-15.201000.660.093.000.280.271-210.811001.380.3646.1516.5216.792-310.811001.380.361.500.5417.333-421.621501.220.1817.673.1620.49管路总水头损失为Hw=20.49×1.1=22.54kPa消火栓给水系统所需总水压Hx应为：=48.15×10+237.13+22.54=740.63kPa按消火栓灭火总用水量Qx=21.62L/s，选消防泵100DL—4型两台，1用1。Qb=20~35L/s，Hb=68~86.8（680~868KPa），N=37KW。根据室内消防用水量，应设2套水泵接合器。根据《高层民用建筑设计防火规范规》7.4.6.5规定：当消火栓处的动水压超过50m应该采取减压措施，消火栓的动水压压力和过剩水压计算结果见下表。表5-2消火栓的动水压和过剩水压的计算消火栓编号—1层1层2层3层4层5层6层7层动水压（mH2O）74.0668.5365.3762.3559.3456.3253.3150.29过剩水压（mH2O）50.3544.8241.6638.6435.6332.6129.6026.58孔板孔径（mm）34.0036.0036.0036.0036.0036.0036.0036.00阻抗系数1.270.690.690.690.690.690.690.69剩余水压（mH2O）39.7249.8746.7143.6940.6837.6634.6531.635.2.8消防水箱消防贮水量按存贮10min的室内消防水量计算。消火栓：=0.6×20m3=12m3自动喷淋：=0.6×16m3=9.6m3其中：Qx1—室内消火栓用水量，20L/s；43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）Qx2—自动喷水灭火系统流量，Qx2=qpF/60，查《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084—2001（2005版）表5.0.1，设计喷水强度qp取6L/min×m2，作用面积F取160m2，则Qx2=qpF/60=6×160/60=16L/s；则消防水箱容积V=Vf1+Vf2=12+9.6=21.6m3取22m3；选用水箱尺寸为：4m×2.4m×2.5m。满足《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—95（2005版）第7.4.7.1条规定的高位消防水箱的消防储水量，一类公共建筑不应小于18m3；二类公共建筑和一类居住建筑不应小于12m3；二类居住建筑不应小于6.00m3。5.2.9消防贮水池消防贮水池按满足火灾延续时间内的室内消防用水量计算。按照《高层民用建筑设计防火规范》本建筑防火等级为中度危险Ⅰ级，消火栓用水量按连续2小时计算，自动喷淋按1小时计算。贮水池所需体积为Vf=20×2×3600/1000+16×1×3600/1000=201.6m3。实际几何尺寸为11.5m（长）×4.5m（宽）×4.2m（高），实际储水量207m3。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第6章自动喷水灭火系统计算自动喷淋灭火系统是一种发生火灾时，能自动喷水并发出火灾信号的灭火消防系统。本设计采用闭式自动喷淋灭火系统，保证被保护建筑物的最不利点喷头有足够的喷水强度。该建筑物属于中危险级Ⅰ级，据《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084—2001（2005版）中表5.0.1，设计喷水强度为6.0L/（min·m2），作用面积为160m2，喷头的工作压力为0.1MPa，火灾持续时间按1.00h计算。6.1系统的组成6.1.1闭式喷头闭式喷头的喷口是用热敏元件组成的释放机构封闭。本设计采用玻璃球闭式喷头，通用型，喷头朝下安装。6.1.2报警阀组据《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084—2001（2005版）4.2.1规定：环境温度不低于4℃，且不高于70℃的场所应采用湿式系统，本设计采用湿式报警阀组，报警阀组安装于一层消防电梯后，该处安全便于检修。为了保证检修时关闭的部分不至于过大，同时为了提高系统的可靠性，每组所控制的喷头数均不超过800只。报警阀距地面的高度宜为1.2m，报警阀地面设有排水设施。6.1.3水流指示器自动喷水灭火系统设计及规范要求每个防火分区、每个楼层应设置水流指示器，用以报告火灾发生的层数和区域。该建筑有两个防火分区，故水流指示器每层设置两个。水流指示器前设置控制阀门，控制阀门采用信号阀。信号阀的作用是保证管道通畅，一旦水量小于80%时，信号显示器关闭信号，则应立即检查。6.1.4末端试水装置为了检测系统的可靠性，测试系统能否在开启一只喷头的最不利情况下可靠报警并正常工作，每个报警阀组控制的最不利点喷头处，应设末端试水装置。末端试水装置应由试水阀、压力表以及试水接头组成，试水阀直径为25mm。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）6.2喷头的选择与布置本设计采用作用温度为68℃闭式玻璃球喷头，最高环境温度38℃，喷头采用长方形形布置，喷头的最大间距为3.6m，距墙不小于0.5m，不大于1.8m，房间宽度小于3.6m时可沿房间长向布置一排喷头。长方形布置时，喷头间距按下式计算：式中：A—长边喷头间距，m；B—短边喷头间距，m；R—喷头最大保护半径，m。喷头与边墙间距不应超过B/2。6.3自动喷水灭火系统水力计算6.3.1系统的水力计算考虑到火灾的实际情况及建筑物火灾危险等级为中危险级Ⅰ级，故本设计采用作用面积法进行管道水力计算。该建筑的最不利作用面积在一楼的喷淋系统中，作用面积计算简图如下图所示：图6-1最不利面积计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）选二层管网末端喷头为最不利点，取160m2面积。（1）作用面积内喷头的数量长边为：L=1.2=1.2×=15.18取15.9m，短边为：F/L=160/16=10m取11.4m，实际作用面积为15.9×11.4=181.26m2在最不利面积计算图中查出喷头数为16个。每个喷头的计算流量：根据公式q=K，K=80，P=0.1MPa故q=80×1=80L/min=1.33L/s（2）作用面积内的设计秒流量Qs=nq=16×1.33=21.28L/s作用面积内的理论秒流量L/s比较Qs和Qi设计秒流量，Qs为理论秒流量Qi的1.18倍，符合要求（3）作用面积内的计算平均喷水强度L/（min·）此值大于规定要求6.0L/（min·）（4）喷头的保护半径=2.48m（5）作用面积内最不利点出4个喷头所组成的保护面积F4=（1.4+2.8+1.4）×（2.05+4.1+2.05）=45.92每个喷头的保护面积为：F=F4/4=11.48m2其平均喷水强度为：q=80/11.48=6.97L/（min·）>6.0L/（min·）（6）管段的水头损失43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表6-1自动喷淋最不利管段水力计算表计算管段编号设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-11.33321.651.912.805.345.341-22.66323.316.872.8019.2424.582-33.99324.9614.552.8040.7465.333-46.65503.394.264.1217.5582.884-513.30703.462.984.1212.2995.175-618.62704.845.561.377.62102.796-821.281002.711.2518.5023.18125.978-921.281002.711.2510.6513.34139.31（7）系统所需水压自动喷水灭火系统所需的水压按下式计算:式中：H—系统所需水压或水泵扬程，kPa；—管道沿程和局部水头损失的累计值，kPa；P0—最不利点处喷头的工作压力，kPa；Z—最不点出喷头与消防水池最低水位或系统入口管水平中心线之间的高程差，kPa。H=139.31×1.25+100+9×10=364.14KPa=36.42mH2O6.3.2增压泵的选择流量21.28L/s，水泵扬程H=36.42m，选择水泵的型号：100DL-2的增压消防水泵两台，1用1备。水泵流量27.8L/s，扬程40m。电机功率22kw。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第7章热水供应系统计算7.1热水量根据建筑物性质、用水情况及用水单位数，根据《建筑给水排水设计手册》明确规定用水定额及小时变化系数，计算出建筑最大日热水用水量及设计小时热水用水量。(7-1)式中——设计小时热水量，L/s；——用水单位数，人数或床位数；——热水用水定额，L/人·d或L/床·d等；——热水小时变化系数。式(6-1)适用于全日供应热水的住宅、别墅、招待所、培训中心、旅馆、宾馆客房、医院住院部、养老院等建筑的设计小时热水量计算。由于本建筑为住宅且采用全日热水供应，故低区设计小时热水量Qr2=3.0×90×154÷24=1732.5L/h，折合成70℃热水的设计小时热水量为Qr2=1732.5×（60-4）÷（70-4）=0.41L/s。高区设计小时热水量Qr2=3.0×90×152÷24=1710L/h，折合成70℃热水的设计小时热水量为Qr2=1710×（60-4）÷（70-4）=0.41L/s。7.2耗热量集中热水系统的设计小时耗热量，应根据小时热水量和冷、热水温差计算确定，按下式计算：(7-2)式中——设计小时耗热量，L/s；——设计小时热水量，L/s；——水的比热，kJ/kg·℃；43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）——热水温度，℃；——冷水计算温度，℃。所设计的建筑各区的设计小时耗热量计算如下：低区耗热量：=kJ/h高区耗热量：=kJ/h7.3热媒量计算设计采用蒸汽作为热媒，间接加热，蒸汽耗量按下式计算：(7-3)式中——每小时蒸汽耗量，kg/h；——设计小时耗热量，kJ/h，按式(6-4)确定；——蒸汽的汽化热，kJ/kg。该建筑的各区的蒸汽耗量计算如下：低区蒸汽耗量：kg/h高区蒸汽耗量：kg/h蒸汽总耗量为：kg/h7.4加热设备的选择与计算容积式水加热器的盘管传热面积计算应按下式计算：(7-4)式中——水加热器的传热面积，m²；——制热设备所需热量，可按设计小时耗热量计算，kJ/h；——由于传热表面结垢影响传热效率的修正系数，一般采用=0.6~0.843 东北石油大学本科生毕业设计（论文），采用软化水时取=1.0；——热水系统的热损失附加系数；——传热材料的传热系数，kJ/(m²·h·℃)；——热媒和加热水的计算温差，℃。容积式水加热器的热媒和被加热水的计算温差采用算术平均温度差，可按下式计算：(7-5)式中、——容积式水加热器热媒的初温和终温，℃。热媒为蒸汽，其压力大于0.07MPa时，应按饱和蒸汽温度计算，其压力小于等于0.07MPa时，应按100℃计算；热媒为热水时，应按热力管网供、回水的最低温度计算，但热媒的初温应比热水的终温高10℃以上；、——被加热水的初温和终温，℃。本建筑热水供应系统以蒸汽为热媒，蒸汽表压为2.94Pa，相对的绝对压强为3.92Pa，可知其饱和温度为=142.9℃，普通容积式水加热器==，则热媒和被加热水的计算温差为：℃热媒为蒸汽时铜盘管的传热系数kJ/(m²·h·℃)，取0.7，1.1；低区、高区水加热器传热面积均为：m²设计选择有导流装置的容积式水加热器，其贮热量按不小于30min设计小时耗热量定。低区、高区有导流装置的容积式水加热器最小贮水容积均为：V=0.5×1476=738L=0.74m3根据计算所得的各区水加热器所需的传热面积Fp及贮水容积V，选择各区加热器型号和盘管型号。根据水加热器传热面积F=1.93及贮水容积V=0.74m3选的热交换器的型号为3#交换器2台，DN=800，换热管φ42χ3.5χ1620,5根，换热面积为2.15m²，贮水容积1.0m3。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）7.5热水配水管网水力计算图7-1二至八层热水系统配水管网水力计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表7-1二至八层热水系统配水管网水力计算表计算管段编号当量总数Ng同时出流概率U(%)设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-10.50100.000.10200.320.162.480.390.391-21.00100.000.20200.640.574.902.773.162-31.7077.810.26250.540.329.162.936.093-46.8039.740.54320.670.363.001.087.174-513.6028.550.78320.970.703.002.119.285-620.4023.590.96400.770.353.001.0610.346-727.2020.631.12400.890.473.001.4111.757-834.0018.611.27500.640.203.000.5912.358-940.8017.111.40500.710.243.000.7113.069-1047.6015.951.52500.770.2829.458.1621.2210-1195.2011.702.23700.580.117.480.8222.04图7-2九至十六层热水系统配水管网水力计算图43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表7-2九至十六层热水系统配水管网水力计算表计算管段编号当量总数Ng同时出流概率U(%)设计秒流量qg(L/s）管径DN(mm)流速v（m/s）每米管长沿程水头损失i（kpa/m）长度（m）管段沿程水头损失hy=i*L(kpa)管段沿程水头损失累计∑hy（kpa）0-10.50100.000.10200.320.162.480.390.391-21.00100.000.20200.640.574.902.773.162-31.7077.810.26250.540.329.162.936.093-46.8039.740.54320.670.363.001.087.174-513.6028.550.78320.970.703.002.119.285-620.4023.590.96400.770.353.001.0610.346-727.2020.631.12400.890.473.001.4111.757-834.0018.611.27500.640.203.000.5912.358-940.8017.111.40500.710.243.000.7113.069-1047.6015.951.52500.770.283.000.8313.8910-1154.4015.011.63500.830.3251.7416.4230.3111-1295.2011.672.22700.580.119.831.0731.38由高区配水管网水利计算表7-2，区配水计算管路沿程水头损失为Σhy=3.14m，局部水头损失按沿程水头损失的25%计算，则总的水头损失为H2=1.25×Σhy=3.93m；高区最不利点安装高度标高为52.1m，高区最不利配水点为淋浴器，所需流出水头按H4=50kPa，水泵扬程68.6＞52.1+3.93+5=61.1可以满足高区9~16层的供水要求。7.6热水回水管网水力计算配水管网各管段的热损失按下式计算：(7-6)式中——计算管段热损失，kJ/h；——无保温管道的传热系数，约为41.87~43.96[kJ/(m²·h·℃)]；——保温系数，无保温时=0，简单保温时=0.6，较好保温时采用=0.7~0.8；——计算管段周围空气温度，℃；——管道的外径，m；——计算管段的长度，m；43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）——计算管段的起点水温，℃；——计算管段的终点水温，℃。可按下式计算：(7-7)(7-8)式中——配水管网中的面积比温降，℃/m²；——配水管网起点和终点的温差，一般=5~15℃；——计算管路配水管网的总外表面积，m²；、——同公式(7-5)；——计算管段的散热面积，m²。表7-3每米钢管外表面积（m2）管径DN（mm）20253240507080外径（mm）26.7533.542.25486075.588.5表面积（m2/m）0.0840.10520.13270.15080.18850.23720.2780保温层厚度（mm）—404050505050保温后表面积—0.20390.25840.30790.34580.39430.4351对热水的横干管及立管采取保温措施，保温材料选用玻璃钢管壳。按公式(7-6)计算，为计算管路配水管网的总外表面积，低区和高区配水管网计算管路的总外表面积为：3=0.3943×7.48＋0.3458×35.45＋0.3079×6＋0.2584×6=18.61m²4=0.3943×9.83＋0.3458×60.74＋0.3079×6＋0.2584×6=28.28m²1=0.3458×14.9＋0.3079×6＋0.2584×6=8.55m²2=0.3458×31.19＋0.3079×6＋0.2584×6=14.18m²加热器上口温度为70℃，系统最不利点设计水温为60℃，==0.5374℃/m²，==0.3536℃/m²，==0.9848℃/m²。==0.6086℃/m²。从加热器出口开始，依次计算出各节点的水温值，各管段的平均温度值及热损失，将计算的结果列于表7-4表7-5表7-6表7-7中。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表7-4低区RL3热损失及循环流量计算节点编号计算管段编号管长L(m)管径DN（mm）外径D（mm）保温系数节点水温（℃）平均水温（℃）空气温度（℃）温差（℃）热损失QS（kJ/h）循环流量qs（L/s）123456789101112360.003-43.003242.250.7060.271050.27252.070.044460.534-53.003242.250.7060.681050.68254.150.044560.835-63.004048.000.7061.081051.08291.010.044661.336-73.004048.000.7061.581051.58293.860.044761.837-83.005060.000.7062.111052.11371.100.044862.398-93.005060.000.7062.671052.67375.090.044962.959-1029.455060.000.7065.691055.693892.920.0441068.4210-117.487075.500.7069.211059.211322.950.0671170.00表7-5低区RL1热损失及循环流量计算节点编号计算管段编号管长L(m)管径DN（mm）外径D（mm）保温系数节点水温（℃）平均水温（℃）空气温度（℃）温差（℃）热损失QS（kJ/h）循环流量qs（L/s）123456789101112360.003-43.003242.250.7060.461050.46253.040.023460.924-53.003242.250.7061.231051.23256.880.023561.535-63.004048.000.7061.991051.99296.170.023662.446-73.004048.000.7062.901052.90301.350.023763.357-83.005060.000.7063.861053.86383.570.02343 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表7-5节点编号计算管段编号管长L(m)管径DN（mm）外径D（mm）保温系数节点水温（℃）平均水温（℃）空气温度（℃）温差（℃）热损失QS（kJ/h）循环流量qs（L/s）864.378-93.005060.000.7064.881054.88390.830.023965.399-108.905060.000.7066.911056.911202.240.0231068.42表7-6低区RL4热损失及循环流量计算节点编号计算管段编号管长L(m)管径DN（mm）外径D（mm）保温系数节点水温（℃）平均水温（℃）空气温度（℃）温差（℃）热损失QS（kJ/h）循环流量qs（L/s）123456789101112360.003-43.003242.250.7060.051050.05250.960.065460.094-53.003242.250.7060.321050.32252.320.065560.545-63.004048.000.7060.711050.71288.880.065660.876-73.004048.000.7061.041051.04290.760.065761.207-83.005060.000.7061.391051.39365.940.065861.578-93.005060.000.7061.761051.76368.570.065961.949-103.005060.000.7062.131052.13371.210.0651062.3110-1151.745060.000.7065.471055.476812.960.0651168.6311-129.837075.500.7069.321059.321741.670.1101270.00表7-7低区RL2热损失及循环流量计算43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）节点编号计算管段编号管长L(m)管径DN（mm）外径D（mm）保温系数节点水温（℃）平均水温（℃）空气温度（℃）温差（℃）热损失QS（kJ/h）循环流量qs（L/s）123456789101112360.003-43.003242.250.7060.321050.32252.340.045460.644-53.003242.250.7060.781050.78254.620.045560.915-63.004048.000.7061.081051.08290.990.045661.246-73.004048.000.7061.411051.41292.870.045761.577-83.005060.000.7061.761051.76368.570.045861.948-93.005060.000.7062.141052.14371.280.045962.339-103.005060.000.7062.701052.70375.300.0451063.0710-1131.195060.000.7065.851055.854135.140.0451168.63计算配水管网总的热损失：低区热损失为=3084.08+5730.20+1322.95=10147.23kJ/h=2818.68W。同理高区损失=6341.11+9001.60+1741.67=17084.38kJ/h=4745.66W。计算总循环流量:将代入下式求解供应热水系统的总循环流量：(7-9)式中——配水管网总的热损失，kJ/h；——水的比热，[kJ/(kg·℃)]；——配水管网起点和终点的温差，一般取=5~15℃；——全日热水供应系统的总循环流量，L/s。本设计供热范围适中，取10℃，则系统总循环流量为：低区L/s同理高区43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）L/s按公式对qx进行分配。低区节点管段10-11的循环流量为0.067L/s，以节点10为分界点，q9-10=q10-11×5730.20/（5730.20+3084.08）=0.044L/s，q=qx－q9-10=0.067-0.044=0.023L/s，计算结果填入表7-4中。高区节点管段11-12的循环流量为0.11L/s，q10-11=q11-12×9001.60/（9001.60+6341.11）=0.065L/s，所以q=qx－q10-11=0.11-0.065=0.045L/s，计算结果填入表7-5中。循环管网的总水头损失计算公式如下：(7-10)式中——循环管网的总水头损失，kPa；——循环流量通过配水计算管路的沿程和局部水头损失，kPa；——循环流量通过回水计算管路的沿程和局部水头损失，kPa；——循环流量通过水加热器的水头损失，kPa。结算结果见表7-8和表7-9表7-8低区循环水头计算管路管段编号管长L(m)管径DN（mm）循环流量qs（L/s）沿程水头损失流速（m/s）水头损失之和（mmH2O）（mmH2O/m）（mmH2O）配水管路3-43.00320.0440.3551.0650.05Hp=4.41×1.25=5.52mm4-53.00320.0440.3551.0650.055-63.00400.0440.1200.3590.046-73.00400.0440.1200.3590.047-83.00500.0440.0400.1210.028-93.00500.0440.0400.1210.029-1029.45500.0440.0401.1900.0210-117.48700.0670.0170.1280.02回水管路0′-1′47.45400.0440.1205.6830.04Hx=6.34×1.25mm=7.931′-2′7.48500.0670.0880.6580.03表7-9高区循环水头计算43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）管路管段编号管长L(m)管径DN（mm）循环流量qs（L/s）沿程水头损失流速（m/s）水头损失之和（mmH2O）（mmH2O/m）（mmH2O）配水管路3-43.00320.0650.7312.1920.08Hp=11.34×1.25=14.18mm4-53.00320.0650.7312.1920.085-63.00400.0650.2470.7400.056-73.00400.0650.2470.7400.057-83.00500.0650.0830.2490.038-93.00500.0650.0830.2490.039-103.00500.0650.0830.2490.0310-1151.74500.0650.0834.3020.0311-129.83700.110.0430.4200.03回水管路0′-1′72.74400.0650.24717.9310.05Hx=20.10×1.25=25.13mm1′-2′9.83500.110.2202.1630.06选择循环水泵，热水循环水泵采用管道泵，热水循环水泵通常安装在回水干管的末端，循环泵的流量按下式计算：(7-11)式中：——循环流量，L/s；——循环附加流量，一般取设计小时用水量的15%，L/s。则低区0.0673.6+0.4115%=0.31m3/h，高区0.11×3.6+0.41×15%=0.46m3/h。循环水泵扬程按下式计算：(7-12)低区mmH2O，同理，高区mmH2O。由于高区和低区的循环流量和所需的循环水泵的扬程相差不大，故高区和低区选用相同的循环水泵，所选用的管道泵为ISG15-80型，=1m/h，=8m，=0.12kW，两用两备。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第8章建筑雨水排水系统计算8.1雨水量的计算公式：(L/s)式中：Q—屋面雨水设计流量，L/s；F—屋面设计汇水面积，m2；q5—当地降雨历时为5min时的小时暴雨强度，L/（s×104m2）；ψ—径流系数，屋面取0.9。8.2汇水面积的计算YD1：汇水面积：9.25m×16.20m=149.85m2YD2：汇水面积：7.80m×16.20m=126.36m2YD3：汇水面积：7.45m×16.20m=120.69m2YD4：汇水面积：8.50m×16.20m=137.70m2YD5：汇水面积：7.35m×16.20m=119.07m2，侧墙汇水面积为6.00m×16.20m=97.2m2，共为119.07㎡+97.2m2=216.27m2。8.3立管的选择重现期取3年，查手册知滨州地区q5=309L/（s×104m2）。YD1雨水量为Q=0.9×149.85×309/10000=4.17L/s，查规范选用DN100的承压塑料管。YD2雨水量为Q=0.9×126.36×309/10000=3.51L/s，查规范选用DN100的承压塑料管。YD3雨水量为Q=0.9×120.69×309/10000=3.36L/s，查规范选用DN100的承压塑料管。YD4雨水量为Q=0.9×137.70×309/10000=3.83L/s，查规范选用DN100的承压塑料管。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）YD5雨水量为Q=0.9×216.27×309/10000=6.01L/s，查规范选用DN100的承压塑料管。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）结论此次是关于滨州市某商住楼的室内给水排水系统设计，设计的主要内容包括：建筑给水系统设计、排水系统设计、消防给水系统设计（室内消火栓给水系统和自动喷淋灭火系统）、热水供应系统设计、屋面雨水排水系统设计。主要计算内容以及设计结论如下：1、建筑给水系统设计：该建筑高度为48.15m，采用分区给水方式，低区利用市政管网直接供水，高区采用水泵提升的给水方式。该系统中生活水池贮水容积为16m3。2、建筑排水系统设计：本设计采用污、废水合流制；采用特殊管件的伸顶通气排水系统。3、消火栓给水系统设计：该系统设计采用2支消火栓同时作用。采用DN65×19的水枪，25m长DN65衬胶水带，水枪充实水柱为12mH2O，消火栓的保护半径达21.00m。消防水箱贮水容积22m3；消防贮水池有效容积为201.6m3。4、自动喷水灭火系统设计：按中危险级Ⅰ级设计，喷水强度为6L/（min×m²），系统最不利点喷头压力采用0.07MPa，火灾延续时间按1h计。该系统设置一个报警阀组。喷头长边最大间距为3.6m，喷头距墙不大于1.8m。火灾初期10min喷水系统用水与消火栓系统10min用水一并贮存在屋顶水箱内。5、建筑热水给水系统设计：建筑热水系统采用与冷水分区一致的热水供应系统；一层不需供应热水，二层至十六层热水系统与给水高低区相对应。设循环水泵进行机械循环。热水循环泵选用ISG15-80型三台，两用一备，热水管材为普通钢管。6、屋面雨水系统的设计：该建筑屋面雨水排水系统采用内排水排水系统。采用设计重现期三年，降雨历时为5min，采用单斗系统，以减少悬吊管的设置。43 东北石油大学本科生毕业设计（论文）参考文献[1]中华人民共和国公安部.高层民用建筑设计防火规范[S].2005年版.北京：中国计划出版社，2005[2]中华人民共和国公安部.自动喷水灭火系统设计规范[S].北京：中国计划出版社，2001[3]姜文源.建筑给水排水常用设计规范详解手册[S].第一版.北京：中国建筑工业出版社，1996[4]王增长.建筑给水排水工程[M].第四版.北京：中国建筑工程出版社，2003[5]中国市政工程西南设计研究院.给水排水设计手册[M].第一册.常用资料.第二版.北京：中国建筑工业出版社，1986[6]核工业第二研究设计院.给水排水设计手册.第二册.建筑给水排水[M].第二版.北京：中国建筑工业出版社，2001[7]中国市政工程西北设计研究院.给水排水设计手册.第十一册.常用设备[M].第二版.北京：中国建筑工业出版社，2004[8]李金根.给水排水工程快速设计手册.第四册[M].给水排水设备.第二版.北京：中国建筑工程出版社，1996[9]给水排水设备标准图集.第二版[S].北京：中国建筑工程出版社，1996[10]钱维生.高层建筑给水排水工程[M].上海：同济大学出版社，1996[11]张智.给水排水工程毕业设计指南[M].北京：中国水利水电出版社，2000[12]建设部建筑设计院.建筑给水排水工程设计实例[M].北京：中国建筑工业出版社，2001[13]F.Hall.WaterInstallationandDrainageSystems[M].TheConstructionPressLtd，1989[14]NationalStandardPlumbingCode[S].Washington，DC，1994[15]NationalStandardPlumbingCode[S].FallChurch，VA，199743 东北石油大学本科生毕业设计（论文）致谢我要感谢我的导师崔红梅老师，整个学期她都细心地指导我，在毕业设计的大方向上老师给了我很多良好的建议，而我的粗心大意往往会出现各种小错误，老师也都不厌其烦的细心指正，起到了指明灯的作用；她循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。我还要感谢我的同学们，正是他们跟我一起度过这段时光，我们彼此互相帮助，他们为我提供了很多资料，我们一起攻克学习上的难关。如果没有老师和同学们的帮助，我的设计就不会这么顺利的完成。再次向可敬可爱的老师同学们致以崇高的谢意！最后，衷心感谢在百忙之中评阅论文和参加答辩的各位专家、教授！43'