某市宾馆给排水毕业设计(doc)

'唐山市某宾馆给排水设计1引言12给水系统设计22.1给水系统设计说明22.1.1方案选择22.1.2生活给水系统的组成32.1.3给水管道的布置与敷设32.1.5水泵和泵房52.1.6贮水池52.2给水系统设计计算52.2.1最高日用水量和最大时用水量计52.2.2水池、水表及水箱的计算62.2.3室内给水管网水力计算62.2.4设备的计算与选择173热水系统设计193.1热水供应系统的选择193.2热水量、耗热量、蒸汽耗量计算193.3热水配水管网水力计算193.3.1热水配水管网水力计算193.3.2水箱高度校核273.3.3膨胀水箱的选择273.3.4选择加热器274室内消火栓给水系统设计294.1消火栓系统选择294.2消火栓系统组成与管道安装304.2.1消火栓系统组成304.2.2消火栓系统管道安装304.3消火栓系统供水方案的确定304.3.1室内消火栓系统形式设计304.3.2室内消火栓系统的布置304.4消火栓系统设计计算314.4.1消火栓栓口所需要的压力314.4.2消防水箱贮水量计算324.4.3消防水池贮水量计算33 4.4.4最不利点消火栓所需要的压力和实际射流量344.4.5消火栓系统水力计算365排水系统设计405.1设计说明405.1.1确定系统排水体制405.1.2系统组成及管材选用405.1.3存水弯、地漏、清扫口的设置405.1.4防火套管的布置与敷设405.2排水系统计算405.2.1横支管的计算415.2.2立管计算435.2.3专用通气管计算44致谢45参考文献46外文资料47摘要本设计是某十层宾馆的建筑给排水设计，包括给水系统、排水系统、消防系统、热水系统。建筑高度为34.2米，总建筑面积约7823.36平方米。本建筑物所有给水排水均按高层建筑给排水要求进行设计。结合实际情况，根据建筑物的性质，用途，和室内设有完善的给水排水卫生设备，具体的给排水系统设计如下：给水系统采用水泵水箱水池联合供水的方式。由于消火栓超过十个，需设两条引入管。排水系统采用污水废水合流制，排出水排入市政污水管网。底层单独排水，排水立管设有专用通气管。该建筑防火等级属于中危险级Ⅰ级，设计内容包括消火栓系统，在屋顶水箱间内设实验用消火栓装置，消火栓给水管网呈环状布置，各消火栓箱内设消防水泵启动电钮，能直接启动消防泵；室外设地下式水泵结合器，保证消防安全可靠。消防系统采用临时高压供水。消火栓系统设有五根立管，采用单栓。热水系统采用开式机械全循环系统，上行下给。关键词：建筑给水系统排水系统消防系统热水系统 ResignofBuildingWaterSupplyandDrainageforaHotelinTangShanAbstractTheisadesignofduildingwatersupplyanddrainagefora10-storyhotel,includingwatersupplysystem,drainagesystem,fireprotectionsystem,hotwatersystem.Itishighly34.2meters,totalfloorspaceapproximately7823.36squaremeters.Watersupplysystemusingbypump-tank.Becausethefirehydrantsurpassesten,mustsupposetwolead-intubes.Thecombinedsystemisusedforthedrainagesystem.Thebleed-offsewagedispersingintothemunicipalsewagepipenetwork.Thefirstfloordrainswateraloneandthedrainingverticalpipeisequippedwithspecificventstack.ThisbuildingfIreprotectionrankbelongstothedangerouslevelⅠthelevel,thedesigncontentincludingthefirehydrantsystem,spraysautomaticallywiththewatercurtainsystem.InsupposestheexperimentalfIrehydrantinstallmentintheroofwatertankbetween,thefIrehydrantservicepipenetassumestherimg-likearrangement,invariousfIrehydrantsboxsupposesthefIrepumptostartthepush-button,canthelinestartfIreextinguishingpump;Roomperipheralequationbelowwaterpumpcoupler,guaranteefIrepreventionsafereliable.Thefiresupplysystemisthefirehydrantsystemuseingthetemporaryhigh-pressuredwatersupply.Thefirehydrantsystemisequippedwiththreepipes,usingthesinglehitch.Aopenmechanicalcompletealternationsystemisusedforthehotwatersystem.Whosevercicaldirisionblockisthesameasthewatersupplesystem.Keywords:buildingwatersupplysystem;drainagesystem;firesupplysystem;hotwatersupplysystem. 目录1引言12给水系统设计22.1给水系统设计说明22.1.1方案选择22.1.2生活给水系统的组成32.1.3给水管道的布置与敷设32.1.5水泵和泵房52.1.6贮水池52.2给水系统设计计算52.2.1最高日用水量和最大时用水量计算52.2.2水池、水表及水箱的计算62.2.3室内给水管网水力计算62.2.4设备的计算与选择173热水系统设计193.1热水供应系统的选择193.2热水量、耗热量、蒸汽耗量计算193.3热水配水管网水力计算193.3.1热水配水管网水力计算193.3.2水箱高度校核273.3.3膨胀水箱的选择273.3.4选择加热器274室内消火栓给水系统设计294.1消火栓系统选择294.2消火栓系统组成与管道安装304.2.1消火栓系统组成304.2.2消火栓系统管道安装304.3消火栓系统供水方案的确定304.3.1室内消火栓系统形式设计304.3.2室内消火栓系统的布置304.4消火栓系统设计计算314.4.1消火栓栓口所需要的压力314.4.2消防水箱贮水量计算32 4.4.3消防水池贮水量计算334.4.4最不利点消火栓所需要的压力和实际射流量344.4.5消火栓系统水力计算365排水系统设计405.1设计说明405.1.1确定系统排水体制405.1.2系统组成及管材选用405.1.3存水弯、地漏、清扫口的设置405.1.4防火套管的布置与敷设405.2排水系统计算405.2.1横支管的计算415.2.2立管计算435.2.3专用通气管计算445.3附属设备的选择445.3.1潜污泵的选择445.3.2集水池的计算44致谢46参考文献47外文资料48 唐山学院毕业设计1引言我国是一个水资源相对贫乏、地域分布又极不均匀的国家。但是随着城市建设和旅游事业的发展，近年来我国各大中小城市兴建和拟建许多十层以上的民用公共建筑以及居民住宅。对于高层建筑来说，它对供水水量、水压和对供水的安全程度以及对排水的可靠性等方面的要求都很高。因此，高层建筑室内给排水、消防给水工程在设计、施工及材料设备选择等方面，都比一般室内给排水工程提出了更高的要求。高层建筑有别于低层建筑，具有层数多、高度大、振动源多、用水要求高、排水量大等特点，因此，对建筑给排水工程的设计、施工、材料及管理方面都提出了新的技术要求。必须采取新的技术措施，才能确保给水排水系统的良好工况，满足各类高层建筑的功能要求。本次设计的目的是充分利用所学的现有知识,完成高层建筑给水排水工程的设计。此次设计基本上实现了我们从理论知识向实际工程设计的转变,充分的把理论知识应用到实际的工程当中,并对设计的方案、内容加以有针对性地、有说服力地论证,从而实现设计工程的可行性。设计的依据为相关书籍和设计手册、规范。在设计中,大都按照常规方法,严格依据设计手册中的相关规范来进行,建筑给水排水系统及卫生设备要相对完善,在技术上要保持先进的水平,在计算的过程中,尽量使用符合经济流速的管径,以便降低成本,同时要考虑水的漏失、压力情况来选择管材和一些连接管件,以便在水从市政管网输送到建筑内的过程中,水的漏失量最少,节约水资源。53 2给水系统设计2.1给水系统设计说明2.1.1方案选择根据原始资料，本建筑建筑高度为34.2m，由于本宾馆一层、二层卫生器具较集中，且对水压的稳定性和连续性要求高，所以该建筑物不利用市政压力，一至十层均采用水池、水泵、水箱供水。我国《建筑给水排水设计规范》规定:各分区最低卫生器具配水点处的静水压不宜大于0.45MPa,特殊情况下不宜大于0.55MPa。规范对卫生器具的最低工作压力做出了规定，如洗脸盆最低工作压力为0.05MPa；规范还要求卫生器具给水配件最大工作压力不得大于0.6MPa。压力过大时，会使配水装置的零件损坏、漏水；开启水龙头、阀门时易产生水锤，不但会引起噪声，还可能损坏管道、附件。卫生器具正常使用的最佳水压为0.2～0.3MPa。根据规范要求，并结合该宾馆层数、功能，在竖向上不需分区.1、不同方案的列举方案一：一至十层水池、水池、水泵、水箱联合供水。方案二：一至十层均由变频泵供水，并采用下行上给的供水方式。2、方案比较和确定根据以上列举的各个方案进行技术上和经济上的比较，选出一个相对比较优化的方案作为该宾馆给水系统的设计方案。表2.1给水系统方案比较比较方案优点缺点方案一1供水可靠性强、安全；2能储存调节水量；3泵的台数少，便于管理；水泵工作效率高；4建设费用和维修费用较小。1水箱如不注意保护，容易造成污染。2屋顶设水箱，建筑物承重较大。方案二1采用无水箱供水，水质好；2布置集中，不占用水箱间的面积。1水泵型号数量多，较难控制节，管材用量大；2工程初期投资大。综合上述两种方案在技术上和经济上的优点和缺点及本地区的实际情况，现确定方案一为该宾馆的给水系统的设计方案：一至十层均由高位水箱供水，均采用上行下给式。53 2.1.2生活给水系统的组成建筑生活给水系统由下列部分组成：引入管、水表节点、管道系统、给水附件、升压和贮水设备。其中管道系统由干管、立管、支管组成。给水附件指给水管路上装设的各种水龙头及相应的球阀、闸阀、止回阀等。升压和贮水设备包括水泵、水箱、水池等。2.1.3给水管道的布置与敷设1.给水管网布置方式给水管网布置按供水可靠程度要求可分为枝状和环状两种形式，该设计生活给水系统采用枝状布置，按水平干管的敷设位置可以分为上行下给式、下行上给、中分式和环状式。该设计采用上行下给式，设有7根给水立管。2.给水管道布置及敷设要求和做法(1)给水管道的布置应考虑安全供水、水质不被污染、管道不被破坏、生产不受影响和设备便于维护检修等因素。(2)给水管道的布置，不妨碍生产操作、交通运输和建筑物的使用。不应布置在遇水会引起燃烧、爆炸或损坏的设备上方。如配电室、配电设备、仪器仪表上方。(3)给水管道不得穿越设备基础、风道、烟道橱窗、橱柜、木装修等，不允许穿大小便槽。当立管位于小便槽端部≤0.5m时在小便槽端部应有建筑隔断措施。不得敷设在排水沟内，不得穿越伸缩缝沉降缝。如必须穿过时应采取以下措施，如：预留钢套管、采用可屈挠配件、上方留有足够沉降量等。(4)管道布置时应力求长度最短，尽可能呈直线走向，并与墙、梁、柱平行敷设。给水干管应尽量靠近用水量最大设备处或不允许间断供水处，以保证供水可靠，并减少管道转输流量，使大口径管道长度最短。(5)给水管道可明设或暗设。暗设时，给水管应敷设与吊顶、技术层、管沟和竖井内。卫生设备支管可敷设在墙内。暗装时应考虑管道及附件的安装、检修可能性，如吊顶留活动检修口，竖井留检修门。(6)给水管与其他管道共架或同沟敷设时，给水管应敷设在排水管、冷冻水管上面或热水管，蒸汽管下面。(7)给水管道穿过地下室外墙或构筑物墙壁时，应采用防水套管。穿过承重墙或基础，应预留洞口并留足沉降量。管道预留空洞和墙槽的尺寸见表2.2。53 表2.2给水管顶留孔洞、墙槽尺寸管道名称管径明管留孔尺寸（长（高）×宽）暗管墙槽尺寸（宽×深）立管≦25100×100130×13032～50150×150150×13070～100200×200200×2002根立管≦32150×100200×130横支管≦25100×10060×6032～40150×130150×100入户管≦100300×200(8)给水管宜设计成0.002～0.005坡度，坡向泄水处。(9)有结露可能的地方，应采取防结露措施，如吊顶内，卫生间内和一些可能受水影响的设备上方等处。有可能冰冻的地方，应考虑防冻措施。(10)给水引入管，应从建筑物用水量最大处引入，当建筑物内卫生用具布置比较均匀时，应在建筑物中央部分引入，以缩短管网向不利点的输水长度，减少管网的水头损失。当建筑物不允许间断供水或室内消火栓总数在10个以上时，引入管要设置两条或两条以上，并应由城市管网的不同侧引入，在室内将管道连成环状或贯通状双向供水。布置管道时，其周围要留有一定的空间，以满足安装、维修的要求，给水管道与其它管道和建筑结构的最小净距见表2.3。表2.3给水管道与其他管道和建筑物结构之间的最小净距给水管道室内墙面地沟壁和其他管道梁、柱、设备排水管备注水平净距垂直净距引入管1000150在排水管上方横干管10010050(无焊缝）500150在排水管上方立管管径＜322532～503575～10050125～150602.1.4附件1.给水管网上应设置阀门：如引入管、水表前后和立管；环状管网分干管、枝状管网的连通管；居住和公共建筑中，从立管接有3个或3个以上的配水管；工艺要求设阀门的生产设备配水管或配水支管。2.阀门的选择：管径小于等于50mm时，宜采用截止阀；管径大于50mm时，宜采用闸阀或蝶阀。53 2.1.5水泵和泵房水泵设在地下一层，水泵基础高出地面35cm。水泵采用自动控制运行方式，由于采用间接吸水故水泵设计成自吸式。每台水泵设计单独吸水管，每台水泵出水管上应设止回阀、阀门和压力表，出水管水流速度一般为1.2～2.0m/s。备用泵型号与最大一台水泵相同。泵房设安装所需门，消防泵房设直通室外的出口。泵房设排水设施，既排水沟和提升排水设备潜污泵。2.1.6贮水池贮水池应设进水管、出水管、通气管、泄水管、人孔、爬梯和液位计。溢流管排水应有断流措施和防虫网，溢流管口径应比进水管大一级。生活、生产和消防共用贮水池，应有保证消防水平时不被动用的措施，如设置液位计停止生活供水泵；或在生活水泵吸水管上面开φ5mm～φ10mm小孔。贮水池宜设溢流液位和低液位及报警信号。当贮水池利用管网压力进水时，其进水管上应装浮球阀或液压阀，一般不宜少于2个，其直径与进水管直径相同。2.2给水系统设计计算2.2.1最高日用水量和最大时用水量计高层建筑的生活用水量应根据国家现行《建筑给水排水设计规范》中规定的生活用水定额，时变化系数，并结合设计条件中给出的用水单位数，按下式通过计算确定。Qd=mqdQh=KhQd/T式中Qd―最大日用水量,L/d；ｍ―用水单位数，人或床位数等；qd―最高日生活用水定额；Qh―最大小时用水量，L/h；Kh―小时变化系数；T―建筑物的用水时间,h。根据建筑设计资料、建筑物性质和卫生设备完善程度，依据《建筑给水排水设计规范》GB50015—2003查表3.1.1得相应用水量标准，选用旅客的最高日生活用水定额为qd1=350L/(床·d)，共有床位数m1=24×7=168（位）；员工的最高日生活用水定额为qd2=90L/(人·d)，共有员工数m2=80（人）。用水小时变化系数Kh=2.2。所以，建筑最高日生活用水量：Qd==m1qd1+m2qd2=168×350/1000+80×90=66m3/d;高日高时生活用水量：53 Qh=Qd·Kh/T=66×2.2/24=6.05m3/h。2.2.2水池、水表及水箱的计算1.水池容积的确定确定贮水池生活贮水容积可以采用建筑日用水量的百分数估算，通常可取日用水量的20%～25%。该宾馆采用生活及消防共用贮水池，则生活贮水有效容积为：Vy=20%×66=13.2m32.水表的选择本设计中，引入管管径为DN80mm，选用LXS-80N水平螺翼式水表，公称直径为80mm，最大流量为80m3/h，公称流量为40m3/h水流经过水表的水头损失为＜12.8kPa，符合要求。3.高位水箱的计算生活水箱贮存生活调节水量，其有效容积按高日高时的50%计算：VS=50%Qh=50%×6.6=3.03m3式中Vs—水箱有效调节容积，m3；消防水箱容积按10min室内消防用水量计算。本宾馆为一类建筑，查《高规》知，室内消防用水总量Qx=30L/S，所以，消防水箱容积Vx=0.6Qx(m3)=0.6×30=18m3本宾馆生活与消防水箱合用，水箱容积为18+3.03=21.03m3,参照《05系列建筑标准设计图集》05S2，选用NE-508内喷涂冲压钢板给水箱，公称容积为24.8m3，箱体尺寸为4000×2700×2300（mm3）。2.2.3室内给水管网水力计算1.设计秒流量计算计算公式根据建筑的性质，设计秒流量按下面公式计算=0.2α,查《建筑给水排水设计规范》GB50015—2003知，α=2.5所以=0.52.室内给水水力计算（1）最不利管线水力计算最不利管线水力计算草图为:53 图2-1室内给水系统计算草图表2.4室内给水水力计算计算管段编号卫生器具数量设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(kPa/m)管长L(m)水头损失(kPa)洗脸盆q=0.1N=0.5延时自式大便器q=1.2N=0.5自闭式洗阀小便器q=0.1N=0.5浴盆q=0.2N=1.00～110.2200.990.940.550.521～2111.4400.840.1950.500.102～31111.5400.900.2170.600.133～420204164.18701.090.17413.20.874～541424325.44800.970.1217.22.055～659604486.75801.200.1762.10.376～711112412888.471001.010.1002.20.22总计4.49（2）给水立管水力计算53 GL1水力计算草图为:图2-2GL1计算草图表2.5GL1水力计算53 计算管段编号卫生器具数量当量总数Ng设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.5浴盆q=0.2N=1.00～1221.01.30400.780.1671～24426.02.32500.880.3762～36728.52.56500.970.5013～489412.52.87501.030.3464～51011616.53．13501.140.2695～61213820.53.36501.270.3246～714151024.53.57700.920.1387～816171228.53.78700.980.1438～918191432.53.95701.030.1609～1020211636.54.12701.080.173GL2计算草图如下:53 图2-3GL2计算草图表2.6GL2水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.5延时自闭式大便器q=1.2N=0.50～1222.01.81401.130.761～22446.02.32500.880.3762～346610.02.68500.980.3173～468814.02.97501.130.2394～58101018.03.22501.170.2785～610121222.03.45700.890.1276～712141426.03.65700.930.1477～814161630.03.84700.970.1548～9161818344.02701.050.169GL3水力计算草图如下：53 图2-4GL3计算草图表2.7GL3力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.5延时自闭式大便器q=1.2N=0.50～12224.02.10500.790.2771～24448.02.51500.960.4972～366612.02.82501.020.3423～488816.03.07501.130.2614～510101020.03.33501.250.3215～612121224.03.55700.900.1366～714141428.03.75700.960.1397～816161632.03.94701.010.156其中GL4与GL3相同，不再计算。GL5力计算草图如下：53 图2-5GL5计算草图表2.8GL5水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量qL/s管径De(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.5小便器q=0.1N=0.5浴盆q=0.2N=1.0拖布池q=0.20N=1.00～184218.02.51500.960.4971～21684216.03.07501.130.2612～317851218.03.22501.190.2783～418862220.03.33501.250.3214～519873222.03.45700.8900.1275～620884224.03.55700.900.1366～721895226.03.65700.930.1477～8228106228.03.75700.960.1398～9238117230.03.84700.970.1549～10248128232.03.94701.010.158（3）室内横支管水力计算室内给水横支管GA水力计算草图如下：图2-6GA计算草图表2.9室内给水横支管GA水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.5浴盆q=0.2N=1.01～211.00.20150.990.9453 2～3111.51.4321.200.5823～41112.01.5400.900.2174～52224.02.1401.20.361室内给水横支管GB水力计算草图如下：图2-7GB计算草图表2.10室内给水横支管GB水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.5浴盆q=0.2N=1.01～210.50.10150.500.2752～3111.01.30321.180.4263～411121.5400.90.217室内给水横支管GC水力计算草图如下：图2-8GC计算草图53 表2.11室内给水横支管GC水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.51～210.50.10150.500.2752～3111.01.30400.780.1673～4222.01.80401.080.284室内给水横支管GD水力计算草图如下：图2-9GD计算草图表2.12室内给水横支管GD水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(mm/m)延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.1N=0.51～210.51.20321.170.4382～3111.01.30400.780.1673～4433.52.04401.200.361室内给水横支管GH水力计算草图如下：53 2-10GH计算草图表2.13室内给水横支管GH水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻i(kpa/m)拖布池q=0.20N=1.0自闭式冲洗阀小便器q=0.1N=0.5延时自闭式大便器q=1.2N=0.50～111.0.0.2150.990.9401～2111.50.3200.790.4222～3122.00.71251.060.5073～4132.50.79251.200.6394～5143.00.86320.850.2475～61413.52.04401.200.3616～71424.02.10500.790.2777～81434.52.16500.810.2318～91445.02.22500.830.238室内给水横支管GG水力计算草图如下：53 图2-11GG计算草图表2.14室内给水横支管GG水力计算计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻ikPa/m延时自闭式大便器q=1.2N=0.5洗脸盆q=0.10N=0.500～110.501.20321.140.4521～221.01.60400.950.2652～331.51.71401.080.2933～442.01.81401.130.3144～54231.97401.190.359GL6支管水力计算草图如下：图2-12GG计算草图表2.15室内室内GL6上支管水力计算53 计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径DN(mm)流速v(m/s)单阻ikPa/m洗脸盆q=0.10N=0.50自闭式冲洗阀小便器q=0.1N=0.5延时自闭式大便器q=1.2N=0.50～110.50.10150.500.2751～221.00.20150.990.9402～3211.50.30200.790.4423～4222.00.71251.060.5074～5232.50.79251.200.6395～6243.00.86320.850.2476～72413.52.04401.200.3617～82424.02.10500.7900.2272.2.4设备的计算与选择1．高位水箱安装高度的校核高位水箱安装高度应满足下式要求：HZ≥H2+H4式中HZ—水箱最低液位至最不利配水点的静水压，kPa；H2—管路沿程水头损失和局部水头损失，kPa；H4—配水最不利点所需的流出水头，kPa；屋顶高位水箱最低液位标高为39.40m，而最不利配水点的位置标高为30.60m，因此HZ=39.40-30.60=88.0kPa；沿程水头损失由水力计算表可知为4.49kPa，局部水头损失按沿程水头损失的30%计，则有H2=1.30×4.49=5.84kPa；高区最不利配水点为洗手盆，所需流出水头按H4=50kPa；H2+H4=5.84+50=55.84kPa；则HZ≥H2+H4，高位水箱安装高度满足要求。2．给水加压泵的计算与选择加压泵需将生活用水提升至屋顶高位水箱，出水量按最大时流量计:则水泵的设计流量Qb==1.68L/s，查给水管水力计算表，水泵至水箱管路水力计算见下表表2.16水泵至水箱管路水力计算53 管段流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)单阻i(kPa/m)管长L(m)水头损失(kPa)吸水管侧1.681001.030.1031.50.155压水管侧1.68801.560.26855.014.74合计14.895水泵扬程应满足下式要求：Hb≥H1+H2+H4式中Hb---水泵所需要的扬程，kPa；H1---贮水池最低水位至水箱进水口所需要的静水压，kPa；H2---水泵吸水管路和压水管路总水头损失，局部水头损失为沿程水头损失的20%，kPa；H4---水箱进水流出水头，kPa。高位水箱最高液位标高为40.30m,贮水池最低水位标高为-2.0m，因此有H1=40.30+2.0=42.30m=423kPa；由水力计算表可得，H2=1.20×14.895=17.87kPa（局部水头损失为沿程水头损失的20%）水箱进水浮球阀的流出水头H4=20kPa；则Hb≥423+17.87+20=460.87kPa根据流量Qb=6.05m3/h，扬程Hb=460.87kPa，选则KZ12-50型自吸泵两台，一用一备。水泵性能：Qb=7.5m3/h，扬程Hb=525kPa，电动机功率为6.40KW。53 3热水系统设计3.1热水供应系统的选择热水供应系统类型的选择,应根据使用要求,耗热量,用水点分布,热源种类等因素确定。该宾馆用水量大，对热水供应要求较高，客房要求24小时热水供应，并要求热水使用方便舒适，故采用集中热水供应方式。3.2热水量、耗热量、蒸汽耗量计算取热水供水温度为60℃，冷水温度为10℃。客房用水定额为150L/(床·d)，员工的用水定额为50L/(人·d)。由Qd=mqr得：Qd=（150×24×7）/1000+（50×80）/1000=29.2m3/d，查《建筑给水排水设计规范》表5.3.1-2取热水小时变化系数Kh=5.61，所以，该宾馆设计小时耗热量Qh=Kh·mqrC·(tr﹣tl)·ρ/86400=431.5L/h。设计采用蒸汽作为热媒，直接加热，蒸汽耗热量按下式计算：G=(1.1～1.2)Q/(im-ir)式中G—每小时蒸汽耗量,kg/h；Q—设计小时耗热量，kJ/h；im—蒸汽热焓，kJ/kg；在绝对压力为0.5MPa时，其值为2749kJ/kg。ir—蒸汽与水混合后的热水热焓，kJ/kg，ir=irC（kJ/kg）；所以，G=1.2×3.6×/(2749-60×4.187)=809.4kJ/kg.根据建筑物性质，用水情况及用水单位数，按照《建筑给水排水设计规范》确定用水定额及小时变化系数，计算出建筑最大日热水用水量及设计小时热水用水量。Qr=Khmqr/24=5.61×29.2/24=6.83L/h式中：Qr—设计小时热水量，L/h；m—用水单位数；qr—热水用水定额；Kh—热水小时变化系数。适用于全日供应热水的住宅，旅馆，宾馆等建筑的设计小时热水量计算。3.3热水配水管网水力计算3.3.1热水配水管网水力计算配水管网水力计算的目的主要是根据各配水管段的设计秒流量和允许流速确定配水管网的管径，并计算其水头损失值。热水配水管网水力计算中，设计秒流量公式与给水管网计算相同，设计采用公式计算：qg=0.2α53 按照高级宾馆计算：α=2.5则为：qg=0.5但由于水温水质的差异，考虑到结垢和腐蚀等因素，在计算管径和水头损失时，应查热水水力计算表，热水管道流速宜按下表选用：表3.1热水管道流速表公称直径（mm）15～2025～40≥50流速（m/s）≤0.8≤1.0≤1.2热水管径不宜小于20mm，热水管网的局部水头损失一般可按沿程水头损失的25%～30%计算。热水配水管网草图如下：图3.1热水配水管网水力计算图最不利配水点水力计算图为：53 图3.2最不利配水管点水力计算图表3.2最不利配水管点水力计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)管长L(m)水头损失(mH2O)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～110.750.10200.7353.0360.80.0421～2111．750.30320.8538.7860.40.0162～381217.002.06751.0518.9437.20.1363～42428453.35901.1819.51510.20.1994～54044734.271101.0111.5276.30.0735～68899162.256.371101.1925.713511.311RL5水力计算图为53 图3.3RL5力计算图表3.3RL5水力计算计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)管长L(m)水头损失(mH2O)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～110.750.10200.7353.0362.40.1271～221.500.20250.9260.7326.90.4192～343.00.85500.9828.9113.90.1133～4154.751.10501.2045.6783.30.1514～5266.51.27630.8817.4523.20.0565～6378.251.44631.0524.2703.20.0786～74810.001.58631.1328.2363.20.0907～85911.751.71750.8714.0123.20.0458～961013.51.84750.9416.2663.20.0529～1071115.251.95750.9917.8583.20.057RL6水力计算图为：53 图3.4RL6水力计算图表3.4RL6水力计算计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)管长L(m)水头损失(mH2O)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～110.750.10200.7353.0362.40.1271～221.500.20250.9260.7326.90.4192～343.00.85500.9828.9113.90.1133～4154.751.10501.2045.6783.30.1514～5266.51.27630.8817.4523.20.0565～6378.251.44631.0524.2703.20.0786～74810.001.58631.1328.2363.20.0907～85911.751.71750.8714.0123.20.0458～961013.51.84750.9416.2663.20.0529～1071115.251.95750.9917.8583.20.05710～11812172.06751.0518.9437.20.13611～12243348.753.49901.2021.1047.20.15212～13404573.754.291101.0211.6183.60.04253 RL1水力计算图为：图3.5RL1水力计算图53 表3.5RL1配水管水力计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～121.50.61401.0844.9001～2245.01.12501.2045.7872～3277.251.35630.9721.3803～44910.751.64631.1830.2174～561114.251.89750.9616.9855～681317.752.11751.0720.3606～7101521.252.30751.1723.9377～8121724.752.49900.8811.6218～9141928.252.66900.9312.4829～10162131.752.82900.9914.217RL2水力计算图为：图3.6RL2水力计算图53 表3.6RL2配水管水力计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～121.50.61401.0844.9001～2245.01.12501.2045.7872～3468.51.46631.0524.2703～46812.01.73750.8814.3864～581015.51.97751.0018.3845～6101219.02.12751.0820.4136～7121422.52.37900.8611.2367～8141626.02.55900.9012.0148～9161829.52.72900.9613.574RL3水力计算图为：图3.7RL3水力计算图53 表3.7RL3配水管水力计算表计算管段编号卫生器具数量当量总数N设计秒流量q(L/s)管径De(mm)流速v(m/s)1000i(mm/m)浴盆q=0.2N=1.0洗脸盆q=0.1N=0.750～1223.50.93501.0633.8761～2447.01.32630.9520.5722～36610.51.62631.1729.4753～48814.01.87750.9516.5264～5101017.52.09751.0620.0325～6121221.02.29751.1623.8216～7141424.52.47900.8611.2357～8161628.02.65900.9412.740其中，RL4与RL3相同，不再进行计算。3.3.2水箱高度校核水箱最高水位至最不利配水点的静水压力H=40.03−31.10=9.20mH2O，最不利管线的水头损失h1=1.81mH2O,最不利配水点卫生器具的流出水头h2=5mH2O水泵吸压水管路至水箱的水损h3=1.49mH2O。h1+h2+h3=1.81+5+1.49=8.30mH2O.所以，水箱安装高度满足要求，不需另设加压设备。3.3.3膨胀水箱的选择本热水系统由生活饮用高位高位冷水箱补水，所以，不得将膨胀管引至高位冷水箱上空。利用膨胀水箱来排除气体，其膨胀水箱水面高出系统冷水补给水箱水面的垂直高度为：Vp=0.0006ΔtVs式中Vp—膨胀水箱有效容积，L;Δt—系统内水的最大温差，℃；Vb—系统内的水容量，L。Vp=0.0006×50×6036=181Lh=H（ρh/ρh－1）式中h—膨胀水箱水面高出系统冷水补给水箱水面的垂直高度，m；H—锅炉、水加热器底部至系统冷水补给水箱水面的高度，m；ρh—热水回水密度，kg/m3；ρr—热水供水密度，kg/m3。3.3.4选择加热器容积式水加热器的盘管传热面积按下式计算:53 式中F—水加热器的传热面积,m2；Q—制备热水所需的热量，可按设计小时耗热量计算，kJ/h；ε—由于传热面积结垢影响传热效率的修正系数，一般取0.6-0.8；K—传热材料的传热系数；Δt—热媒和被加热水的计算温差，℃；热媒和被加热水的计算温差Δtj采用算术平均温度差，可按下式计算：式中tmc,tmz—容积式水加热器热媒的初温和终温，℃；tc,tz—被加热水的初温和终温，℃；该宾馆热水供应系统以蒸汽为热媒，蒸汽的绝对压力为ts=0.5MPa，查表其饱和温度为151.1℃，普通容积式水加热器tmc=tmz=ts,则热媒和被加热水的计算温差Δtj=151.1－（10+60）/2=116.1℃根据容积式水加热器的有关设备资料，传热系数K=756-814W/m2·℃,取K=810W/mm·℃,ε=0.7,传热面积为：=1.2×/(0.7×810×116.1)=8.53m2；住宅、集体宿舍、旅馆、医院和公共浴室的贮水器贮热量不得小于45min的设计小时耗热量，贮水器的贮存容积V=0.75×3.6Q/C(tc-tz)(L),所以，V=0.75×3.6×/4.187(60－10)=6036L=6.04m3。根据计算所得的水加热器所需的传热面积F=8.53m2及贮水容积V=6.04m3，选择容积水加热器型号为8#型，两台，一用一备，其贮水容积为8.0m3，传热面积为10.62m2。53 4室内消火栓给水系统设计4.1消火栓系统选择消防给水系统选择按使用性质、火灾危险性、疏散和扑救难度划分，本建筑为一类建筑，耐火等级为一级。本建筑的室内消火栓给水系统由消防水源、室内消防给水管网、供水设施、室内消火栓组件构成。消防水源∶本建筑的消防水源采用设置消防水池的方式，并且与生活水池联合使用，设在室外。在消防最高水位处留φ8mm小孔，使消防水量不被它用。室内消防给水管网∶引入管自消防水池引水至室内消防给水系统，共两条。室内消火栓给水管网与生活给水系统分开独立设置，并布置成环状，保证供水干管和每个竖管都能做到双向供水。管网上设置阀门，将管网分成若干个独立的管段。供水设施∶供水设施分为临时供水设施和主要供水设施。本建筑临时供水设施采用高位消防水箱，与生活给水系统的高位水箱一起设置。由于本建筑的防火等级为一级，则高位水箱的容积不小于18m3，用以贮存10min的消防用水量。主要的供水设施为消防水泵，消防水泵设在地下一层水泵房，一用一备，用以保证火灾发生时消防水泵能够不间断供水。水泵采用自灌式吸水，吸水管上设置闸阀，出水管上设止回阀及启闭阀门，出水管与消防环状管网连接。室内消火栓组件∶室内消火栓组件包括有消火栓水枪、消火栓水带、室内消火栓、室内消火栓箱、水泵接合器、减压装置。消火栓水枪产生灭火所需的充实水柱，为直流式，铝制。充实水柱的长度为12m，喷嘴口径为19mm。消火栓水带为65mm的，长度为25m，材质为衬胶。室内消防给水系统各层均设消火栓，为内扣式接口的球形阀龙头。消火栓栓口离地高度为1.1m，栓口出水方向与设置消火栓的墙面相垂直。屋顶设置试验消火栓，以供本单位和消防部门定期检查室内消火栓供水能力时使用。水泵接合器为地上式，在连接水泵接合器的管段上设止回阀、安全阀、闸阀和泄水阀。为保证供水的安全性，在管网内超压部分应进行减压，本建筑使用带减压孔板减压稳压消火栓。53 消火栓布置在明显、经常有人出入，而且使用方便的地方，其间距不大于25m。为了定期检查室内消火栓给水的能力，在屋顶设有试验消火栓。室内消火栓箱内设远距离启动消防泵的按钮，以便在使用消火栓灭火的同时启动消防水泵。屋顶水箱贮有18m3的消防用水量。4.2消火栓系统组成与管道安装4.2.1消火栓系统组成消火栓系统由消防泵、消防管网、消火栓和水泵接合器组成。4.2.2消火栓系统管道安装1．消火栓给水管道的安装与生活给水管道基本相同。2．管道采用镀锌钢管丝扣连接，埋地采用焊接钢管。3．消火栓的型号为SN65-1，内设DN65，衬胶水龙带25m，φ19水枪一支，指示灯一支，消防水泵启动按钮一只。消火栓采用单出口，栓口离地高度为1.1m。4．消防给水管上的阀门，采用碟阀，阀门常开，只有管道检修时才允许关闭。4.3消火栓系统供水方案的确定4.3.1室内消火栓系统形式设计该宾馆为高级旅馆公共建筑，查《高层民用建筑设计防火规范》可得，该建筑属于一类建筑。则查得室内消防用水总量为30L/s，室外消防用水量30L/s，每根竖管最小流量为10L/s，每支水枪最小流量为5L/s。宾馆的建筑高度为34.2m，通常一般消防车能供水支援。所以不用采用分区消防给水系统。4.3.2室内消火栓系统的布置1.室内消火栓管网布置根据《高层民用建筑防火规范》第7.4.1条规定，室内消防给水系统设置成与生活给水系统分开的独立给水系统。室内消火栓管道布置成环状。环状管网的横干管分别布置地下一层与十层的吊顶中。横管尽量平行梁、墙布置，既美观又便于设置支架。消防立管尽量沿墙、柱布置，并考虑设置消火栓的方便。消防水箱的消防出水管与环状管网连接时，考虑到管路较短，且阀门配件较少，采用一条管路。消防泵的压水管设两条管路与消防环状管网连接，其管路的设置考虑到当其中一根发生故障时，另一根管路应能保证消防用水量和水压的要求。2.室内消火栓的布置室内消火栓的合理布置，直接关系到扑救火灾的效果。因此，高层建筑的各层53 包括和主体建筑相连的附属建筑均应合理设置消火栓。消火栓间距，应保证同层相邻两个消火栓的水枪充实水柱同时到达室内任何部位，且高层建筑不应大于30m。消火栓间距按下式计算：式中S―消火栓间距，m；R―消火栓保护半径，m，Ｒ＝Ｌ1+Ｌ2L1―水龙带敷设长度，m，可取配备水龙带长度的90％；L2－水枪充实水柱在平面上的投影长度，m，水枪射流上倾角按45°计；ｂ―消火栓最大保护宽度，m。消火栓保护半径按下式计算：R=C·Ｌd+Ｈm·cos45°式中R―消火栓保护半径，m；C―水带展开时的弯曲折减系数，一般取0.8～0.9；Ｌd－水带长度，m；Ｈm―充实水柱长度，m。《高规》第7.4.6.2条要求对建筑高度不超过100m高层建筑，其充实水柱不应小于10m。一般取13m。该宾馆取12m，C=0.8，Ld=25m，则消火栓的的保护半径R=25×0.8+12×cos45。=28.5m。在消火栓平面布置时，结合建筑平面图，以29m为消火栓保护半径。将消火栓分散布置在楼层走道，楼梯，大厅出入口等明显，经常有人走动，易于取用的地方。设计采用单出口消火栓，消火栓栓口装置距地面1.1m,栓口出水方向与布置消火栓的墙壁垂直。建筑内采用同一规格的消火栓，消火栓口径为65mm的，配备水龙带的长度为25m，水枪喷嘴口径为19mm。材质为衬胶。每个消火栓处设直接启动消防水泵的按钮，按钮设在消火栓箱内以防止被人误动作。在屋顶水箱内设置一个装有压力显示装置的检验用消火栓，以利用经常检查消火栓系统是否正常运行。同时也可用于扑救相邻建筑的火灾，保护本建筑不受其火灾威胁。，也用以供本单位和消防部门定期检查室内消火栓供水能力时使用。4.4消火栓系统设计计算4.4.1消火栓栓口所需要的压力消火栓栓口所需水压按下式计算：Hxh=Hq+Hd53 式中Hxh--消火栓栓口压力，kPa；Hq--水枪喷嘴处造成一定长度的充实水柱所需的压力kPa；Hd—水带的水头损失，kPa；其中水枪喷嘴处所需的压力按下式计算：式中αf—试验系数，与充实水柱长度有关，见下表；Hm(m)68101216αf1.191.191.201.211.24ψ—试验系数，与水枪喷嘴口径有关，当水枪喷嘴口径为19mm时，为0.0097；Hm，Hq同上式.水枪实际射流量按下式计算：式中μ—流量系数，采用μ=1.0；Df—水枪喷嘴口径，mm；B—水流特性系数，与水枪喷口直径有关，见下表：水枪喷口直径(mm)13161922B0.3460.7931.5772.836水龙带阻力损失按下式计算：Hd=10AdLdqxh式中Hd—水带的水头损失，kPa；qxh—水龙带通过的实际射流量，L/s；Ad—水带比阻，查表可得；Ld—水带长度，m。该宾馆室内消火栓给水系统采用独立的消防给水系统图。根据《高规》规定，其室内消火栓用水量为30L/s，同时使用水枪数为6支，每只水枪最小流量为5L/s，最不利情况下，同一立管上同时出水3只水枪，立管最小流量为15L/s。消火栓的栓口直径应为65mm，水带长度为25m，水枪喷嘴口径为19mm，消火栓的充实水柱应不小于10mH2O。4.4.2消防水箱贮水量计算水箱消防贮水量应按建筑物的室内消防用水总量的10分钟用水量进行计算，消防水箱容积按下式计算：53 式中VX―消防水箱容积，m3；qX―室内消防用水总量，L/s；TX―火灾初期时间，按10分钟计。该宾馆室内消火栓用水量30L/s，则消防水箱贮水量为：本设计采用生活与消防合用的水箱，前面给水系统已计算选出，这里不再计算。为防止消防水泵运行时消防用水进入水箱而不能保证消防设备的水压，在消防出水管上安装止回阀。4.4.3消防水池贮水量计算消防水池是用以贮存和供给消防用水的构筑物。消防水池的有效容积应符合下面要求：当室外给水管网能保证室外消防水量时，消防水池的有效容积应满足火灾延续时间内室内消防用水量的要求；当室外给水管网不能保证室外消防水量时，消防水池的有效容积应满足火灾延续时间内室内消防用水量及室外消防用水量的不足部分之和的要求。如果在火灾发生时，室外给水管网能保证向消防水池连续补水，则消防水池的有效容积可以减去火灾延续时间内室外管网的连续补给水量。消防水池容积按下式计算：式中Vc―消防水池容积，m3；VX―室内外消防用水总量，L/s；TX―火灾延续时间，h。该建筑室内消火栓用水量为30L/s，火灾延续时间为3h，。则火灾延续时间内消防用水量为：由于在火灾延续时间内市政管网能保证连续补水，市政进水管为两根DN100mm,为安全计，按一根补水，其补水流量为,取V=1.20m/s,则补水量V=π/4×0.152×3×3600×1.20=101.78m3≈101m3则消防水池的有效容积为Vc=324−101=223m3。生活水池与消防水池合建，建于室外。则水池容积为223+13.2=236.2m3。在水泵吸水管上开直径为8mm的小孔，以确保消防水量不做它用。53 4.4.4最不利点消火栓所需要的压力和实际射流量该宾馆选用65mm口径的消火栓，水枪喷嘴口径为19mm，直径65mm，长度25m衬胶水龙带。根据规范要求，此建筑发生火灾时室内需6支水枪同时工作。消火栓系统草图为：4.1消火栓系统草图由系统图可看出立管I上的8、9、10层消火栓离消防泵最高最远，处于系统最不利位置。因此，I为最不利管段，火灾发生时立管I上三支水枪同时工作；Ⅱ为相邻立管，三支水枪同时工作。1.枪口所需压力计算水枪喷嘴处所需的压力按下式计算：式中αf—试验系数，与充实水柱长度有关，见下表；53 Hm(m)68101216αf1.191.191.201.211.24ψ—试验系数，与水枪喷嘴口径有关，当水枪喷嘴口径为19mm时，为0.0097；Hq—水枪喷嘴处造成一定长度的充实水柱所需的压力kPa；Hm—充实水柱长度，m。查表的αf=1.21；ψ=0.0097，I号消防竖管10层消火栓的水枪造成12m充实水柱时所需的压力值为：2．水枪实际射流量按下式计算：式中μ—流量系数，采用μ=1.0；df—水枪喷嘴口径，mm;B—水流特性系数，查表可得.查表得B=1.577，枪口压力Hq=16.90mH2O，则水枪射流量为：能满足高层建筑每支水枪射流量不小于5L/s。水龙带的阻力损失按下式计算：Hd=10AdLdqxh式中Hd—水带的水头损失，kPa；qxh—水龙带通过的实际射流量，L/s；Ad—水带比阻，查表可得；Ld—水带长度，m。设计选用65mm衬胶水带，查表得，水带的阻力系数A=0.00172，则水带水损为：Hd=10AdLdqxh=10×0.00172×25×5.202=1.16mH2O3．最不利消火栓所需压力消火栓栓口所需水压按下式计算：Hxh=Hq+Hd+HK式中Hxh—消火栓栓口压力，kPa；Hq—水枪喷嘴处造成一定长度的充实水柱所需的压力kPa；Hd—水带的水头损失，kPa；53 HK—消火栓栓口压力损失，按20kPa计算。该设计最不利点为10层消火栓处，在满足消防射流量5.20L/s时，该消火栓口所需要的压力为：H10=Hq+Hd+HK=16.90+1.16+2.0=20.06mH2O=200.6kPa。4.4.5消火栓系统水力计算1．消防管网的水力计算消火栓系统为环状管网，在进行水力计算时，假设环状管网某段断开，并确定最不利消火栓和计算管路，按支状管路进行水力计算。消火栓管道系统的沿程水头损失计算方法与给水管网相同，其局部水头损失按沿程水头损失的10%计算，消火栓管道内流速不应大于2.5m/s.首先选定建筑物的最高，最远的两个或多个消火栓作为最不利点，并按照消防规范规定的室内消防用水量确定通过各管段的流量，即进行流量分配.对于高层建筑在确定通过各管段流量时，还要考虑以下几个因素：(1)火灾期间消防水流的两种不同工况和流向火灾初期，由高位水箱向管网供水，此时水流由上向下;消防泵启动之后，由水泵向管网供水，此时水流自下而上。(2)灭火期间，管网水流运行的不利情况，即管网某段可能发生故障，消防水流需要绕行。(3)扑救灭火时，消防车通过水泵接合器向管网供水的可能性。在全面分析研究并确定消防管网各管段需要的流量后，按流量公式，选定流速，即可计算出各管段的管径，或查水力计算表确定管径。各管段管径的选定，也可在竖管流量确定的基础上，采用消防管道流速范围中的中，低限来选定管径。管网的水力计算按水泵供水工况计算水泵供水工况。由消火栓泵向管网供水，水流自下向上流动。计算出消防流量由消火栓泵至最不利点消火栓处的水头损失，为选择消火栓泵提供依据。最不利消防立管的流量为I号竖管上的10、9、8层消火栓流量之和。由前计算知立管I上10层消火栓口的压力为H10=20.06mH2O，消防射流量为qxh=5.20L/s。9层消火栓处的压力为H10+（层高3.9m）+（10～9层消防立管的水头损失）取10～9层流速V=1.87L/s，查表得管径DN=100mm，i=0.652kPa/m,10～9层立管水头损失h=0.43kPa。H9=20.06+3.9+0.043=24.00mH2O53 9层消火栓的消防出水量为8层消火栓处的压力为H9+（层高3.2m）+（9～8层消防立管的水头损失）H8=24.00+3.32+0.324×3.2=27.31mH2O8层消火栓的消防出水量为L/s消防立管按3股水柱同时作用，I消防立管的流量为5.20+5.70+6.11=17.01L/s，采用DN100mm管径，v=1.64m/s，i=0.652mm/m。从理论上说，立管Ⅱ上的8、9、10层消火栓离消防水泵近，其消防出水量应比I号消防立管的流量大。但相差很少，为了简化计算工作，Ⅱ号消防竖管采用于I号消防竖管相同的流量。根据规范，该建筑室内消火栓同时使用水枪数为6支，则消火栓系统用水量为34.02L/s，横干管采用DN150mm，v=1.83m/s,i=0.404kPa/m。水泵供水工况计算结果见下表：表4.1水泵供水工况供水计算表管段流量（L/s）管径（mm）流速（m/s）单阻i（mH2O/m）管长（m）水头损失（mH2O）0～15.21000.600.0113.90.0431～210.91001.270.0323.20.0102～317.011001.960.07723.91.8473～417.011001.960.0774.20.3254～534.021501.830.04026.11.384∑h1=3.702由上表可知管路沿程损失∑h1=3.702mH2O，管路总水头损失为：Hg=1.10∑h=4.07mH2O2．水箱设置高度的校核高位水箱的设置高度应满足下列要求：已知高位水箱最低液位38.60m，与最不利点消火栓31.4m之间的垂直高差为Hx=7.2m，按《高层民用建筑设计防火规范》第7.4.7.2条规定，可不设增压设施。3．消防水泵的计算与选择53 消防水泵的流量，应按满足火灾发生时建筑内消火栓使用总数的每个消火栓的设计流量之和。消防水泵的扬程按下式计算：Hb=Hxh+Hg+Hz式中Hb―消防水泵的压力，kPa；Hxh―最不利点消火栓所需水压，kPa；Hg―管路的总水头损失，kPa；Hz―消防水池最低水位与最不利消火栓的压力差，kPa。由前计算可知，该宾馆消火栓系统消防水量为Qx=34.02L/s，最不利点消火栓所需要的水压为20.06mH2O，消防水池最低水位为-2.0m，最不利消火栓标高为31.4m，两者之间高度差为33.4m。由消防泵吸入口至最不利消火栓的管道的水头损失为：∑h1=4.07mH2O。则消火栓泵的扬程为：Hb=Hxh+Hg+Hz=20.06+4.07+33.4=57.53mH2O=575.3kPa.。根据流量Qb=34.02L/s，扬程Hb=1302.8kpa，选则XBD12/40-150D/6型，两台，一用一备。水泵性能：Qb=20L/S～40L/s，扬程Hb=65.1mH2O～51.0mH2O，电动机功率为30KW。3．减压阀的计算减压阀的计算分为两种工况，即水箱工况与水泵工况。下面就水泵工况进行计算：水泵工况。7层消火栓栓口压力P7=8层消火栓口压力+8层消火栓至7层消火栓栓口的水头损失+8层消火栓至7层消火栓口的几何压力差。在前面已经计算出8层消火栓栓口压力为273.1KPa,8层消火栓至7层消火栓口的几何压力差为3.2m，8层消火栓至层消火栓栓口的水头损失为0.733×3.2=0.235mH2O所以，7层消火栓栓口压力P7=27.31+0.235＋3.2=30.71mH2O其它楼层消火栓口压力不再依依计算，计算结果为：P6=34.15mH2O；P5=37.58mH2O；P4=41.02mH2O；P3=44.56mH2O；P2=48.75mH2O；P1=52.94mH2O。根据《高规》7.4.6.5规定：当消火栓栓口的出水压力超过50mH2O，应在消火栓处设减压装置。其目的是减少消火栓前的剩余水头，使消防水量合理分配，系统供水均匀；避免高位水箱中的贮水在短时间内用完；利于消防人员安全操作。由计算可知，本建筑一层消火栓的栓口水压超过50mH2O，所以，一层需要采取减压措施。本工程采用减压稳压消火栓来达到减压稳压的目的。4.水泵接合器的数量计算按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—95规定：每个水泵结合器的流量应按照10—15L/s计算，本建筑室内消防设计水量为30L/s，水泵结合其数量由下式53 确定nj=Qn/qi=30/15=2个故设置2个SQ150的地上式水泵结合器。53 5排水系统设计5.1设计说明5.1.1确定系统排水体制1.根据污水的性质，污染程度，结合室外排水的特点，位置距污水处理厂较近的条件，及综合利用情况以及室内排水位置的综合考虑，由于该建筑生活废水量较小，用水器具排列较紧密，故采用生活污水，生活废水合流制排放。2.经计算每根立管底部的排水量未超过普通立管的最大排水能力，且卫生间面积较大。为保证排水顺畅和减少噪音,本工程采用单壁螺旋管排水，设专用通气立管。5.1.2系统组成及管材选用本建筑排水系统的组成包括卫生器具，排水管道，检查口，清扫口，室外排水管道，检查井，潜水泵，集水井。排水立管采用单壁UPVC螺旋管材，底部排出管为铸铁管。5.1.3存水弯、地漏、清扫口的设置蹲式大便器的存水弯设为P型，地漏的存水弯为抗吸式存水弯其余均为S型。洗手盆附近，小便器附近各设一个地漏，DN=50mm。依《建筑给排水设计规范》知，地面以0.01的坡度坡向地漏，地漏篦子面低于地面标高5mm,清扫口与室内地面相平。5.1.4防火套管的布置与敷设排水管材采用U－PVC时必须采取防火措施。立管管径≥110mm时，在楼板贯穿部位应采用阻火圈或张度≥500mm的防火管套。横支管管径≥110mm与暗设在楼板贯穿部位应采用阻火圈或张度≥500mm的防火管套管相连，且防火套管的明露部分张度≥200mm。防火套管，阻火圈等的耐火极限不宜小于管道贯穿部位的耐火极限。5.2排水系统计算《建筑给水排水设计规范》4.4.5规定：住宅，集体宿舍，旅馆，办公楼，商场，会展中心等建筑生活排水管道设计秒流量，应按下式计算：式中qＰ―计算管段排水设计秒流量(L/s)；ＮＰ―计算管段的卫生器具排水当量总数；α―根据建筑物用途而定的系数，宾馆为公共建筑，其厕所取=1.50；ｑmax－计算管段上最大一个卫生器具的排水总量(L/s)。53 5.2.1横支管的计算按下面的公式计算设计秒流量：卫生器具当量和排水流量按照《建筑给排水设计规范》GB50010—2003中选取，其中各卫生器具的排水当量，qmax，器具排水管管径见下表5.1。表5.1卫生器具排水当量表卫生器具名称Np排水管管径挂式小便器0.350mm洗脸盆0.7550mm浴盆3.050mm大便器6.0100mm拖布池0.3350mmPA横支管计算如下图：图5.1PA横支管草图表5.2PA横支管计算表管路卫生器具名称和数量排水当量总数Np设计秒流量qp(L/s)管径De(mm)坡度编号大便器Np=6.0浴盆Np=3.0洗脸盆Np=0.750-113.01.00500.0261-210.750.25500.0261-31119.752.561100.026立管10横支管计算草图如下:53 图5.2立管10横支管草图表5.3立管10横支管计算表计算管段编号卫生器具名称n/N=数量/当量当量总数Ng设计秒流量q(L/s)管径De(mm)坡度洗脸盆Np=0.75自闭式冲洗阀大便器Np=4.50--114.51.51100.0261--2292.041100.0262--3313.52.161100.0263--44182.261100.0264--52419.52.291100.026PD横支管计算图:53 图5.3PD横支管草图表5.4PD横支管计算表管路卫生器具名称和数量排水当量总数Np设计秒流量qp(L/s)管径De(mm)坡度编号大便器Np=4.5洗脸盆Np=0.750-110.750.25500.0261-221.500.50500.0262-3127.52.491100.0263-42213.52.661100.0264-53219.52.791100.0265.2.2立管计算表5.5立管PL1水力计算表管路卫生器具名称和数量排水当量总数Np设计秒流量qp(L/s)管径De(mm)编号大便器Np=6.0洗脸盆Np=0.75浴盆Np=3.00-122219.52.791101-2-44439.03.121102-366658.53.381103-488878.03.381104-510101097.53.781105-61212121173.951106-7141414136.54.101107-8161616156.04.251108-9181816169.54.34110表5.6立管PL7水力计算表管路卫生器具名称和数量排水当量总数Np设计秒流量qＰ(L/s)管径De(mm)编号大便器Np=6.0洗脸盆Np=0.750-1116.752.471101-2-2213.52.661102-33320.252.811103-44427.002.941104-55533.753.051105-66640.53.151106-77747.253.241107-88854.003.3211053 5.2.3专用通气管计算为保证排水通畅，本宾馆专用通气立管和结合通气管管径与排水立管管径相同.53 致谢通过两个月来的努力，我终于顺利地完成了大学阶段的毕业设计，为我的大学生活画上了一个圆满的句号。在此，我要衷心地感谢我的毕业设计指导老师，以及所有帮助我的老师，是您们的耐心指导和无私帮助才使我学到了许多在课本上学不到东西，使我能够取得今天的成绩，也正是您们的谆谆教诲，才使我具备了大学生应该具备的综合素质。在这次毕业设计过程中，我感到受益匪浅。通过毕业设计，我不仅巩固了基础，增长了知识，增强了解决实际问题的能力及动手操作能力，而且养成了踏实认真的工作作风，实事求是的工作态度。使我能够较快的适应工作的节奏。在毕业设计过程中,我得到了我的设计指导老师王老师的鼎力帮助。在这段时间里,王老师不辞辛苦,对我们的毕业设计给予了全方面的指导。我们有不懂的问题,她会耐心的为我们一一解答。在此特向王老师表示由衷的感谢和真诚敬意！也感谢其他老师和同学对我的帮助与支持!最后,祝愿各位老师工作顺利,身体健康,在工作领域中取得更大的成就。53 参考文献[1]中国市政工程华北研究院主编给水排水设计手册第2册建筑给水排水(第二版).北京:中国建筑工业出版社,2001年6月.[2]李亚峰,蒋白懿等.高层建筑给水排水工程.北京:化学工业出版社,2003年11月.[3]建筑给水排水设计规范GB50015-2003,2003年.[4]中华人民共和国公安部.高层民用建筑设计防火规范GB50045-95,2005年.[5]尹士君.现代建筑给水排水工程.沈阳:东北大学出版社,1997年7月.[6]王增长.建筑给水排水工程(第五版).北京:中国建筑工业出版社,2005年.[7]中国市政工程华北研究院主编给水排水设计手册第11、12册常用设备.北京:中国建筑工业出版社(第二版),2001年6月.[8]05系列建筑标准设计图集DBJT02-45-2005,2005年6月.[9]李玉华苏德俭主编.建筑给水排水工程设计计算.中国工业出版社.2006年3月53 外文资料TheGround-waterTheourcesofwaterwhichsupplywaterfrontbelowtheearth"ssurfacearecalledsub-surfacesourcesorground-watersource.GroundwaterstorageisconsiderablyinexcessofallartificialandnaturesurfacestorageintheUnitedStates.Groundwaterdistributionmaybegenerallycategorizeintozonesofaerationandasterisked.Thesaturatedzoneiaoneinwhichallthevoidsarefilledwithwaterunderhydrostaticpressure.Theaerationzoneinwhichetheintersticesarefilledpartlywithairandpartlywithwaters,maybesubdividedintothreesubsonic.Thesoil-waterzonebeginsatthegroundsurfaceandextendsdownwardthroughthemajorrootzoneoffire.Itstotaldepthisvariableanddependentonsoiltypeandvegetation.Thezoneisunsaturatedexceptduringperiodofheavyinfiltration.Threecategoriseofwatercalssificationmaybeencounteredinthisregional:hygroscopicwatercontent,whichisadsorbedfromtheairseparation;capillarywaterrat,whicheisheldbysuifacetension;andgravitationalwaters,whichisexcesssoilwaterdrainingthroughthesoiled.Theintermediatezoneextendsfromthebottomofthesoil-waterzonetothetopofthecapillaryfringeandmayvaryfromnonexistencetoseveralhuntweenthenear-groundsuifaceregionandthenear-water-watertableregionthroughwhichinfiltratingwatersmustpassed.Thecapillaryzoneextendsfromthewatertabletoaheightdeterminedbyzonethicknessiaafunctionofsoiltextureandmayvarynotonglyfromregiontoregionbutalsowithinalocalareanetwork.Thewaterthatcanbedrainedfromasoilbygravityisknownasthespecificyielding.Itisexpressedastheratioofthevolumeofwaterthatcanbedrainedbygravitytothegrossvolumeofthesoil.Valuesofspecificyieldaredependentonsoilparticlesizeaverage,shapeanddistributionofpore,anddegreeofcompletionofthesoiled.Averagevaluesofspecificyieldforalluvialaquifersrangefrome10%to20%.Anaquiferisawater-bearingstratumorformationcapbleoftransmittingwaterinquantitiessufficienttopermitdevelopment.Aquifersmaybeconsideredasfallingintotwocategorise,confinedandunconfined,dependingonwhetherornotawatertableorfreewithinanaquiferischangewheneverwaterisrechargedtoordischargedfromanaquifer.Forsaturated,confinedaquifer,pressurechangesproduceonlyslightchangsinstoragevolume.Inthiscases,theweightoftheoverburdenissupposedpartlybyhydrostaticpressureandpattlybythesoildmaterialintheaquifer.Whenthehydrostaticpressureinaconfinedaquiferisreducedbypumpingorothermeans,theload53 ontheaquiferincrease,causingitscompressional,withtheresultthatsomewaterisforcedfromits.Decreasingthehydrostaticpressurealsocausesasmallexpansione,whichinturnproducesanadditionalreleaseofwater.Forconfinedaquifer,thewateryieldisexpressedintermsofastoragecoefficientScarcely.Thisstrongcoefficientmaybedefinedasthevolumeofwaterthatanaquifertakesinorrelleasesperunitsurfaceareaofaquiferperunitchangeinheadnormaltothesurface.Inadditiontowater-bearingstrataexhibitingsatisfactoryratesofyield,therearealsonon-water-bearingandimpermeablestrata.Anaquicludeisanimpermeablestratumthatmaycontainlargequantitiesofwaterbutwhosetransmissionratesareothighenoughtopermiteffectivedevelopment.Anaquifugeisaformationthatisimpermeableanddevoidofwaters.Anycircumstancethataltersthepressureimposedonundergroundwaterwillalsocauseavariationinthegroundwaterlevel.Seasonalfactorshare,changeinstreamandriverstages,evapotranspiration,atmosphericpressurechange,windsor,ides,externalload,variousformsofwithdrawalandrecharge,andearthquakesallmayproducefluctuationsinthelevelofthewatertableorthepiezometricsurface,dependingonwhethertheaquiferisfreeorconfined.Itisimportantthattheengineerconcernedwiththedevelopmentandutilizationofgroundwatersuppliesbeawareofthesefactors.Heshouldalsobeabletoevaluatetheirimportantrelativetotheoperationofaspecificgroundwaterbasin.Therateofmovementofwaterthroughthegroundisofanentirelydifferentmagnitudethanthatthroughnaturalorartificialchannelsorcanddits.Typicalvaluerangefrom5fr/daytoafewfeetperyear.Thecollectionofgroundwaterisaccomplishedprimarilythroughtheconstructionofwellsorinfiltrationgalleries.Numerousfactorsareinvolvedinthenumericalestimationoftheperformanceofthesecollectionworks.Somecasesareamenabletosolutionthroughtheutilizationofrelativelysimpiemathematicalexpectation.Othercasescanbesolvedonlythroughgraphicalanalysisortheuseofvariouskindsofmodels.Awellsystemmaybeconsideredtobecomposedofthreeelements:thewellstructure,thepump,andthedischargepiping.Thewellitselfcontainsanopensectionthroughwhichflowendersandacasingthroughwhichtheflowistransportedtothegroungsurface.Theopensectionisusuallyaperforatedcasingoraslottedmetalscreenthatpermittheflowtoenterandatthesametimeperventscollapseofthehole.Occasionallygravelisplacedatthebottomthewellcasingaroungthescreen.Whenawellispumped,waterisremovedfromtheaquiferimmediatelyadjacenttothescreen.Flowthenbecomesestablishedatlocationssomedistancefromthewellinordertoreplenishthiswithdrawal.Owingtotheresistancetoflowofferedbythesoil,a53 headlossisencounteredandthepiezometricsurfaceadjacenttothewellisdepressed.Thisisknownastheconeofdepression.Theconeofdepressionspreadsuntilaconditionofequilibriumisreachedandsteady-stateconditionsareestablished.Groundwaterquantityisinfluencedconsiderablybythequalityofthesource.Changesinsourcewatersordegradedqualityofsourcesourcesuppliesmayseriouslyimpairthequalityofthegroundwatersupply.Municipalandindustrialwastesenteringanaquiferaremajorsourcesoforganicandinorganicpollution.Large-scaleorganicpollutionofgroundwaterisinfrequent,however,sincesignficantquantitiesoforganicwastesusuallycannotbeeasilyintroducedunderground.Theproblemisquitedifferentwithinordinanceareremovedonlywithgreatdifficulty.Inaddition,theeffectsofsuchpollutionmaycontinueforindefiniteperiodssincedilutionisslowandartificialflushingortreatmentisgenerallyimpracticalortooexpensive.Asthewaterpassesthroughthesoiled,asignificantincreaseintheamountsofdissolvedsaltmayoccur.Thesessaltsareaddedbysolubleproductsofsoilweatheringandoferosionbyrainfallandflowingwater.Locationsdownstreamfromheavilyirrigationareasmayfindthatthewatertheyarereceivingistoosalineforsatisfactorycropproduction.Thesesalinecontaminatesaredifferenttocontrolbecauseremovalmethodsarereceivemethodsareexceedinglyexpensive.Apossiblesolutionistodilutewithwateroflowersaltconcentration(wastewatertreatmentplanteffluent,forexample)sothattheaveragewaterproducedbymixingwillbesuitableforuse.Considerablecareshouldbeexercisedtoprotectgroundwaterstoragecapacityfromirreparableharmthroughthedisposalofwastematerials.Thevolumesofgroundwaterreplacedannuallythroughnaturalmechanismsarerelativelysmallbecauseoftheslowratesofmovementofgroundwatersandthelimitedopportunityforsurfacewaterstopenetratetheearth"ssurface.Tosupplementthisnaturalrechargeprocess,arecenttowardartificialrechargehasbeendeveloping.InCalifornia,forexample,artificialrechargeispresentlyaprimarymethodofwaterconservation.Numerousmethodsareemployedinartificialrechargeoperation.Oneofthemostcommonplansistheutilizationofholdingbasis.Theusualpracticeistoimpoundthewaterinaseriesofreservoirarrangedsothattheoverflowofonewillenterthenext,andsoon.Theseartificialstorageworksaregenerallyformedbytheconstructionofdikesorlevee.Asecondmethodisthemodifiedstreambed,whichmakesuseofthenaturalwatersupply.Thestreamchanneliswidened,leveled,scarified,ortreatedbyacombinationofmethodstoincreaseitsrechargecapability.Ditchesandfurrowsarealsoused.Thebasictypesofarrangementaretheground;thelateraltype,inwhichwateris53 divertedintoanumberofsmallfurrowsfromthemaincanalorchannel;andthetree-shapedorbranchingtype,wherewaterisdeferredfromtheprimarychannelintosuccessivelysmellercanalisandditcher.Whereslopesarerelativelyflatanduniform,floodiingprovidesaneconomicalmeansofrecharge.Normalpracticeistospeadtherechargewateroverthegroundatrelativelysmalldepthssoasnottodisturbthesoilornativevegetation.Anadditionalmethodistheuseofinjectionwells.Rechargeratesarenormallylessthanpimpingratesforthesameheadcondition,however,becauseofthecloggingthatisoftenencounteredintheareaadjacenttothewellcasing.Cloggingmayresultfromtheentrapmentoffineaquiferparticle,fromsuspendedmaterialintherechargewaterwhichissubsequentlystrainedoutanddepositedinthevicinityofthewellscreen,fromairbinding,fromchemicalreactionsbetweenrechargeandnaturalwater,andfrombacteria.Forbestresulttherechargewatershouldbeclear,containlittleornosodium,andbechlorinated.53 地下水从地表下面提供水的水源叫做地下水。在美国地下水的储量相当大，以至于超过了所有人工地上水与自然地上睡的储量，一般来说，地下水的分布可分为通气层和水饱和层两类。在水饱和层，由于吸湿作用，所有的孔隙杯水充满者。而在通气层中，孔隙中充满着部分空气和部分水。通气层可细分为三层。（1）湿土层。他从地表开始往下延伸到主干层。湿土层的总深度是不断变化的并取决于土壤类型及其植被。在湿土层除了重渗透外，是不能达到饱和的。在这一层，水可以分为以下三类：从空气中吸收而来的湿水；由表面张力保持的毛细管水。还有从土壤中吸取的大量的重力水。（2）中间层从湿土层底部一直延伸到毛细管作用层的顶部。并且从不存在到几百英尺的厚度不断变化。中间层是近地面地区和近地下水位区的一个重要连接环。渗透水就是从这一环节通过。（3）毛细管作用层从地下水位延伸到一定的厚度，这一厚度取决于从土壤中吸收毛细管的高低。毛细管作用层的厚度随土质的变化而变化，不仅因地域不同而变化还可能在同一地方其厚度也会不同。由于重力作用，从土壤中吸收的水叫给水度。给水度可以表示为由重力汲取水量与土壤总量之比。给水度的值取决于土壤颗粒的大小，形状孔隙分布的密度及土壤的压实程度。含水层的给水度的平均值在10%到20%之间。含水层是一个能保持水的岩层或者说是一个能够传输足量的水以供水的流动和循环的形成层。含水层可以被看做两种：受限制的和不受限制的。这取决于在大气压下地下水或者自由水面是否存在。在含水层，水可能得到补给或者从含水层排出。每当这时含水层的储水量的细微变化。在这种情况下，覆盖层的重量部分是由流体静压力支撑，部分是由含水层的固体物质支撑。受限的含水层中的流体静压力由于用泵抽水或其他方法而降低，那么含水层的负荷就会增加。造成了含水层的压缩。导致一些水从受限含水层中排出。降低流体静压力还会造成受限含水层微小的膨胀。其结果是导致另一些水分的流失。对于受限含水层来说，给谁的容积度是由储水系数来表示的。这个存储系数可以被定义为含水层所存储的水的容积或含水层每单位表面积、垂直于地面的水头的每单位变化释放的水量。除了能够提供让人满意的给水度率的持水岩层外，还有不持水岩层和不透水岩层。隔水层就是一种不透水岩层，可以容纳大量的水，但是他没有足够的导水速率以使的水得到高效发展和利用。无水层是一种不透水并且不含水的底层。在任何情况下，只要改变压在地下水上的压力，就会导致地下水位的变化。季节因素，江河水位变化，蒸发，大气压变化，风力，潮汐，外部压力，抽水及补水的各种形式以及地震，所有这些都可以引起地下水位的变化或测压水面的变化。这取决于岩层的自由还是受限的。对于一个从事有关地下水供给的发展和利用工程师53 说，时刻注意这些因素非常重要，工程师还应该能够判断库操作的重要关系。上诉因素与具体地下水。水在地下流动的速率与水在自然或人工制成饿水渠和水管中流动的速率具有完全不同的重要性。具体的速率值从每天5英尺到每年几英寸不等。地下水的收集最初是通过修建水井和渗透坑来完成的。在这些收集工作能力的数字评估涉及到很多因素，有些适用于用相对简单的数学表达式来解决的。系统考虑起来，可能要有三部分组成。井的结构，抽水机和排水管道系统。就井自身而言，它就包含一个敞开的部分进入井内并且通过管被输送到地表，敞开的部分通常是一个表面有许多小孔饿管或者是开有沟槽饿铁板，这块铁板允许水流进入的同时也阻止了小孔的破损。有时候一些沙砾在井管的底部堆积没把铁板围住。当从井中抽水，水就立刻从铁板附近的含水层中流出。然后水流就在离井有一段距离的地方变得固定起来，以确保对这次抽水的补给。由于土壤对水流的阻力，抽水会有很多损失并且附近抽水井的量压面就会凹陷。这被称作降混漏斗。降混漏斗会一直扩大直到均衡的状况达到稳定饿环境确定为止。地下水的质量受源地的影响特别大。水源的变化或是源地供水的降级质量都可能严重地损害地下供水的质量。进入含水层的城市和工业废弃物是有机污染和无机污染饿主要来源。然而，由于大量的有机废物通常不易进入到地下，所以大规模的地下水有机污染不会经常发生。而有关无机污染的问题就不同了，这是因为无机污染会很容易穿梭于土壤并且一旦进入土壤就会费很大劲才能被清除。另外，这种无机污染的不良影响会无限期地进行，因为稀释非常慢，并且人工冲洗或处理往往是行不通或者是造价太高。当水流从土壤中流过，溶解盐的数量会大大增加，降水和水流会造成土壤饿风蚀和侵蚀，然后形成可溶物，这些溶解盐被这些可容物吸收。从大水漫灌的下游地区可以发现，浇灌的水太咸，而达不到令人满意饿庄稼收成。这些含盐的污染物很难控制，因为驱除方法过于昂贵。一个可能解决办法就是用含盐污染物较低的水来稀释（例如，废水处理工厂的污水）。这样通过混合产出的平均盐度的水适合于灌溉。消除废弃物，保护地下水储量免于不可治愈的伤害，还需要大量的努力。由于地下水流动速度相当缓慢以及极少有地表水入渗到地球内部，每年地下水中只有一部分才得以通过自然物理过程得以替换。为了弥补这种自然回灌过程的不足，近年兴起一种人工回灌的新潮流。例如，在加利福尼亚，人工回灌是现在蓄水饿一种主要方式。人们在人工回灌操作时采用很多方法，其中最常见的方法之一就是使用蓄水池蓄水。通常的做法是把水拦截到一连串事先已建好的蓄水池中，因此水从一个蓄水池里流出来将会进入下一个蓄水池，以此类推。这些人工蓄水工程通常得挖建沟壕或者筑堤。另一种方式是改良河床，这种方式运用的是自然水供给。人们将河床拓宽，整平毁掉，或者53 是采用一系列方法去增加它的蓄水量。沟和槽在这里是被应用：沟梁布设的基本类型有等高线型，即沟梁沿地表面等高线布设；侧向型，即把水从侧向进入,引入许多小沟梁中：树枝状货分支型，即把水从生河道引入连接在一起饿较小渠和沟中。当坡度相对平缓和一致是，洪水就是一种经济的回灌方式。通常的做法是将相对较少的回灌水撒于地表上，这样做就不会破坏土壤货原始植被。另一种做法就是使水灌溉井。在基本条件相同时，灌溉井饿回灌效率通常要低于水泵的灌溉效率，这是因为在临近水井的区域经常会形成堵塞，截留含水层颗粒在回灌井中被滤出的并且滤器附近沉淀下来的悬浮物，气塞，会灌水于天然水体之间的化学反应均可造成阻塞。因此最好的回灌水应该是清洁的，不含或含少量而且已经消过毒的水。53'