CECS145：2002_给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程

'FRCbCECS145:2002中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程SpecificationforstructuraldesignofburiedrectangularpipelineofwatersupplyandSewerageengineering本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程SpecificationforstructuraldesignofburiedrectangularpipelineofwatersupplyandSewerageengineeringCE〔5145名2002主编单位:北京市市政工程设计研究总院批准单位:中国工程建设标准化协会施行日期:2003年3月1日本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 前言本规程的内容原属于《给水排水工程结构设计规范》GBJ69-84中的第七章。为了逐步与国际接轨，并便于工程应用和今后修订，现按照中国工程建设标准化协会(94)建标协字第11号《关于下达推荐性标准编制计划的函》的要求进行修订，并独立成本。本规程系根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068和《工程结构可靠度设计统一标准》GBJ50153规定的原则，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制，并与有关的结构专业设计规范协调一致。本规程在修订过程中，总结了近十多年来原《给水排水工程结构设计规范》GBJ69-84的工程实践经验，吸取了国外相关标准的内容，并经中国工程标准化协会管道结构委员会多次讨论，使内容有了充实和完善。根据国家计委标「1986]1649号文《关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知》的要求现批准协会标准《给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程》，编号为CECS145，2002，推荐给工程建设设计、施工、使用单位采用本规程第3.1.1,3.1.2,3.1.3,3.2.1,3.2.3,5.2.2,5.2.5,5.3.2,5.3.3,7.1.1,7.2.7条建议列人《工程建设标准强制性条文》本规程由中国工程建设标准化协会管道结构委员会CECS/本资料由微信公众号jianzhu118整理TC17(北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究持续更新中总院，邮编:100045)归口管理，并负责解释。在使用中如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料径寄解释单位。主编单位:北京市市政工程设计研究总院主要起草人:沈世杰刘雨生潘家多中国工程建设标准化协会2002年12月25日本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 目次总则主要符号材料(5)3.1砌体(5)3.2混凝土(5)管道结构上的作用(7)4.1作用分类和作用代表值(7)4.2永久作用标准值······················⋯⋯，..⋯，..⋯⋯(7)4.3可变作用标准值、准永久值系数(9)基本设计规定(11)5.1一般规定(11)承载能力极限状态计算规定(11)::正常使用极限状态验算(15)静力计算(17)6.1砌体混合结构矩形管道(17)6.2钢筋混凝土结构矩形管道(21)构造要求(23)7.1混合结构矩形管道⋯⋯(23)7.2钢筋混凝土结构矩形管道(24)附录A管顶竖向土压力标准值的确定················⋯⋯(27)附录B地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值······⋯⋯(29)附录C钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)本资料由微信公众号jianzhu118整理状态时的最大裂缝宽度计算·····················⋯⋯(33)持续更新中附录n弹性地基上矩形管道底板的定端弯矩和抗挠劲度计算(35)本规程用词说明(38)附:条文说明(39)本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 1总则1.0.1为了在给水排水工程中，对埋地矩形管道的结构设计贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术进步、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规程。1.0.2本规程适用于城、镇公用设施和工业企业的一般给水排水工程的砌体、混合结构和运行内压不超过0.2MPa的钢筋混凝土矩形管道设计，不适用于工业企业中具有特殊要求的给水排水管道结构设计。1.0.3本规程根据国家标准K给水排水工程管道结构设计规范》GB50332规定的原则进行制定。1.0.4按本规程设计时，有关构件截面计算和地基基础设计等，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010,((砌体结构设计规范》GB50003,《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定执行1.0.5对于兴建在地震区，湿陷性黄土或膨胀土等特殊地区给水排水工程矩形管道的结构设计，除应执行本规程要求外，尚应符合国家现行有关标准的规定。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中2主要符号2.0.1管道上的作用和作用效应只n.k管侧主动土压力标准值;F.,k管道单位长度上管顶竖向土压力标准值;F}k—管道内真空压力标准值;F.a,k管道的设计内水压力标准值;F,-管道的工作压力标准值;P.—地基的均布反力标准值;Qvk—地面车辆的单个轮压标准值;9_k—地下水压力标准值;Qve,k—考虑结构整体作用时，车辆轮压产生的管道上竖向压力标准值;qvk—地面车辆轮压产生的管顶处单位面积上竖向压力标准值;I--钢筋混凝土结构计算截面的最大裂缝宽度。2.0.2材料性能El-混凝土弹性模量;Em—砌体弹性模量;Eo—地基土变形模量。2.0.3几何参数Aa钢筋混凝土结构计算截面的换算截面面积;m—单个车轮着地分布长度;矶—顶板在侧墙上的搁置长度;B一一管道的净宽;本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中B.-管道的外缘宽度; b—单个车轮着地分布宽度;b=侧墙厚度;H—砌体侧墙净高;H=钢筋混凝土管道侧墙的计算高度;H—管顶至设计地面的覆土高度;L钢筋混凝土管道顶板的截面惯性矩;I=-钢筋混凝土管道侧墙的截面惯性矩;I-混合结构管道砌体侧墙的截面惯性矩;L,钢筋混凝土管道顶板的计算跨度;L,轮压传递至管顶处沿管道纵向的影响长度;W。—钢筋混凝土结构换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩。2.0.4计算系数C,—填埋式土压力系数;Cd—开槽施工土压力系数;C—不开槽施工土压力系数;CG—永久作用效应系数;CQ—可变作用效应系数;Eo混合结构矩形管道底板跨中的弯矩系数;Eq—底板在均布荷载作用下的定端弯矩系数;EP—底板在对称集中荷载作用下的定端变矩系数;乞—弹性地基上有限长度平面变形截条的抗挠劲度系数;又—弹性地基上平面变形截条的柔性参数;Y-混凝土截面抵抗矩塑性影响系数;yo—管道的重要性系数;Yc—永久作用分项系数;Ya—可变作用分项系数;产—管道顶板与砌体墙顶间的摩擦系数;本资料由微信公众号jianzhu118整理)-d—动力系数;持续更新中一与受拉钢筋表面形状有关的参数;少一一.裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数;0}—可变作用组合系数;ol—可变作用准永久值系数。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 3材料3.1砌体3.1.1烧结普通机制砖的强度等级不应低于MUloo3.1.2石料的强度等级不应低于MU20,3.1.3砌筑砂浆应采用水泥砂浆。砂浆的强度等级不应低于M7.5.3.1.4砌体的物理力学性能指标，应按现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的规定执行。3.2混凝土3.2.1混凝土的强度等级不应低于C25,3.2.2混凝土管道用的混凝土，密实性应满足抗渗要求。不同运行条件下，管道结构对混凝土的抗渗等级要求应按表3.2.2采用。表3.2.2混凝土抗渗等级(s,)的确定最大作用水头与混凝土壁、板厚度比值:，抗渗等级5.<10S410-3056>3058注:抗渗等级si的定义系指龄期为28d的混凝土试体，施加X0.1MPa水压后满足不渗水指标混凝土的抗渗等级，应根据试验确定。相应混凝土的骨料应本资料由微信公众号jianzhu118整理选择良好级配;水灰比不宜大于。.50持续更新中3.2.3管道结构的混凝土，其含碱f最大限值应符合现行标准《混凝土碱含.限值标准》CECS53的规定。3.2.4在混凝土配制中采用外加剂，应符合现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119的规定，并应通过试验鉴定，确定其适用性及相应的掺含量。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 4管道结构上的作用4.1作用分类和作用代衰值4.1.1管道结构上的作用，应分为永久作用和可变作用两类:1永久作用应包括结构自重、土压力(竖向和侧向)、重力流管道内的水重、预加应力、地基的不均匀沉降;2可变作用应包括地面人群荷载、地面堆积荷载、车辆荷载、压力管道内的静水压力(运行工作压力或设计内水压力)及真空压力、地下水压力。4.1.2结构设计时，对不同性质的作用应采用不同的代表值，作用标准值应为作用的基本代表值。对永久作用，应采用标准值作为代表值;对可变作用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值。可变作用组合值，应为可变作用标准值乘以作用组合系数;可变作用准永久值，应为可变作用标准值乘以使用的准永久值系数。4.1.3当管道结构承受两种或两种以上可变作用时，按承载能力极限状态的作用效应基本组合进行设计或正常使用极限状态的作用效应标准组合进行设计时，可变作用应采用标准值和组合值作为代表值。4.1.4当按正常使用极限状态的作用效应准永久组合进行设计时，可变作用应采用准永久值作为代表值。4.2永久作用标准值4.2.1结构自重，可按结构构件的设计尺寸与相应的材料单位体积的自重计算确定。矩形管道的常用结构材料自重标准值，可按本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中表4.2.1采用。裘4.2.1常用材料结构自重标准值‘kN/m")材料机制砖砌体浆砌毛石砌体钢筋混凝土水泥砂浆自重标准值192425204.2.2作用在地下管道上的竖向土压力，其标准值应根据管道埋设方式及条件按附录A确定。4.2.3作用在地下管道上的侧向土压力，应按主动土压力计算。其标准值应按下列公式确定:1对埋设在地下水位以上的管道F.,,k=KaysZ(4.2.3-1)2对埋设在地下水位以下的管道Fep.k=K,C7,Z.+Y,(Z-Z=)(4.2.3-2)式中FeP.k—管侧土压力标准值((kN/m");Ko—主动土压力系数，应根据土的抗剪强度确定;当缺乏试验数据时，对砂类土或粉土可取合;对粘性土可取音一1}4"y,—回填土的重力密度(kN/m")，一般可取18kN/m";2—自地面至计算截面处的深度(m);乙—地下水位以下回填土的有效重度((kN/m")，可按lOkN/m"采用;Z,—自地面至地下水位的距离(m),4.2.4管道中的水重标准值，可按水的重力密度为lOkN/m”计算。4.2.5预应力混凝土管道结构上的预加应力标准值，应为预应力钢筋的张拉控制应力值扣除相应张拉工艺的各项应力损失。张拉本资料由微信公众号jianzhu118整理控制应力值应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010持续更新中的有关规定确定。 当对管道结构作承载能力极限状态计算，预加应力为不利作用的工况时，确定预加应力标准值不应扣除由钢筋松弛和混凝土收缩、徐变引起的应力损失4.2.6当管道沿线地基土有显著变化时，需计算地基不均匀沉降对管道结构的影响。不均匀沉降标准值的确定，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定计算。4.3可变作用标准值、准永久值系数4.3.1埋地管道的地面可变作用，其标准值及相应的准永久值系数应按表4.3.1的规定采用。裹4.3.1地面可变作用标准值及准永久值系数作用类别标准值(kNfm")准永久值系数0a堆积荷载车辆荷载按附录B计算确定4.3.2压力管道的静水标准值，应按设计内水标准值确定。设计内水压力可按下式计算:F-k=1.4F,(4.3.2)式中F-k—压力管道的设计内水压力标准值(MPa);Fwk—压力管道的运行工作压力标准值(MPa).相应的准永久值系数可取,b,=0.7，但不得小于运行工作内水压力标准值4.3.3埋设在地下水位以下的管道应计算作用在管道上的地下水压力(含浮托力)。地下水压力应按静水压力计算，相应的设计水位应根据勘察部门提供的数据采用。其标准值及准永久值系数的确定应符合下列规定:1地下水位应综合考虑近期内变化的统计数据及对设计基本资料由微信公众号jianzhu118整理准期内发展趋势的变化分析判断，确定其可能出现的最高及最低持续更新中地下水位。据此，按对管道结构的作用效应，选用最高或最低地下水位2相应的地下水压力准永久值系数(o")，当采用最高地下水位时，可取平均水位与最高水位的比值;当采用最低水位时，应取1.0计算。4.3.4压力管道在运行过程中可能产生的真空压力(Frk)，其标准值可取。.05MPa计算;相应的准永久值系数可取么=。。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 5基本设计规定5.1一般规定5.1.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，除对管道整体稳定验算外，均采用分项系数设计表达式进行设计。5.1.2矩形管道结构设计应核算下列两种极限状态:1承载能力极限状态:管道结构达到最大承载能力，管体构件因材料强度被超过而破坏;管道结构作为刚体失去平衡(横向滑移、上浮)。2正常使用极限状态:管道结构出现超过使用期耐久性要求的裂缝宽度限值。5.1.3管道结构内力分析，均应按弹性体系计算，不考虑由非弹性变形所产生的内力重分布。5.1.4下列运行条件的矩形管道，不宜采用砌体混合结构:1非重力流的压力管道;2位于地下水位以下的管道;3排放污水包括雨、污水合流的管道。5.1.5最冷月平均气温低于一3℃的地区，管道与明渠或河道连接处，不得采用砖砌结构，其长度不应小于lom,5.2承载能力极限状态计算规定5.2.1管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时，结构上的各项作用均应采用作用设计值。本资料由微信公众号jianzhu118整理作用设计值应为使用分项系数与作用代表值的乘积。持续更新中5.2.2对管道结构进行强度计算时，应满足下式要求:11YoS簇R(5.2.2)式中Yo-管道的重要性系数，应根据现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范)GB50332的规定采用，对给水输水管道取1.1或1.0(当双线敷设时)，对污水或合流管道取1.0,雨水管道取0.9;5—作用效应组合的设计值;R—结构构件抗力的设计值，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010和《砌体结构设计规范》GB50003的规定确定。5.2.3对管道结构进行强度计算时，作用效应的基本组合设计值，应按下式确定:S=YGCG,G,K+Y.,(CG.,G}k+CGs.F...k+C...,F,p、)+YQ,CQ,48..k+O,YQ,(C}dF,,k+CQm9.k+CQ,FA+CQ,4A+CQhghk)(5.2.3)式中G,3m时计算简图5、。寺3旦Ia(6.1.5-3)H式中M、—墙底端在组合作用下的弯矩设计值(kN"m/m);MAA—一墙底端处底板在组合作用下的弯矩设计值((kNm/m);5二—侧墙底端的抗挠劲度，即该处单位转角时相应产生的弯矩(kN"m/m);SAA—底板视为弹性地基上平面变形截条时，墙底端处底板的抗挠劲度，即该处单位转角时相应产生的弯矩((kN·m/m);可按附录D计算确定;MA—侧墙底端视作固定支承时，墙底在组合作用下的定端弯矩设计值(kN·m/m);MFAA—底板视作弹性地基上的平面变形截条，在侧墙底端处锁定不产生角变位时，组合作用对该处产生的定端弯矩设计值((kN·m/m)，可按附录D计算确定;E一侧墙砌体的弹性模量(N/ma)，应按《砌体结构设计规范》GB5003的规定采用;I=—砌体侧墙的截面惯性矩(m"/m);H—侧墙计算高度(m)，可取墙的净高计算。本资料由微信公众号jianzhu118整理3底板在MAA及其他组合作用下的内力，应按弹性地基上持续更新中 的平面变形截条进行计算。6.1.6对双孔混合结构矩形管道，其结构静力分析可按单孔的计算原则进行;对中隔墙尚应验算在组合作用下墙顶端的承压强度。6.2钢筋混凝土结构矩形管道6.2.1钢筋混凝土结构矩形管道，其构造可为整体浇筑，亦可将顶板做成预制构件装配。6.2.2钢筋混凝土结构矩形管道的结构计算简图，可按下列规定确定:1当顶板为预制装配结构时，顶板与侧墙的连接可视为铰支承;侧墙与底板的连接应视为连续支承，按节点变形协调计算。2当管道结构为整体浇筑时，应按闭合框架计算，顶板与墙、墙与底板的连接均应视为连续支承。3管道净宽不大于3.Om时，地基反力可按均匀分布计算;当净宽大于3.Om时，管道结构应视为弹性地基上的闭合框架或排架计算。6.2.3对净宽大于3.Om的管道，在组合作用下的内力，应按下列规定计算:1应根据式(6.1.5-1)及式((6.1.5-2)计算上部框、排架与底板连接处的节点弯矩。此时SAB应为SAB.，表示上部框、排架的抗挠劲度，可按下式计算:当顶板与墙铰接时_3EcI,(6.2.3-1)He当顶板与墙整浇时4EcI-37w,He+21d,LcSAB.导(6.2.3-2)He41-+He+_2LcId,本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中式中I--钢筋混凝土侧墙的截面惯性矩(m"/m);几—钢筋混凝土顶板的截面惯性矩(时/m);Hc-钢筋混凝土墙的计算高度(m)，应为顶、底板截面中线间的距离;Lc-顶板的计算跨度(m)，应为两侧墙截面中线间的距离;Ec-混凝土的弹性模量(kN/m}),2应按M,u值调整计算上部框、排架内力3应对底板按弹性地基上的平面形截条，计算在M八*及其他组合作用下的内力6.2.4对双孔或多孔钢筋混凝土矩形管道，其结构静力计算可按单孔的计算原则进行，但采用的结构分析方法可视具体条件确定。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 7构造要求7.1混合结构矩形管道7.1.1顶板和底板内钢筋的混凝土净保护层厚度.应符台下列规定:1顶板上层筋不应小千30mm，下层筋对雨水管道不应小于40mm，对污水或合流管道不应小于45mm;2底板下应设里垫层;上层筋不应小于40mm，下层筋不应小于35mm,7.1.2预制顶板安装时，应做好下列构造:1墙顶应做1，3水泥砂浆座浆，厚20m;2预制顶板间应采用1，2.5水泥砂浆填缝，压实并抹带或勾缝;3顶板两端与墙顶间，应采用1，2.5水泥砂浆抹三角灰。7.1.3顶板上开设直径不大于1.0m的人孔时，孔口沿受力钢筋方向的两侧应配置加强钢筋，其钢筋截面积，孔口每侧不应小于开孔切断的受力钢筋截面积的75%;并在孔口处尚应加设直径不小于12mm的环筋。7.1.4顶板在砌体墙顶的搁置长度，应按表7.1.4的规定采用。衰，.1.4顶板在翻体培顶的搁1<长度管道净宽B(m)B51.5I.SGB簇2.02.O1.。，应取1.。;E,-钢筋的弹性模量(N/m时);c—最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度(mm);d-纵向受拉钢筋直径(mm)，当采用不同直径的钢筋时，应取、一4A,u"“为纵向受拉钢筋截面的总周长(mm);Pie—以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋二包配筋率，即P,。二,b为截面计算宽度，h为截0.56h面计算高度;A，为受拉钢筋的截面面积(mm"),对偏心受拉构件应取偏心力一侧的钢筋截面面积;‘—在作用效应准永久组合计算的截面纵向受拉钢筋应力(N/mmy);本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中al—系数，对受弯、大偏心受压构件可取a，一。;对大偏33心受拉构件可。，一0.28生一}，。为纵向力}1+导立!{一ho)对截面垂心的偏心距(mm),h。为计算截面的有效高度(mm);。—纵向受拉钢筋表面特征系数，对光面钢筋应取1.。;对变形钢筋应取0.7;flk混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm2);a2—系数，对受弯构件可取a2=1.0;对大偏心受压构件可取a2一:一。2鲁;对大偏心受拉构件可取a2_，.、。，玩一1-rv.}}-enC.0.2受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计算截面纵向受拉钢筋应力(‘)，可按下列公式计算:1受弯构件的纵向受拉钢筋应力:M,(C.0.2-1)0.87A=h}式中城—在作用效应准永久组合下，计算截面处的弯矩(N.mm).2大偏心受压构件的纵向受拉钢筋应力:城一0.35N,(h。一0.3e,)(C.0.2-2)0.87A,h,式中N。—在作用效应准永久组合下，计算截面上的纵向力(N)。大偏心受拉构件的纵向受拉钢筋应力:_城+0.5N,(h。一a})(C.0.2-3)一A,(h。一a")式中a—位于偏心力一侧的钢筋至截面近侧边缘的距离本资料由微信公众号jianzhu118整理(mm).持续更新中 附录D弹性地基上矩形管道底板的定端弯矩和抗挠劲度计算D.0.1弹性地基上矩形管道底板一般属于有限长度平面变形板，其抗挠劲度和在荷载作用下的定端弯矩的计算值，应根据底板的柔性参数确定，柔性参数可按下式计算:=1n旦IL/2`3(D.0.1)一E,、h)式中x—底板的柔性参数;h—底板厚度(mm);Eo—地基土的变形模量(N/mm});及—底板混凝土的弹性模量(N/mm2)，应按《混凝土结构设计规范》GB5001。的规定采用;L—管道横截面方向底板的长度(mm).D.0.2底板的抗挠劲度.可按下式计算确定:SP一:二告·(D.0.2)式中凡—底板的抗挠劲度(N"mm/mm);I,—底板的截面惯性矩(mm"/mm);氛—弹性地基上有限长度平面变形截条的抗挠劲度系数，可根据柔性系数A按表D.0.2采用。表D.0.2抗挠劲度系傲(E.)12357101.01.001.051.101.151.241.321.440.91.111.181.241.301.411.531.68本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中0.81.251.321.411.481.631.791.99续衰D.0.212357100.71.331.531.621.711.802.082.340.61.671.771.871.972.152.332.560.52.002.132262.402.672.933.32表中。为底板上计算部位〔即此处单位转角时相应产生的弯矩)至板跨中心的距离与L/2的比值.对不同入值的6,值可不作内插直接取靠近值采用。D.0.3底板在均布荷载作用下的定端弯矩，可按下式计算确定:‘_L、lvi;一""}Z)(D.0.3)式中域—底板在均布荷载作用下定端弯矩(N"m/m);4—均布荷载(N/m});$1—均布荷载作用下，底板的定端弯矩系数，可根据柔,性参数a按表D.0.3采用。表D.0.3均布荷载的定端奇矩系数(看。)氏{0.0832一0.0628」0.0620}0.0608}0.0587!0.0567」0.0540注表中系数正值表示底板右端弯矩为顺时针D.0.4底板在对称集中荷载作用下的定端弯矩，可按下式计算确定:Mp一“尸(合(D.0.4)式中MP—底板在对称集中荷载作用下，计算截面处锁定不产生角变位时，相应产生的定端弯矩(N·m/m);P集中荷载(N/m);$1—底板在对称集中荷载作用下，计算截面处的定端弯本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中矩系数，可按表D.0.4采用。 表D.0.4对称集中荷载作用下的定端弯矩系数(老。)之_012357101.0-0.248一0.264一0.250-0.257一0.250-0.245一0.2381.005一0.334一0.356-0.351-0.351-0.347一0.340-0.3350.9一0.171-0.193-0.191-0.185-0.182-0.177-0.1680.90.5一0.234-0.258一0.258-0.255-0.254-0.249-0.2390.8一0.090-0.114-0.110一0.112-0.105一0.107-0.099080.5-0.134一0.162一0.161一0,159-0.158-0.161-0.1530.7一0,013-0.031-0.031一0.033-0.031-0.029-0.0330.70.5一0.038-0.060-0.061-0.065-0.064-0.065-0.0731.00.1270.1050.1030.1050.1020.1010.1010.90.1400.1170.1150.1170.1160.1140.1160.50.80.1520.1290.1270.1310.1290.1310.1330.70.1640.1390.1360.1410.1400.1410.1220.50.1660.1370.1340.1400.1340.1350.136注:1表中a为集中荷载作用处至板中心距离与(L/2)之比值2表中aL为计算截面至板中心距离与(1./2)之比值。3表中正值表示板右端弯矩为顺时针，负值为逆时针本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中37本规程用词说明一、为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下:1表示很严格，非这样做不可的:正面词采用“必须”;反面词采用“严禁”。2表示严格，在正常情况下均应这样做的:正面词采用“应，’;反面词采用“不应”或“不得”。3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的:正面词采用“宜”或“可”;反面词采用“不宜”。二、条文中指定应按其他有关标准执行时，写法为“应符合⋯⋯规定”或“应按⋯⋯执行”。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程CECS145:2002条文说明本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中目次1总则·····················。··································⋯⋯(43)2主要符号··················································⋯⋯(44)3材料·..............................................................(45)4管道结构上的作用·······································⋯⋯(45)5基本设计规定·············································⋯⋯(47)6静力计算···················································⋯⋯(48)7构造要求“‘···，，、·、····，·、，···，，，·、、····，，·⋯(4s)附录A管顶竖向土压力标准值的确定················⋯⋯(50)附录B地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值····⋯⋯(51)附录C钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)状态时的最大裂缝宽度计算·····················⋯⋯(52)附录D弹性地基上矩形管道底板的定端弯矩和抗挠劲度计算·····，············································⋯⋯(53)本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 1总则本章内容主要说明编制本规程的目的、适用范围和使用中与其他标准规定的衔接关系。本规程原系现行《给水排水工程结构设计规范》GBJ69-84中的一部分。考虑到原规范GBJ69-84的内容过于综合性，不利于修订，为此修编时将每一种材质的管道结构分离后独立成本。同时也考虑到每种材质的管道结构，在工程设计时尚有不少共性的内容，例如管道结构承受的各种作用(荷载)、结构设计的方法模式、同一类工程的使用功能要求以及共性的构造要求等，为此针对这些共性的内容，修编时制定了《给水排水工程管道结构设计规范》，作为管道结构设计需要共同遵守的规定，以此协调多种材质管道结构的设计标准。本规程是针对混凝土和砌体混合结构管道制定的，因此需要按照《给水排水工程管道结构设计规范》规定的原则进行制定。另外，对本规程的适用范围，明确了钢筋混凝土矩形管道的运行内水压力不超过0.2MPa。过高的内水压力，不仅对一般的钢筋混凝土结构是不合理、不经济，甚至难以承受的，而且对管道的伸缩缝(变形缝)也难以处理，往往出现渗漏。关于内水压力的限值，在原规范中未予明确，这次修编时结合工程实践经验，作了补充。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中2主要符号本章针对矩形管道设计中的一些常用符号，作了统一规定。这些符号的确定系根据下列原则;I在一般情况下，均按《工程结构设计基本术语和通用符号》GB50132的规定采用;2相关标准、规范已采用的符号，在本规程中均直接引用;3在《给水排水工程管道结构设计规范》中已经确定的符号，本规程均遵照引用。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 3材料本章内容基本上保持了原规范的规定，仅就下列几点作了修改与补充。1关于砌体中砖的强度等级，原规范规定可采用MU7.5，当时为了照顾生产产品的实际情况，通过工程实践反映，MU7.5的砖块材质较次，吸水率较高，用于给水排水工程中的地下管道结构不太合适，为此在这次修编时予以适当地提高等级，这样也可与《砌体结构设计规范》GB50003的相关规定，取得协调一致。2对于砌体的砌筑砂浆等级，条文作了进一步明确，不应低于M7.5。这在原规范中仅作了原则规定，要求采用水泥砂浆，处于与水接触和湿度大的环境中，需要应用水硬性砂浆，不宜采用气硬性含白灰的砂浆但原规范未作砂浆等级要求，如采用M5水泥砂浆时，将由于砂量较多，拌制后的砂浆和易性差，会给砌筑带来困难，最终会影响砌体的质量，为此条文补充了对砌筑砂浆的等级要求。3关于混凝土强度等级的规定和含碱量的最大限值控制，可参阅《给水排水工程管道结构设计规范》的相关条文说明。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中4管道结构上的作用本章内容的说明，可参阅《给水排水工程管道结构设计规范》中的相关说明。其中，由于本规程结合工程实践应用，补充了钢筋混凝土矩形管道可适用于低压运行，控制其运行内水压力不超过。.2MPa，为此在本章4.3.2中规定了相应的设计内水压力值。管道压力运行时，就需要考虑可能出现的水锤作用，通常压力运行管道上均设有卸压装置，为此条文给出的设计内水压力，仅针对残余水锤压力，取1.4倍的运行内水压力计算，这与国际上相关标准、规范的考虑是协调一致的。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 5基本设计规定本章内容的说明，可参阅《给水排水工程管道结构设计规范》中的相关说明。本章主要依据《给水排水工程管道结构设计规范》所作规定的基础上，对进行极限状态计算时应予考虑的各种工况，以及相应工况的作用效应表达式等，给出了具体规定，便于工程技术人员掌握应用。在计算矩形管道结构的作用效应时(尤其对于整体框架式的钢筋混凝土矩形管道)，需要十分注意多项作用对某个结构截面受力状态的作用效应，区分其有利与不利，据此确定其作用分项系数的取值，从而获得可靠的内力分析结果，确保结构设计的正确无误。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中6静力计算6.1砌体混合结构矩形管道6.1.1本条除对混合结构管道的一般做法作了规定外，针对雨水管道规定了底板可采用分离式结构，但应具有合适的环境条件:管道位于地下水位以上，并且地基土质较好，即地基土的承载力较高，例如不低于100kPa。主要是考虑到雨水管道并非经常流水，水密性要求相对比较容易满足。6.1.2-6.1.5条文对混合结构矩形管道的计算简图、内力分析方法及截面强度核算等作了规定，基本上保持了原规范的要求，仅就以下几点进行了修改和补充:1对底板下地基反力的分布及考虑结构与地基共同工作模型的界限条件，作了适当的修订。原规范以矩形管道宽度为4m作为限界指标，修订后改为3m，使结构受力状态更符合实际情况，可能产生的误差更小一些。2对规定计算模型的内力计算，给定了具体计算公式，便于工程技术人员掌握应用。3对管道净宽大于3.Om,需按弹性地基上框(排)架计算的方法，条文给出了分析方法，并配以附录D列出相关计算参数，方便应用，减少失误。6.2钢筋混凝土结构矩形管道本节内容主要针对钢筋混凝土结构单孔矩形管道的静力计算简图及分析方法，给出了具体规定。对于双孔或多孔矩形管道的本资料由微信公众号jianzhu118整理分析方法，可遵照单孔的原则进行，其具体的结构分析方法可视具持续更新中体条件确定，本规程中不宜列人过多篇幅详细列出。48 7构造要求7.1混合结构矩形管道7.1.1条文对顶、底板钢筋混凝土构件内的钢筋净保护层厚度，作出了规定。钢筋的净保护层厚度，对钢筋混凝土结构的耐久性十分重要，有关钢筋保护层整体碳化的时间，国外相关规范均颇为重视，一般都要求不刁、于1备英寸。本条考虑到国情和原规范的规定，结合各部位构件所处的环境条件，对顶板内的下层筋净保护层厚度，作了适量调整，将污水及合流管道的顶板下层筋保护层厚度，提高到45mm，主要考虑了污水逸散的硫化氢气体，其腐蚀性更甚于直接接触液体。7.1,2-7.1.6条文基本上保持了原规范的规定，仅对双孔(或多孔)矩形管道，当顶板为预制安装结构时，其在中间墙上的搁置长度不足时，应予采取的构造措施作出了补充规定。7.1.7,7.1.8条文对混合结构矩形管道的温度变形缝间距作出了规定，这项规定系在原规范的基础上进一步具体化。例如对设置后浇带时的一些要求、砌体侧墙的施工要求以及强调了砌体侧墙的变形缝间距应与顶、底板的变形缝协调一致等，以确保避免出现温度裂缝。7.2钢筋混凝土结构矩形管道本节内容基本上保持了原规范的要求，仅对个别条文的规定作了进一步具体化。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中附录A管顶竖向土压力标准值的确定本附录内容基本上保持了原规范的规定，仅对不开槽施工时的管顶竖向土压力的计算模型及方法，按照《给水排水工程管道结构设计规范》的规定作了修改，其说明可参阅该规范的相关条文解释。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 附录B地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值本附录内容基本上保持了原规范的规定，仅对现浇整体式钢筋混凝土结构矩形管道的车辆荷载作用标准值计算方法，按《给水排水工程管道结构设计规范》的规定作了修改，相应说明可参阅该规范的相关条文解释。另外，本附录还考虑到当前大型矩形管道的侧墙高度较大，当管顶覆土厚度较小时，侧墙上承受的车辆荷载传递影响不可忽视，规定了可根据作用在侧墙外侧土的破坏棱体上的车辆荷载竖向压力，计算侧墙上承受的侧向压力。此时侧墙外土体的破坏棱体，可按朗金氏主动极限平衡裂线计算，即该裂线与水平向成45十警角度。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中附录C钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)状态时的最大裂缝宽度计算本附录内容基本上保持了原规范的规定，仅就计算公式的表达形式以及考虑了钢筋净保护层厚度的影响因素，作了适当修改，其相应说明可参阅《给水排水工程管道结构设计规范》的相关条文说明。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 附录D弹性地基上矩形管道底板的定端弯矩和抗挠劲度计算本附录内容是针对需要考虑结构与地基土共同工作的计算模型，给出了必要应用的计算参数的确定方法。本附录对弹性地基上结构计算的分析模型，系假定地基为半无限弹性体，与实际情况还存在差异的。但由于当前对地基土承载能力均控制在应力一应变为直接变化范围内，一般对埋地管道结构更是如此。因此，将直线变形体视作弹性体解析，对工程设计应确认还是可以的。在上述确认模型的基础上，借助于原苏联学者rop6YHOB一IIocaAOB利用级数表述地基反力，作近似解，分析获得的各项内力计算参数表，并经我国潘家铮院士归纳分析，拟订了弹性地基上平面变形结构的定端弯矩和抗挠劲度的计算方法。此法对这两项参数以数值表的形式给出，在工程设计上应用方便。此外，还需说明，在计算时尚需给定地基土的变形模量。此项参数自不同于土的压缩模量，从理论上讲应小于压缩模量，但实际由于取样和测定条件的影响会获得相反的结果，并且要取得土的变形模量的确切的数据，也比较困难，通常的工程勘察报告中仅给出土的压缩模量值。对此，针对矩形管道结构，一般底板有足够厚度，属于有限长度范畴，弹性地基的反力取决于底板各点的相对变位，因此可以允许直接引用压缩模量替代进行计算，对有限长度板的误差将是很小的，应该认为可以满足工程设计要求。本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中《给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程》CECS145:2002勘误表页行(或部位)误正5倒11管道结构对混凝土管道结构混凝土7倒11乘以使用的乘以作用的8式4.2.3-2/GLY.Z.+厂(Z-7,)xLY,Z,+Y"s(Z-幻]12式523Yc;Yo;YciYu,12倒3汤Cu.135YsYoa13表5.2.4车辆9车辆场16式537一2wofibI6式5.3.8a},6s}}+61-<0acporskave<017式6.1.3-1-人‘几k718图61.3b八20图6.1.5W>3mB>3m20倒5N/mkN/m"2310厚20.厚20-2511墙内外侧钢筋墙体外侧钢筋277WkF..k283K尸=0.09KtN=0.19本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中 页行(或部位)误正30表B.0231.70妻0.7030表B0.2一2么LYd,Mi司316kN/mkN/m"3239.,x9k-32倒7作用面积(m")等代土高(m)342截面垂心截面重心本资料由微信公众号jianzhu118整理持续更新中'