JGJ12-1999轻骨料混凝土结构设计规程JGJ12-99.pdf

'中华人民共和国行业标准轻骨料混凝土结构设计规程SpecificationforDesignofLightweightAggregateConcreteStructuresJGJ12-99主编单位:中国建筑科学研究院批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:1999年10月1日3-5-1 关于发布行业标准《轻骨料混凝土结构设计规程》的通知建标[1999]63号根据原城乡建设环境保护部《关于1986年制订、本标准由建设部建筑工程标准技术归口单位中国修订标准规范、规程项目计划的通知》([861城科字建筑科学研究院负责管理，由中国建筑科学研究院负第263号)要求，由中国建筑科学研究院主编的《轻责具体解释，由建设部标准定额研究所组织中国建筑骨料棍凝土结构设计规程》，经审查，批准为强制性工业出版社出版行业标准，编号JGJ12-99，自1999年10月1日起施行。原部标准《钢筋轻骨料混凝土结构设计规程》中华人民共和国建设部1G112-82同时废止1999年3月17日3-5-2 目次1总则·⋯，.·.·...····⋯⋯，····....⋯3-5-48.4剪力墙·11···，·，‘····，··，··一3-5-322符号················t···············⋯3-5-48.5牛腿·················，·······⋯⋯3-5-332.1作用和作用效应················⋯⋯3-5-48.6预制构件的接头及吊环······t⋯⋯3-5-332.2材料性能···················.⋯⋯3-5-49钢筋轻骨料混凝土结构构件2.3几何参数‘t··············，······⋯⋯3-5-4抗震设计·····，······-··········⋯⋯3-5-342.4计算系数············，······.·⋯3-5-59.1一般规定·············‘·········‘·⋯3-5-343材料」···，.······..，······.··⋯⋯3-5-59.2材料】····二，，，，···-·，，·····.......3-5-353.1轻骨料混凝土··············⋯⋯3-5-59.3框架梁·························⋯3-5-353.2钢筋··························⋯⋯3-5-69.4框架柱·····，·······················‘·⋯3-5-364基本设计规定··，，··············⋯⋯3-5-89.5框架节点··，·····1·······3-5-379.6剪力墙·························‘····一3-5-384.1一般规定·························⋯⋯3-5-84.2预应力轻骨料混凝土结构构附录A轻骨料素棍凝土结构件计算规定‘·······‘············1·3一5一9构件计算··1··，··，·】】1·一3-5-405承载能力极限状态计算···，·····⋯⋯3-5-13A.1一般规定···················⋯⋯3-5-405.1正截面承载力计算············，⋯⋯3-5-13A.2受压构件············，···········⋯⋯3-5-405.2斜截面承载力计算，····4·····一3一5一打A.3受弯构件·········，·······、⋯⋯3-5-415.3扭曲截面承载力计算······，···⋯⋯3-5-20A.4局部构造钢筋·······，·········⋯⋯3-5-415.4受冲切承载力计算·········，····⋯⋯3-5-22A.5局部受压············，··········⋯⋯3-5-415.5局部受压承载力计算···...........3-5-23附录B钢筋轻骨料混凝土矩形截面6正常使用极限状态验算······⋯⋯3-5-23受弯构件纵向受拉钢筋截面面6.1抗裂验算·························⋯3-5-23积计算方法············，·····⋯⋯3-5-416.2裂缝宽度验算····‘·4·····......3-5-24附录C钢筋轻骨料混凝土双向受弯构件6.3受弯构件挠度验算·················⋯3-5-25正截面受弯承载力近似计7构造规定····..·······..········，·····⋯⋯3-5-26算方法，.··········，⋯⋯，⋯⋯，二3-5-427.1一般规定·1·······1·····⋯⋯3-5-26附录D截面抵抗矩塑性系数·····⋯3-5-427.2预应力轻骨料混凝土结构构件附录E钢筋的计算截面面积及的构造规定·····················⋯⋯3-5-27公称质量······‘.··，········⋯⋯3-5-438结构构件的规定··，·1···，⋯3-5-28附录F本规程用词说明·，··········⋯⋯3-5-438.1板···············，·················⋯⋯3-5-28附加说明································⋯⋯3-5-438.2梁···································⋯3-5-298.3柱··········-····，·111··，·，，··⋯3-5-313-5-3 ‘—按荷载的短期效应组合计算的纵向受拉钢1总则筋应力或等效应力;a,—受拉区预应力钢筋在相应阶段的预应力损1.0.1为了在轻骨料混凝土结构设计中贯彻执行国失值;家的技术经济政策做到技术先进、经济合理、安全丫1—受压区预应力钢筋在相应阶段的预应力损适用、确保质量，制定本规程失值;1.0.2本规程适用于工业与民用房屋和一般构筑物a,预应力钢筋合力点处轻骨料混凝土法向应的钢筋轻骨料混凝土、预应力轻骨料混凝土以及轻骨力等于零时的预应力钢筋应力;料素混凝土承重结构的设计。ace预应力钢筋的有效预应力;1.0.3对于轻骨料混凝土结构的设计，除应执行本r—轻骨料混凝土的剪应力;规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。。~—考虑裂缝宽度分布不均匀性和荷载长期效应组合影响的最大裂缝宽度;2符号B—受弯构件的截面刚度2.2材料性能2.1作用和作用效应2.2.1轻骨料混凝土结构设计时，代表材料性能的2.1.1轻骨料混凝土结构设计时，代表作用和作用符号，应按下列规定采用:效应的符号。应按下列规定采用:E}-轻骨料混凝土弹性模量;N—轴向力设计值;G}-一轻骨料混凝土剪变模量;N—按荷载短期效应组合计算的轴向力值;Y—轻骨料混凝土泊松比;N,—按荷载长期效应组合计算的轴向力值;Ew钢筋弹性模量;NP—后张法构件预应力钢筋及非预应力钢筋的f‘一一轻骨料混凝土轴心抗压强度标准值;合力;人一一轻骨料混凝土轴心抗压强度设计值;Nu,—轻骨料混艇土法向预应力为零时预应力钢几汕一~轻骨料混凝土弯曲抗压强度标准值;筋及非预应力钢筋的合力;f-轻骨料混凝土弯曲抗压强度设计值;M—弯矩设计值;f,k轻骨料混凝土轴心抗拉强度标准值;M—按荷载短期效应组合计算的弯矩值;fl轻骨料棍凝土轴心抗拉强度设计值;M,—按荷载长期效应组合计算的弯矩值;C125-~表示立方体强度标准值为25N/mm"的轻M。—受弯构件正载面开裂弯矩值;骨料混凝土强度等级;M,-构件的正截面受弯承载力设计值;几—边长为150~的轻骨料混凝土立方体抗7"—扭矩设计值;压强度;V—剪力设计值;几i.k—边长为150二的轻骨料混凝土立方体抗v。—构件斜截面上轻骨料混凝土和箍筋的受剪压强度标准值;承载力设计值;fyk-一普通钢筋强度标准值;。，-荷载短期效应组合下抗裂验算边缘的轻骨fpyk-预应力钢筋强度标准值;料混凝土法向应力;九一潜通钢筋抗拉强度设计值;,I,—荷载长期效应组合下抗裂验算边缘的轻骨fy普通钢筋抗压强度设计值;料馄凝土法向应力;f}-预应力钢筋抗拉强度设计值;11—由预加应力产生的轻骨料混凝土法向应厂，—预应力钢筋抗压强度设计值力;气一轻骨料混凝土中的主拉应力;2.3IL何参数a,p—轻骨料混凝土中的主压应力;2.3.1轻骨料混凝土结构设计时，代表几何参数的。，-正截面承载力计算中纵向普通钢筋的应符号。应按下列规定采用:力‘a-纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离;气一正截面承载力计算中纵向预应力钢筋的应a’—纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离;力;Qy纵向非预应力受拉钢筋合力点至截面近边。，—预应力钢筋的张拉控制应力;的距离:3-5-4 —纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近A,—同一弯起平面内非预应力弯起钢筋的截边的距离:面面积;。p—受拉区纵向预应力钢筋合力点至截面近A,y同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面边的距离;面积;。’—受压区纵向预应力钢筋合力点至截面近w—截面受拉边缘的弹性抵抗矩;边的距离;Wo—换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩;b矩形截面宽度.T形、工形截面的腹板宽wn—净截面受拉边缘的弹性抵抗矩;度;I-截面惯性矩:bfr形或I形截面受拉区的翼缘宽度;10—换算截面惯性矩b,f-"I.形或1形截面受压区的翼缘宽度;I=—净截面惯性矩。d-圆形截面的直径或钢筋直径;。—轻骨料混凝土保护层厚度;2.4计算系数e—轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点的2.4.1轻骨料混凝土结构设计时，代表计算系数的距离;符号，应按下列规定采用:『—轴向力作用点至纵向受压钢筋合力点的ac—轻骨料混凝土线膨胀系数;距离;a—轻骨料混凝土拉应力限制系数;eo—轴向力对截面重心的偏心距;aE—钢筋弹性模量与轻骨料混凝土弹性模量的‘—附加偏心距;比值;e;—初始偏心距;Y受拉区轻骨料混凝土塑性影响系数;h截面高度;A计算截面的剪跨比;六i截面有效高度;P—纵向受拉钢筋配筋率;hfr形或I形截面受拉区的翼缘高度;P}-箍筋的体积配筋率;h"`I"形或I形截面受压区的翼缘高度;lp—轴心受压构件的稳定系数;1—回转半径;B—考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响‘一曲率半径;系数;1=—纵向受拉钢筋的最小锚固长度;0-裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数;to—计算跨度或计算长度;Y-—承载力抗震调整系数。、—沿构件轴线方向上横向钢筋的间距或箍筋的间距;3材料二—轻骨料混凝土受压区高度;Yo—换算截面重心至所计算纤维的距离;3.1轻骨料混凝土Y.—净截面重心至所计算纤维的距离;z—纵向受拉钢筋合力点至轻骨料混凝土受3.1.1用轻粗骨料、轻细骨料或普通砂、水泥和水压区合力点之间的距离;配制成的混凝土，其干表观密度不大于1950掩/m"A—构件截面面积;者，称为轻骨料混凝土。本规程适用于粉煤灰陶粒混Ao—构件换算截面面积;凝土、粘土陶粒混凝土、页岩陶粒混凝土、浮石或火An—构件净截面面积;山渣馄凝土、自燃煤歼石混凝土和膨胀矿渣珠混凝土。A,一一-受拉区纵向非预应力钢筋的截面面积;3.1.2钢筋轻骨料馄凝土结构的混凝土强度等级不A’—受压区纵向非预应力钢筋的截面面积;宜低于CL15;预应力轻骨料棍凝土结构的混凝土强Ap—受拉区纵向预应力钢筋的截面面积;度等级不宜低于CL25。用于自承重兼保温的钢筋轻A"v—受压区纵向预应力钢筋的截面面积;骨料混凝土及预应力轻骨料混凝土构件的混凝土强度A=,—在受剪计算中单肢箍筋的截面面积;等级可适当降低口A=,—在受扭计算中单肢箍筋的截面面积;3.1.3轻骨料混凝土按其干表观密度分为十二个等A.}同一截面内各肢竖向箍筋的全部截面面级。某一密度等级轻骨料混凝土及钢筋轻骨料棍土积;的密度标准值应按表3.1.3采用。A,—同一截面内各肢水平箍筋的全部截面面3.1.4轻骨料混凝土强度标准值应按表3.1.4采用。积;3.1.5轻骨料混凝土强度设计值应按表3.1.5采用。3-5-5 表3.1.3轻骨料混凝土及钢筋3.1.6轻骨料混凝土受压或受拉时的弹性模量E_,轻骨料混凝土的密度标准值可按表3.1.6采用。表3.1.6轻骨料混凝土密度析屯准值(kgim")轻什料混凝上「表观的弹性模fE,(x103N/-")密度等级密度变化范围轻骨料钢筋轻针(kg/m")混凝土料混凝土8屯to8}900900860一95095010001000960一105010501100日001060-115011501200123001160一1250125013501260一13501350145014001360一145014501550巧0o1460一1550}1550一165016(10巧60一16501650175017001660-17501750185018001760一18501850j1950注:1.当有试验依据时，弹性模量值也可根据实测数据191101860一195019502050确定;注:1钢筋轻骨料棍凝土的密度标准值，也可根据实际2用膨胀矿渣珠或自燃煤砰石作粗骨料的棍凝土，情况确定;其弹性摸量可比表列数值提高20%2对蒸养后即行起吊的预制构件，吊装验算时，其3.1.7轻骨料混凝土的剪变模量岛一可按下式计算:密度标准位应增加100峪/m3G。一21E,(3.1.7)表3.1.3轻骨料混凝土强度标准值《N/-勺轻骨料混凝土的泊松比Y可采用。.2,轻骨呼终混提土强度等级独l#种尖补号3.1.8当温度在0℃到100℃范围内时，轻骨料混凝口75CLIOCLI5口20CI25口3们(135CL10CLS5CLA土的线膨胀系数。c可按表3.1.8采用轴心杭)l+.J,45.06.710.013.517020023.527.029.532.0表3.1.8轻骨料混凝土的线膨胀系数ac3曲抗压I-F5.57511.0巧01吕522.026.029532.5350密度等级{。.(以每摄氏度计)一一抗拉I,F0.750.901.201.50I752002.252.152602.75百14000.7x10汀:I浮石或火山演i1E凝土的抗拉强度标准值，应按表19〔)t)1.0K10-,中数值乘以系数。8;注:中间密度等级的。一值按直线内插法确定2自燃煤歼石混凝土的抗拉强度标准值，应按表中数位乘以系数0.853.2钢筋表3.1.5轻骨料混凝土强度设计值(N/mm`)3.2.1钢筋轻骨料混凝土结构及预应力轻骨料混凝轻骨冲耳混凝土强度等级土结构的钢筋，应按下列规定选用:强度种类符号CLZ5CLIOCL150120CI25以3目CL35CIAC阴5C503.2.1.1普通钢筋宜采用I.D.级钢筋和轴心抗压I,3.7507.510.012.515刀17.519.521.5235LL550级冷轧带肋钢筋，也可采用冷拉工级(d续弯曲抗压f-4.15.58.5}11。13.516.519.021.523.526.012mm)钢筋和乙级冷拔低碳钢丝。3.2.1.2预应力钢筋宜采用碳素钢丝、刻痕钢丝、杭拉j0.550.65O901.10t刃1501.651.印1.90200钢绞线和热处理钢筋，以及冷拉n、m,n"级钢筋。注:1.浮石或火山渣混凝土的抗拉强度设计值，应按表3.2.1.3对中、小型构件中的预应力钢筋，宜采用中数值乘以系数0.8;LL650级或LL800级冷轧带肋钢筋，也可采用甲级2自燃煤研石混醚土的抗拉强度设计值，应按表中冷拔低碳钢丝。碳素钢丝宜用于后张法构件。数值乘以系数。85;3计算现浇钢筋轻骨料混凝土轴心受压及偏心受压注:1.普通钢筋系指用于钢筋轻骨料混凝土结构件时，如截面的长边或直径小于300mm,则表构中的钢筋和预应力轻骨料混凝土结构中轻骨料混凝土的强度设计值应乘以系数0.8;当中的非预应力钢筋;构件质量(如混凝土成型、截面和轴线尺寸等)2.碳素钢丝和刻痕钢丝系指国家标准<预确有保证时，可不受此限应力混凝土用钢丝》GB5223中的光面和3-5-6 刻痕的并经消除应力的高强度圆形钢丝3.2.3钢筋抗拉强度设计值fly或f。及钢筋抗压强3.2.2钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证度设计值厂，或厂，应分别按表3.2.3-1及表3.2.3-2率采用普通钢筋的强度标准值和预应力钢筋的强度标准表3.2.3-1钢筋强度设计值(W-Z)值应按表3.2.2-1及表3.2.2-2采用或厂。表3.2.2-1锅筋强度标准值(N/..,")I级(02235)210儿、或/}II级(20MnSi,20MnNb(b))31门种类或几k热轧II级(20MnSiV,20MnT或儿.、钢筋}K20MnSi)T级(Q235)235}n"&(40Si2MnV,45SiMnV,1级(20MnS、20MnNb(b))33545Si2Mn"i)热轧I级(d毛12)210钢筋Il级(2UMnSiV,20Mdii,K2UMrSi)400d毛25235803111冷拉。瑟~360脚级(40Si2M.V,45&MnV,45&2WTi)540J=28-40一420310钢筋{级(<(褪12)280川级1580360IV级140011级&a25冷士.t360d-28-40::{LI-550(d二4-12)36f)钢筋冷轧430斗珊一11]级500带肋LL650(d=4,5,6)珊一W级700LL550(d=4一12)550rl0(Ji冷轧8.。LL650(d=4,5,6)650肋钢筋1.1.800(d=5)80040Si2Mn(d=6)注:1.在钢筋轻骨料混凝土结构中，轴心受拉和小偏心受热处理48Si2Mn(d=8.2)1470拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于310N/-."时，T43肠45Si2Cr(d=10)仍应按310N/,nm"取用，其他构件的钢筋抗拉强度生:III级K20MnS钢筋系余热处理钢筋设计值大于360N/nvn"时，仍应按360N/mm"取用;对于直径大于12-的I级钢筋，如经冷拉，不得利表3.2.2-2钢丝、钢绞用冷拉后的强度;线强度标准值(N/-Z)2当钢筋轻骨料混凝土结构的轻骨料混凝土强度等级种类f,,k或fmk为CL10时，光面钢筋的强度设计值应按190N/mm"声4,051701670,1570,1470取用变形钢筋的强度设计值应按230N/n-"取用;碳索办一1670,15703.成盘供应的LL-550级冷轧带肋钢筋经机械调直后，钢丝阳d7491570,1470抗拉强度设计值应降低20N/mm"，且抗压强度设计值不应大于相应的抗拉强度设计值;05,071570,14704.构件中配有不同种类的钢筋时，每种钠筋根据其受力1情况应采用各自的强度设计值冷拔7004650低碳0516500表3.2.3-2钢丝、钢绞线强度设计值(N/nun"钢丝乙级:03-05550种类f,或frr厂或了，d=10.0f,a=17701200二股1720d=12.0几,k=16701130碳素钢丝04一乡9400J=10.8丸=,=15701070三股172d=12.9从=14701000瞥d=9.511886600刻痕钢丝声5,$7人}=157011007000360d=11.1九,,=1470七股d=12.71860组别I组}一n组d=1521860.1820,1720甲级04一460430400注:1钢绞线直径d系指钢纹线截面的外接圆直径，即05一430400冷拔低钢绞线标准GH5224-95中的公称直径Dg;钢纹用于焊接骨架碳钢丝320320线的计算截面面积和公称质童见附录E;和焊接网时乙级2.用作预应力钢筋的甲级冷拔低破钥丝经机械调直用于绑扎骨架250250和绑扎网时后，强度标准值应阵低切N/_",3-5-7 续表上允许出现裂缝的构件，应进行裂缝宽度验算。4.1.3结构构件的承载力(包括压屈失稳)计算和种类几或f=厂或厂，倾复、滑移验算，均应采用荷载设计值;变形、抗裂二股Jqk二17201170360及裂缝宽度验算，均应采用相应的荷载代表值。三股fpk-17201170360预制构件尚应按制作、运输及安装时的荷载设计钢绞线fak=18601260值进行施工阶段的验算。预制构件本身吊装的验算，七股凡k-18201240360应将构件自重乘以动力系数，动力系数一般情况下取fwk0172011701.5，但根据构件吊装时受力情况，可适当增减。对现浇结构，必要时应进行施工阶段的验算注:1.冷拔低碳钢丝用作预应力钢筋时，应按表3.2.2-2规定的钢丝强度标准值逐盘进行检验，其强度设当结构构件进行抗震设计时，荷载设计值和地震计值应按甲级采用;乙级冷拔低碳钢丝可按分批作用设计值均应按现行国家标准《建筑抗震设计规检验.并宜用作焊接骨架、焊接网、架立筋、箍范》GB]lI的规定采用。筋和构造钢筋;4.1.4纵向受力钢筋的配筋百分率小于本规程第2.用作预应力钢筋的甲级冷拔低碳钢丝经机械调直7.1.10条规定时，钢筋轻骨料混凝土和预应力轻骨后，抗拉强度设计值应降低30N/-2,且抗压强料混凝土结构构件，应按轻骨料素混凝土结构构件考度设计值不应大于相应的抗拉强度设计值;虑，并按本规程附录A的规定进行计算。3.当碳素钢丝、刻痕钢丝、钢纹线的强度标准值不4.1.5受弯构件的最大挠度应按荷载的短期效应组符合表3.2.2-2的规定时，其强度设计值应进行换合并考虑长期效应组合的影响进行计算，其计算值不算门应超过表4.1.5的允许值。3.2.4钢筋弹性模量F.应按表3.2.4采用。裹415受恋构件的撬度允许值表3.2.4钢筋弹性模，(N/mmz)构件类型挠度允许值种类E,屋盖、楼盖及楼梯构件:当10<7m时lo/200(10250)I级钢筋、冷拉I级钢筋2.1x10"当7镇1o(9m时10250(0级钢筋、田级钢筋、W级钢筋、热处理钢当q,>9m时1=/300(/34002.0x1护筋、碳素钢丝、冷拔低碳钢丝悬挂墙板(按平面外计算)当1a簇7.5m时10200冷轧带肋钢筋1.9x10"当1o>7.5m时to/250冷拉0级钢筋、冷拉皿级钢筋、冷拉Iv悬挂墙板(按平面内计算)1.8xl0"时级钢筋、刻痕钢丝、钢绞线当to簇7.5m时当to>7.5m10/6800注:必婴时。钢纹线可采用实测的弹性模量。注:1，如果构件制作时预先起拱，且使用仁也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱4基本设计规定值，预应力轻骨料混凝土构件尚可减去预加应力所产生的反拱值;4.1一般规定2.表中括号中的数值适用于在使用上对挠度有较高要求的构件;4.1.1本规程采用极限状态设计法，以分项系数的3.悬臂构件的挠度允许值应按表中相应数值乘以系数设计表达式进行设计。2.0取用;4.1.2结构构件应根据承载能力极限状态及正常使4.to为计算跨度。用极限状态的要求，分别按下列规定进行计算和验4.1.6结构构件设计时，应根据使用要求选用不同算的裂缝控制等级，裂缝控制等级的划分应符合下列规4.1.2.1承载力及稳定:所有结构构件均应进行承定:载力(包括压屈失稳)计算，在必要时尚应进行结构一级—严格要求不出现裂缝的构件，按荷载短的倾覆和滑移验算;处于地震区的结构，尚应进行结期效应组合进行计算时，构件受拉边缘轻骨料混凝土构构件的抗震承载力计算。不应产生拉应力;4.1.2.2变形:根据使用条件需控制变形值的结构二级—一般要求不出现裂缝的构件，按荷载长构件，应进行变形验算。期效应组合进行计算时，构件受拉边缘轻骨料棍凝土4.1.2.3抗裂及裂缝宽度:对使用上要求不出现裂不应产生拉应力，而按荷载短期效应组合进行计算缝的构件，应进行轻骨料棍凝土拉应力验算;对使用时，构件受拉边缘轻骨料混凝土允许产生拉应力，但3-5-8 拉应力不应超过%Yf&;4.2.2预应力钢筋的张拉控制应力值。，，不宜超三级—允许出现裂缝的构件，最大裂缝宽度按过表4.2.2的数值荷载的短期效应组合并考虑长期效应组合的影响进行表4.2.2张拉控制应力允许值计算，其计算值不应超过允许值。张拉方法4.1.7钢筋轻骨料混凝土和预应力轻骨料混凝土结钢种先张法后张法构构件的裂缝控制等级、轻骨料混凝土拉应力限制系碳素钢丝、刻痕钢丝、钢绞线0.75J*0.70凡k数%及最大裂缝宽度允许值，应根据结构构件的工作条件和钢筋种类按表4.1.7采用。对裂缝控制有特热处理钢筋、冷轧带助钢筋、冷0.70J"k0.65fk,k殊要求的构件，表4.1.7规定的数值应适当减小;当拔低碳钢丝有可靠的工程经验时，对预应力轻骨料混凝土构件的冷拉钢筋0.90fmk0.85J汤‘抗裂要求可适当放宽。注:1.预应力钢筋的强度标准值应按本规程第3.2.2条采表4.1.7裂缝控制等级、轻骨料用;混凝土拉应力限制系数及最大裂缝宽度允许值2.碳素钢丝、刻痕钢丝、钢纹线、热处理钢筋的张拉控制应力值不应小于0.afk,k;冷轧带肋钢筋、钢筋轻骨料预应力轻骨料混凝土结构冷拔低碳钢丝的张拉控制应力值不宜小于0.4Jwk;混凝土结构冷拉钢筋的张拉控制应力值不宜小于0.5f,,,.I级钢筋冷拉Q级钢筋碳素钢丝4.2.3施加预应力时，轻骨料混凝土立方体抗压强Q级钢筋冷拉m级钢筋刻痕钢丝m级钢筋冷拉IV级钥筋钥绞线度应经计算确定，但不宜低于设计的轻骨料混凝土立冷轧带肋俐筋热处理钢筋方体抗压强度标准值的75%.冷轧带肋钢筋4.2.4由预加应力产生的轻骨料混凝土法向应力及冷拔低碳钢丝相应阶段预应力钢筋的应力，可分别按下列公式计一三级二级算:一般构件0.3mm。0._2.a-(0.4mm)},=0.5(1)先张法构件YV10MA%gTit,棍0.3ta-二级二级由预加应力产生的轻骨料混凝土法向应力a,=I一0an=0.5二级二级。，a一华A。士一铆10}OYo(、4.2一.’4-1一)‘盟。0.2-fa-.,=0.5an=0.3相应阶段预应力钢筋的有效预应力露天或室内二级一级aI=a、一巩一a}a},(4.2.4-2)高温度环境。0_.2m-.,=0.5预应力钢筋合力点处轻骨料混凝土法向应力为零注:1属于露天或室内高湿度环境一栏的构件系指:直时的预应力钢筋应力接受雨淋的构件;无围护结构的房屋中经常受雨arp=a二一ar(4.2.4-3)淋的构件;经常受蒸汽或凝结水作用的室内构件(2)后张法构件(如浴室等);与土墩直接接触的构件;由预加应力产生的轻务骨料混凝土法向应力2对处干年平均相对湿度小于60%的地区，巨可变N0ep荷载标准值与恒载标准值之比大于0.5的受弯构J代=I。Jn件，其最大裂缝宽度允许值可采用括号内的数字相应阶段预应力钢筋的有效预应力3对配置冷轧带肋钢筋和冷拔低碳钢丝的预应力轻as=。二一a/(4.2.4-5)骨料视凝土一般构件及屋面梁。其裂缝控制要求预应力钢筋合力点处轻骨料混凝土法向应力为零应符合专门规程的有关规定;4烟囱、筒仓及处于液体压力下的构件，其裂缝控时的预应力钢筋应力制要求应符合现行专门规范的有关规定;apr=a，一6r+.,a,(4.2.4-6)5.表中预应力结构构件的轻骨料混凝土拉应力限制式中A。—换算截面面积(包括扣除孔道、凹槽等系数及最大裂缝宽度允许值仅适用于正截面的验削弱部分以外的轻骨料混凝上全部截算，斜截面的验算应符合本规程第6章的规定。面面积以及全部纵向预应力钢筋和非预应力锅筋截面面积换算成轻骨料混4.2预应力轻骨料混凝土结构构件计算规定凝土的截面面积;对由不同轻骨料混踢2.1预应力轻骨料混凝土构件除应根据使用条件凝土强度等级组成的截面，应根据轻进行承载力计算及变形、抗裂、裂缝宽度和应力验算骨料混凝土弹性模量比值换算成同一外，尚应按具体情况对制作、运物、吊装等施工阶段轻骨料混凝土强度等级的截面面积);进行验算。An净截面面积(换算截面面积减去全部3-5-9 纵向预应力钢筋截面面积换算成轻骨。‘J，—受压区预应力钢筋的有效预应力;料混凝上的截面面积);Au—受拉区预应力钢筋的截面面积;la—换算截面惯性矩;A’一受压区预应力钢筋的截面面积;1=—一净截面惯性矩;A—受拉区非预应力钢筋的截面面积;e,a—换算截面重心至预应力钢筋及非预应力A.g.一受压区非预应力钢筋的截面面积;钢筋合力点的距离，应按本规程第Yv.受拉区预应力合力点至换算截面重心4.2.5条的规定计算;的距离;ep=—净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋了p—受压区预应力合力点至换算截面重心合力点的距离，应按本规程第4念5条的的距离;规定训调::Y,—受拉区非预应力钢筋重心至换算截面Yo换算截面重心至所计算纤维处的距离;重心的距离;Yn净截面重心至所计算纤维处的距离;y,一受压区非预应力钢筋重心至换算截面at—相应阶段的预应力损失值，应按本规程重心的距离;第4.2.6条至第4.2.11条的规定计算;as—受拉区预应力钢筋合力点处轻骨料混.E钢筋弹性模量与轻骨料棍凝土弹性模量凝土收缩和徐变引起的预应力损失值，的比值;at=瓦/E}，此处，E应按本应按本规程第4.2.9条的规定计算;规程表3.2.4取用，E。可按本规程表acts—受压区预应力钢筋合力点处轻骨料混3.1.6取用毒凝土收缩和徐变引起的预应力损失值，N",一一先张法构件预应力及非预应力钢筋的合应按本规程第4.2.9条的规定计算;力，应按本规程第4.2.5条的规定i鹰;Y}-受拉区预应力合力点至净截面重心的N‘-F张法构件预应力及非预应力钢筋的合距离;力，应按本规程第4.2.5条的规定计算yp}—受压区预应力合力点至净截面重心的注:在公式(4.2.4-1),(4.2.4-4)中，右边第二项距离;与第一项的应力方向相同时取正号，相反时取负Ysi受拉区非预应力钢筋重心至净截面重q。公式(4.2.4-2),(4.2.4-6)适用于。二为压心的距离;应力的情况，当。a为拉应力时，应以负值代人。了二—受压区非预应力钢筋重心至净截面重4.2.5预应力钢筋及非预应力钢筋的合力及合力点心的距离的偏心距(图4.2.5)可按下列公式计算:注:当公式(4.2.5-1)至(4.2.5-4)中的A"p=0(I)先张法构件时，可取式中『1s二OoN,==a,yA=+a,oAp一atsA，一‘,sAs(4.2.5-1)a,,Apyp一aWApyp一,,,A,y+al5A.yap,A,十ap}Ap一ae5A、一ats人(4.2.5-2)(2)后张法构件图4.2.5预应力钢筋及非预应力钢筋合力位置Np-a}A=十‘reAP一aisA，一ar,A(o)先张法构件;(b)后张法构件(4.2.5-3)4.2.6预应力钢筋中的预应力损失值可按表4.2.6Q,.Apy}一a}Apyp。一at5Asys+at5A,y}的规定计算，当计算求得的预应力总损失值小于下列a,Ap+a}Ap一a15A，一ai5As数值时，则按下列数值取用:(4.2.5-4)先张法构件130N/mm"式中。c4—受拉区预应力钢筋合力点处轻骨料混后张法构件110N/mm"凝土法向应力为零时的预应力钢筋应表4.2.6预应力损失值(N/mnz)力;引起损失的因素一符号一先张癫件后张法构件1,0-受压区预应力钢筋合力点处轻骨料混按第本规程凝土法向应力为零时的预应力钢筋应按本规程第条张拉端锚具变形力;和俐筋内翻4.2.7条的屯i44.2m.7规定计算规2.8条的a,-受拉区预应力钢筋的有效预应力;定计算3-5-10 续表续表引起损失的因素符号先张法构件后张法构件锚具类别按本规程JM12锚具:当预应力筋为钢筋时与孔道壁之第4.2.8当预应力筋为钢绞线时:间的摩擦条的规定预应力钢口12计算单根冷轧带肋钢筋和冷拔低碳钠丝的锥形筋的摩擦5锚夹具住转问较置按实际情况处的摩擦确定注:1.表中的锚具变形和钢筋内缩值也可根据实测数据轻骨料混凝土加热养确定;护时，受张拉的钢筋匀32乙t2其他类型的锚具变形和钢筋内缩值应根据实测数据与承受拉力的设备之间的温差确定。4.2.8后张法构件预应力曲线钢筋由于锚具变形和冷拉钢筋、热处理钢筋:一次张拉。.05o_钢筋内缩引起的预应力损失值all以及预应力钢筋与超张拉0.035,_孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失as，可按现行碳素钢丝、刻痕钢丝、钢绞线:国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10的规定采普通松弛用。0.4,p(fpk一。.5)一4.2.，轻骨料馄凝土收缩、徐变引起受拉区、受压此处，一次张拉0-1,区预应力钢筋的预应力损失a,5,as(N/-z)可按超张拉0=0.9预应力钢筋的低松弛下列公式计算:m应力松弛当。-0.7fo,k时一l+lse0.125(afp,k一。5)一a,s二a,aZ(4.2.9-1)当0.7f,,,<。，(帐。8几,k时0州策一。575),-产(4.2.9-2)口5=口1口2冷轧带肋钢筋、冷拔低碳1+15p钢丝:式中f。一一施加预应力时的轻骨料混凝土立方体一次张拉。.08,_抗压强度;轻骨料混凝土按本规程第4.2.9条的规。、—受拉区预应力钢筋合力点处轻骨料混内5的收缩和徐变定计算凝土法向压应力;注:1.表中山为轻骨料混凝土加热养护时.受张拉的钥口，p一一受压区预应力钢筋合力点处轻骨料棍筋与承受拉力的设备之间的温差(℃);凝土法向压应力;2当取表中超张拉的应力松弛损失值时，张拉程序应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收P—受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋的规范》G日50204的要求;配筋率;3碳家钢丝、刻痕钢丝、钢纹线当o}ifp}镇0.5时，P—受压区预应力钢筋和非预应力钢筋的预应力钢筋的应力松弛损失值应取等于零配筋率;4.2.7预应力直线钢筋由于锚具变形和钢筋内缩引a—计算系数，应按本规程表4.2.10-1取起的预应力损失a,(N/mm2)可按下列公式计算:用;、一1Ed(4.2.7)b—计算系数，应按本规程表4.2.10-1取式中a—张拉端锚具变形和钢筋内缩值，应按表用;4.2.7取用;。1—环境湿度影响系数，应按本规程表l—张拉端至锚固端之间的距离(rran4.2.10-2取用;表4.2.7锚具变形和钢筋内缩值a(mm{。aZ—体积表面积比影响系数，应按本规程表4.2.10-3取用。锚具类别0受拉区、受压区预应力钢筋在各自合力点处轻骨带螺帽的锚具(包括钢丝束的锥形螺杆锚具、筒式锚具等):料混凝土法向压应力。卯、。’二应按本规程第4.2.4条和第4.2.5条的规定计算。此时.预应力损失值仅考螺帽缝隙{每块后加垫板的缝隙虑轻骨料混凝土预压前(第一批)的损失，其非预应钢丝束的徽头锚具1力钢筋中的应力atsjacts应取等于零，。二、a}a值不银珍丝束的钢制锥形锚具}5得大于0.5厂示当a认为拉应力时，则公式(4.2.9-3-5-了1 2)中的。诀应取等于零。计算。二、。‘二时可根据构表4.2.10-4时间影响系数件制作情况考虑自重的影响混凝土种类受拉区、受压区预应力钢筋和非预应力钢筋的配招陶粒混凝土0.60-筋率产、尸’可按下列情况考虑对先张法构件，P-犯自燃煤歼石混凝土(A、十A)/Ao,汀二(A"p+A",)/Ao;对后张法一16浮石混凝土0.7836构件.P二〔A=十A)/A=,衬=(A",IA")/An;对于对称配置预应力钢筋和非预应力钢筋的构件，取4.2.11预应力构件在各阶段的预应力损失值可按表P二P，此时配筋率应按其钢筋截面面积的一半进行计4.2.11的规定进行组合。算表4.2.11各阶段预应力损失值的组合当构件采用常压蒸养时，1151a15应乘以折减系预应力损失值的组合}先张法构件}后张法构件数0.850当能预先确定构件承受外荷载的时间时，可考虑轻骨料混凝土预压前的损失o=+InI,,+11川伪1十山2(第一批)时间对轻骨料混凝土收缩和徐变损失值的影响，此轻骨料混凝土预压后的损失时，可将115及了。乘以不得大于I的系数a，系数R114+115(第二批)可按一下列公式计算:4.2.12计算无帐法顶应力轻骨科棍凝土构件端邵锚R一击(4.2.9-3)固区的正截面和斜截面受弯承载力时，锚固区内的预应力钢筋抗拉强度设计值可按下列规定取用:式中J结构构件从预加应力时起至承受外荷载在锚固起点处为零，在锚固终点处为f}，在两的时间(d);点之间可按直线内插法取值。S—时间影响系数，应按本规程表4.2.10-4对采用冷拉n级、m级钢筋和冷轧带肋钠筋的先采用;张法构件，其锚固区预应力钢筋的抗拉强度设计值可夸—时间影响系数，应按本规程表4.2.10-4不折减。采用。预应力钢筋的锚固长度I。应按表4.2.12取用。4.2.10预应力钢筋的预应力损失计算时，考虑各种襄4.2.12预应力铜筋钳固长磨了。m、因素的计算影响系数，可按下列各表的规定取用:表4.2.10-1收缩、徐变影响系数(N/mm2)轻骨料混凝土强度等级俐筋类别C130)CLA0施加预应力方式骨料种类b陶粒80290刻痕钢丝(朽)170d1204先张法自燃煤歼石75220七股1204钢绞线浮石90215三股lood陶粒60290冷拔低碳钢丝130d100d后张法自燃煤歼石55220浮石70215注:I.当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时，锚固长度的起点应从距构件末端0.251处开始，预应衰4.2.10.2环境湿度影响系数力钢筋的预应力传递长度‘。应按表6.1.5取用;环凌湿度条件al2表中钢筋强度标准值为:刻痕钢丝1570N/mm";钢绞线1860N/mm";冷拔低碳钢丝70ON/mm".干燥条件1.30正常条件1.00当强度标准值为其他数值时，锚固长度按强度比例高湿条件0.75增减4.2.13预应力轻骨料混凝土构件在制作、运输及安表4.2.10-3体积衰面积比影晌系数装阶段的验算应符合现行国家标准《混凝土结构设计体积表面积比(V/S)(mm){规范》GBJ10的有关规定。<-2511004.2.14对先张法和后张法预应力轻骨料混凝土构50一0.95件，在承载力和裂缝宽度计算中，所用的轻骨料混凝750.901000.80土法向预应力等于零时的预应力钢筋及非预应力钢筋125一}0.70合力N,及相应的合力点的偏心距epo,均应按本规妻1500.60程公式(4.2.5-1)及(4.2.5-2)计算，此时，先张tp.:表中V为构件的体积，5为构件在空气中外时的表法和后张法构件的预应力钢筋的应力apo,apo应按本面积。规程第4.2.4条的规定计算。J-5-12 列近似公式计算5承载能力极限状态计算(0对普通钢筋Eh专i5h,,,一。75)(5.1.4-1)5.1正截面承载力计算此时，钢筋应力应符合下列条件:5.1.1正截面承载力计算时应遵守下列基本假定:一f>-0.0022时，此时，钢筋应力应符合下列条件:应力与应变关系呈水平线，其极限压应变:二取ay，一f,-0.Ib十12h",，4一。-J缘高当0.1>h",/h=妻0.05b十12h",b十6h",b十5h",度h"考虑当h",/h=<0.05b+12h"jbb十5h",图5.1.5矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算注:1.表中b为梁的腹板宽度;2如肋形梁在梁跨内设有间距小干纵肋间距的横肋5.1.6翼缘位于受压区的T形截面受弯构件(图时，则可不遵守表列第三种情况的规定;5.1.6)，其正截面受弯承载力应按F列情况计算:3.对有加腋的T形和倒L形截面，当受压区加腋的高度hh>h",且加腋的宽度bh蕊3hh时，则其翼缘卡万厂夕-一汁十=一叭一一斗计算宽度可按表列第三种情况的规定分别增加2b,(T形截面)和b,(倒L形截面):a.独立梁受压K的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时，其计算宽度应取用腹板宽度b干十+。斗5.1.8受弯构件正截面受弯承载力的计算，应符合二(}sho的要求。当由构造要求或按正常使用极限状图5.1.6T形截面受弯构件受压区高度位置态计算要求配置的纵向受拉钢筋截面面积大于受弯承(a)二簇h";(b)，>h‘,载力要求时，则在验算二镇}hh。时，可仅取受弯承载(1)当符合下列条件时力条件所需的纵向受拉钢筋截面面积。八A+fpyA,了二叭h"t+厂户’(。’，，一厂py)A"p5.1.，在计算中考虑普通受压钢筋时，必须符合公(5.1.6-1)式二>}2a’的条件，当不符合此条件时，正截面受弯则按宽度为b",的矩形截面计算承载力可按下列公式计算:(2)当不符合公式(5.1.6-1)的条件时，计算M.A一。一。,A、一(0W一几)A",a=Ap(5.113-1)、-Eb时为小偏心受压构件，。及a,〕分表5.1.12采用;别按公式(5.1.4-1)及(5.1.4-3)进行计算大—轻骨料混凝土的轴心抗压强度设计值，式中，—轴向力作用点至普通受拉钢筋和预应力按表3.1.5确定;受拉钢筋的合力点之间的距离;A—构件截面面积毒q-偏心受压构件考虑挠曲影响的轴向力偏A",-全部纵向钢筋的截面面积心距增大系数，按现行国家标准《混凝当纵向钢筋配筋率大于3%时，式中A应改用土结构设计规范》GIJ10的规定计算;A,，A二A一A’灼—初始偏心距;u一一普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力表5.1.12钢筋轻，料混点至截面近边缘的距离;凝土轴心受压构件的称定系数甲eo—轴向力对截面重心的偏心距。e。二M/N;1=/b}-46810121416ee附加偏心距;当eo}.3h。时，取。。二0.1,/d(35578.510.51214当计算中考虑普通受压钢筋时，则受压区高度应1"/i簇14212835424855符合a>}2a’的条件。甲10.980.960.930.860.790.72当不符合上述的条件时，其正截面受压承载力可1=/b18202224262830按本规程第5.1.9条的规定进行计算。此时，应将公h/d15.5171921}2252426式(5.1.9)中M以Ne’代替。此处，*‘，为轴向力几/i62697683一9097{104作用点至受压区普通钢筋合力点的距离，在计算中应甲0.650.580.510.450.400.35}0.30考确定虑偏。心距增大系数，初始偏心距按公式5.1.13-4注:表中6。为构件计算长瑰;，为截丙最小回转半径;b为矩形截面的短边尺寸;d为回形截面的直径。对小偏心受压构件，尚应按下列公式进行验算:3-5-15 、·、-bh(h"。一h2)If,A,(h"。一)、·}1m,(hh(h}a一2h)+(b一。)h,(h"。一22〕一(CaO一厂二)Ap(h"。一a,)(5.1.13-6)、frA.(h})一u)一((7,a一f})AN(h"。一a,)式中衬—轴向力作用点至受压区普通钢筋和预应(5.1.14-3)力钢筋的合力点之间的距离，此时，轴5.1.15沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形、T形向力作用点靠近截面重心;在计算中不或I形截面钢筋轻骨料混凝土偏心受压构件(图考虑偏心距增大系数，初始偏心距取5.1.15)，其正截面受压承载力可按下列近似公式计e;=e。一e=o算:矩形截面对称配筋的钢筋轻骨料混凝土小偏心受N}fm(Fbho+(b,一b)h",J+f,A一,,A，十N,w压构件，也可按下列近似公式计算钢筋截面面积:(5.1.15-1)Ne一B(1一0.5E)f-bh",,A"、二AJ",(h.一a",).N}0.75时，取N=,.的矩形截面计算;二几wA,w,(2)当受压区高度，>人’f时，则应考虑腹板的M二—沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内受压作用，按F列公式计算(图5.1.14):力对A，重心的力矩;当$>0.75时，N}fo=Cba+(b"f一b)人’门十厂,A一凡AM，=0.sj卜A，h，;一(a’o0一f",,)A"。一。oAu(5.1.14-1)。—均匀配置纵向钢筋区段的高度儿二与Ne}h一hf时，其正截面受压承载力计算应考虑的作用，应按本规程第5.1.13条和第5.1.14条的有翼缘受压部分的作用。关规定确定。对冀缘位于截面受拉边或受压较小边的小偏心受注:本条适用予沿截面成部均匀配t纵向钢筋的数量每压构件，尚应按下列公式进行验算:3-5-16 排不少于4根的矩形、T形或1形截面。此时，轻骨料混凝土受压区的高度应符合二蕊5.1.16偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压分。ho的要求，如计算中考虑普通受压钢筋时，则尚承载力以外，尚应按轴心受压构件验算垂直于弯矩作应符合二)Za’的条件用平面的受压承载力。此时，可不考虑弯矩的作用，当二0.3f.Ao时，取Nvo=0.3f.Aoo5.2.6符合下列要求的构件均可不进行斜截面的受对集中荷载作用下的矩形截面独立梁(包括作用剪承载力计算，而仅需根据本规程第8.2.6条至第有多种荷载，且其中集中荷载对支座截面或节点边缘8.2.8条的规定，按构造要求配置箍筋:所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)，当5.2.6.1矩形、丁形和I形截面的一般受弯构件，按公式(5.2.3-1)计算时，应将公式(5.2.3-2)改当符合下列公式要求时:为下列公式:V}0.06f,bho+0.04Npp(5.2.6-1)V,六155f0bho+;25f,书。5.2.6.2符合本规程第5.2.3条规定的集中荷载作用下矩形截面独立梁，当符合下列公式要求时:(5.2.3-4)式中x—计算截面的剪跨比，可取2二a/ho,aV<-尹摧，bho+0.04Ny(5.2.6-2)为计算截面至支座截面或节点边缘的距5.2.7受拉边倾斜的矩形、T形和工形截面的受弯离，计算截面取集中荷载作用点处的截构件，其斜截面受剪承载力可按下列公式计算(图面;当.l<1.4时，取2=1.4，当.l>35.2.7)时，取人=3;讨一算截面至支座之间的箍V蕊V。十V,p+0.8几A}sina筋，应均匀配置(5.2.7-1)注:1当轻骨料混凝土法向预应力等于零时预应力钢竺二0.8(EJ遥A,z=,乙丛}?sb)筋及非预应力钢筋的合力Na,引起的截面弯矩与V印二tan/12+ctan尽外弯矩方向相同的情况，以及预应力轻骨料棍(5.2.7-2)凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力轻骨料混式中V~一构件斜截面上的最大剪力设计值;凝上简支梁，均取Vv=O:八，一构件斜截面受压区末端的弯矩设计值;2对采用刻痕钢丝、钢绞线及冷拔低碳钢丝配筋的先张法预应力轻骨料混凝土梁，在计算预应力v。—构件斜截面上轻骨料混凝土和箍筋的受钢筋及非预应力钢筋的合力N,时，应按本规程剪承载力设计值，按公式(5.2.3-2)第6.1.5条的规定考虑预应力翩筋传递长度的影或(5.2.3-4)，计算其中，h。取斜截响。面受拉区始端的垂直截面有效高度;3-5-1R V,,—构件截面上受拉边倾斜的非预应力和zsb一一-同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋预应力纵向受拉钢筋合力的设计值在合力点至斜截面受压区合力点的距离;垂直方向的投影:对钢筋轻骨料棍凝zpb-一同一弯起平面内的预应力弯起钢筋合土受弯构件，其值不应大于九A,sin凡力点至斜截面受压区合力点的距离。对预应力轻骨料混凝土受变构件，其入值不应大于(几A=十了A刁1n月和不应小于‘,Apsing;十K与—同一截面内箍筋的合力至斜截面受压1!区合力点的距离;￡:、—同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至‘1斜截面受压区合力点的距离;卡2—斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离，可近似取z=0.9ho;一一一丫R斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角;。—斜截面的水平投影长度，可近似取。图5.2.8受弯构件斜截面受弯承载力计算=儿{]o5.2，受弯构件纵向钢筋和箍筋，当符合本规程第注:在梁截面高度开始变化处，斜截面的受剪承7.1.3条至第7.1.5条、第8.2.2条、第8.2.5条和载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有第8.2.7条规定的构造要求时，可不进行斜截面的受关公式分别计算，并应按其中不利者配置箍弯承载力计算。筋和弯起钢筋。5.2.10矩形截面的钢筋轻骨料混凝土偏心受压和偏心受拉构件，其受剪截面应符合下列条件:V(0.21几从。(5.2.10)式中v—剪力设计值东乙11矩形截面的钢筋轻骨料混凝土偏心受压构件李，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算:V<-六邻愁flbho、1.25f-争。+0.06N(5.2.11)式中久.一偏心受压构件计算截面的剪跨比;N—与剪力设计值v相应的轴向压力设计值;当N>0.3fA时，取N=0.3fA;A为构件的截面面积图5.2.7受拉边倾斜的受弯构件计算截面的剪跨比应按下列规定取用:斜截面受剪承载力计算(1)对框架柱，取z二H=2ho;当l<1时，取5.2.8受弯构件斜截面的受弯承载力应按下列公式i=1;当x>3时，取2二3;此处，H=为柱净高;计算〔图5.2.8):(2)对其他偏心受压构件，当承受均布荷载时，M((几A。十九户=)z十lJ沪,b:k取.A=1.4;当承受集中荷载时(包括作用有多种荷+21产p6Zp6十2"份A,z_,(5.2.8-1)载、且集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力此时，斜截面的水平投影长度:可按下列条件确定值占总剪力值的75%以上的情况)，取t=a/ho;当V二2fA,bsina,+.7(,Apysina,+乏凡A=AG1.4时，取t=1.4;当.l>3时，取2=3;此处，(5.2.8-2)a为集中荷载至支座或节点边缘的距离式中V斜截面受压区末端的剪力设计值;5.2.12矩形截面的钢筋轻骨料混凝土偏心受压构2—非预应力和预应力纵向受拉钢筋的合力件，当符合下列公式要求时:点至受压区合力点的距离、可近似取z=0.9ho;V6万0+1畏、*。+0.06N(5.2.12)3-5-19 则可不进行斜截面受剪承载力计算，而仅需根据本规wt—受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩，可按程第8.3.3条的规定按构造要求配置箍筋;剪跨比和本规程第5.3.2条的规定计算轴向力设计值应按本规程第5.2.11条的规定取用5.2.13矩形截面的钢筋轻骨料混凝土偏心受拉构注:当普>6时，钢筋轻骨料混凝土构件的扭曲截面承载力计算应符合专门规定件，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算:5.3.2受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩，可按下列V<-A0尸总J}bhot1.25j"y争。一0.2N规定计算:(5.2.13)5.3.2.1矩形截面式中N—与剪力设i日直v相应的轴向拉力设计值;Wb(3*一。)(5.3.2-1)x—计算截面的剪跨比，取d=a/ho,a为5.3.2.2T形和I形截面集中荷载至支座或节点边缘的距离;当d3时，取W,=WM+Wld十Wd(5.3.2-2)几二3对腹板、受压翼缘及受拉翼缘部分的矩形截面受当公式(5.2.13)右边的计算值小于1扭塑性抵抗矩可分别按下列规定计算:(1)腹板人。时，应取等于125j,V乍。，且、恤。于0.03f,bh}W、一髻(3*一。)5.3扭曲截面承载力计算(2)受压及受拉翼缘5.3.1在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、TW,。一譬(b"f一。)(5.3.2-4)形和I形截面钢筋轻骨料混凝土构件(图5.3.1)，当h;hw<6时，其截面应符合下列公式的要求:W,f=誉(b，一b)(5.3.2-5)式中6.f-截面受压区的翼缘宽度;成十裁。21f(5.3.一)br--一截面受拉区的翼缘宽度;h"f—截面受压区的翼缘高度;当符合一下列条件时:岚0+w,<0.6f,hr--截面受拉区的翼缘高度计算时取用的翼缘宽度尚应符合b"成b十6h"，及中山.十心笼作用开平面衬凭bf<}b十6hf的规定。川5.3.3矩形截面纯扭构件的受扭承载力应按下列公卜且"|卜川式计算:凡AntA-几T蕊0.35f,W,+1.05行·0.04会W,且一(5.3.3-1)(f,A，十瓜Ap,,)s犷=(5.3.3-2)于。斗f,Asnu.此处，对钢筋轻骨料混凝土纯扭构件，其杏值尚应符合。.6(}毛1.7的要求。当}>1.7时，取夸二1.7;对预应力轻骨料棍凝土纯扭构件，仅适用于偏图5.3.1钢筋轻骨料混凝土受扭构件截面尺寸心距e,ob);(b)T形和I形截面要求，当}>4时，取}_4。则可不进行构件受剪扭承载力计算，而仅需根据本规式中}-，受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度程第8.2.9条的规定，按构造要求配置钢筋比值;式中7"—扭矩设计值;Awl—受扭计算中取对称布置的全部纵向非预b—矩形截面的宽度，T形或I形截面的腹应力钢筋截面面积;板宽度;在受扭计算中，应取矩形截面AP+—受扭计算中取对称布置的全部纵向预应的短边尺寸;力钢筋截面面积;h—截面高度;在受扭计算中，应取矩形截A‘—受扭计算中沿截面周边所配置箍筋的单面的长边尺寸;肢截面面积;3-5-20 j、—箍筋的抗拉强度设计值，按本规程表(1)剪扭构件的受剪承载力3.2.3-1、表3.2.3-2采用，但取值不应V<0.06(1.5一9)、*。+1.Sfw争。大于310N/m";A-,截面核芯部分的面积，A-=b-h-,(5.3.6-1)此处，b二和h。分别为从箍筋内表面(2)剪扭构件的受扭承载力计算的截面核芯部分的短边和长边的T<0.359j,W、1.05行fAsdA-尺寸;(5.3.6-2)。二—截面核芯部分的周长，。。二2(b-+此处，夸值应按本规程第5.3.3条的规定计算。人。);剪扭构件轻骨料混凝土受扭承载力降低系数9,N阂—1算截面上的轻骨料混凝土法向应力应按下列公式计算:为零时的预应力钢筋及非预应力钢筋1.5的合力，按本规程第4.2.14条计算;(5.3.6-3)1+。SWV,I当N,>0.3人A。时，取NF==-一Ibhp0.3人Ao;当几<0.5时，取R.=o.s;当R,>1时，取A=I.Ao—构件的换算截面面积式中A=,—受剪承载力所需的箍筋截面面积注:对预应力轻骨料混凝土纯扭构件，当}<2对集中荷载作用下的矩形截面钢筋轻骨料混凝土或e,p>h/6时，应按钢筋轻骨料混凝土纯剪扭构件(包括作用有多种荷载，且其中集中荷载对扭构件计算。支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的5.3.4T形和I形截面纯扭构件，可将其截面划分75%以上的情况)，公式(5.3.6-1)应改为:为儿个矩形截面，分别按本规程第5.3.3条进行受扭承载力计算。V<尹恶(1.5一R,)f,bho+1.25f,乍。每个矩形截面的扭矩设计值可按下列规定计算:(5.3.6-4)(1)腹板且公式(5.3.6-2)和公式(5.3.6-4)中的剪扭构件轻骨料混凝土受扭承载力降低系数应改按下列公式计(5.3.4-1):w一WW,w,二算:(2)受压翼缘(5.3.6-5)T"r(5.3.4-2)‘+0‘，‘“+‘·，)TVbWh=,式中2—计算截面的剪跨比，按本规程第5.2.3(3)受拉翼缘条的规定取用:一W4T(5.3.4-3)5.3.7T形和I形截面钢筋轻骨料混凝土剪扭构件w,的受剪扭承载力应按下列规定计算:式中T=—腹板所承受的扭矩设计值;T-T形和I形截面所承受的扭矩设计值;5.3.7.1剪扭构件的受剪承载力，按公式(5.3.6TI,—受压翼缘所承受的扭矩设计值;1)或(5.3.6-4)计算，但计算时应将‘I"及W，分别以T,,及W,w代替。T一受拉翼缘所承受的扭矩设计值。5.3.7.2剪扭构件的受扭承载力，可根据本规程第5.3.5在轴向压力和扭矩共同作用下矩形截面钢筋5.3.2条的规定划分为几个矩形截面分别进行计算;轻骨料混凝土构件的受扭承载力应按下列公式计算:腹板可按公式(5.3.6-2)与(5.3.6-3)或与公式fWA=,A-T-<0.35f,W,+1.05行+0.06穿W,(5.3.6.5)进行计算，但计算时应将T及W,分别以(5.3.5-1)TW及W,w.代替;受压翼缘及受拉翼缘可按本规程第5.3.3条的规定计算，但计算时应将T及W，分别以此日寸，:值应按公式(5.3.3-2)计算，且应符合穿T"f及Wld或Tf及W2t替。-0.5f,及。.61.7时，取夸5.3.8在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、"I"=1.7。形及I形截面钢筋轻骨料混凝土弯剪扭构件，当符合式中N—轴向压力设计值;下列条件时，可按下列规定进行承载力计算:A—构件截面面积。5.3.6在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋轻5.3.8.1当V<0.03f,bho或V<}袋煞f6h。时，骨料混凝土一般剪扭构件护其受剪扭承载力应按下列可仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受公式计算:扭承载力分纳进行许算‘3-5-21 5.3.8.2当T-<0.175f,城时，可仅按受弯构件的正全部箍筋截面面积;截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算A.与呈45’冲切破坏锥体斜截面相交的5.3.9矩形、‘r形和1形截面钢筋轻骨料混凝土弯全部弯起钢筋截面面积;剪扭构件，纵向钢筋应按受弯构件的正截面受弯承载a—弯起钢筋与板底面的夹角力和剪扭构件的受扭承载力分别按所需的钢筋截面面钢筋轻骨料混凝土板中配置受冲切的箍筋或弯起积进行配置;箍筋应按剪扭构件的受剪承载力和受扭钢筋，应符合本规程第8.1.6条的构造规定承载力分别按所需的箍筋截面面积进行配置对配置受冲切的箍筋或弯起钢筋的冲切破坏锥体以外的截面，尚应按本规程第5.4.1条的要求进行受半‘冲切承载力验算，此时，取冲切破坏锥体以外0.5ho十处的最不利周长。5.4.3对矩形截面柱的矩形基础，在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力可按下列公式计算(图5.4.3):锌粗舞才图5.4.1板受冲切承载力计算十"(a)局部荷载设计值作用下;(b)集中反力设计值作用「十1一冲切破坏锥体的斜截面;2-距荷载面积周边h=/2处的周长:3一冲切破坏锥体的底面线54受冲切承载力计算图5.4.3计算阶形基础的受冲切承载力截面位置5.4.1在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或(“)柱与基础交接处;(b)基础变阶处弯起钢筋的钢筋轻骨料混凝土板，其受冲切承载力可1一冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面;按F列公式计算(图5.4.1):二冲切破坏锥体的底面线凡簇0.6大umho(5.4.1)双(0.6f,bmho(5.4.3-1)式中F,—局部荷载设计值或集中反力设计值(当名=FA(5.4.3-2)计算无梁楼盖柱帽处的受冲切承载力时，取柱所承受的轴向力设计值减去柱b二m=2b,+bF(5.4.3-3)顶冲切破坏锥体范围内的荷载设计值);式中b,—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边“m—距局部荷载或集中反力作用面积周边长:当计算柱与基础交接处的受冲切承ho/2处的周长。载力时，取柱宽;当计算基础变阶处的5.4.2在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承受冲切承载力时，取上阶宽;载力不满足公式(5.4.1)的要求且板厚受到限制时，b一冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边可配置箍筋或弯起钢筋，此时，受冲切截面应符合下长:当计算柱与基础交接处的受冲切承列条件:载勺时，取柱宽加两倍基础有效高度;凡镇0.9f,u,ho(5.4.2-1)当计算基础变阶处的受冲切承载力时，配置箍筋或弯起钢筋的钢筋轻骨料混凝土板的受取上阶宽加两倍该处的基础有效高度;冲切承载力，可按下列公式计算:ho—基础冲切破坏锥体的有效高度;(1)当配置箍筋时A—考虑冲切荷载时取用的多边形面积(图F,蕊0.3f,umho+0.8f,A-(5.4.2-2)5.4.3中的阴影面积ABCDFF);(2)当配置弯起钢筋时尸，-在荷载设计值作用下基础底面单位面积F,<0.3f,umho+0.8f,A,sina上的土反力(可扣除基础自重及其上的(5.4.2-3)土重)，，当为偏心荷载时可取用最大的式中A-—与呈45*冲切破坏锥体斜截面相交的单位反力。3-5-22 (2)受弯构件5.5局部受压承载力计算丛口贸=叭(6.1.2-3)5.5.1配置间接钢筋的轻骨料混凝土构件，其局部丛受压区的截面尺寸要求及局部受压时的强度提高系数叭口(c=(6.1.2-4)应与现行国家标准(混凝土结构设计规范》〔凋10的规定相同。(3)偏心受拉构件5.5.2对于配置方格网式或螺旋式间接钢筋的轻骨气_M11",0十_AN0,(6.1.2-5)料混凝土构件，其局部受压承载力计算应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJIO的规定。傲1_MY0,+A_N0,(6.1.2-6)6正常使用极限状态验算式中Ny按荷载短期效应组合计算的轴向力值;M—按荷载短期效应组合计算的弯矩值;从—按荷载长期效应组合计算的轴向力值;6.1抗裂验算M,—按荷载长期效应组合计算的弯矩值;6.1.1预应力轻骨料混凝土构件应分别按下列规定Ao—构件换算截面面积;进行正截面抗裂验算:w。—换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩。(1)严格要求不出现裂缝的构件6.1.3预应力轻骨料混凝土受弯构件应分别按下列在荷载的短期效应组合下应符合下列要求:规定进行斜截面抗裂验算:a、一‘二镇0(6.1.1一1)(1)轻骨料混凝土主拉应力(2)一般要求不出现裂缝的构件对严格要求不出现裂缝的构件，应符合下列要在荷载的短期效应组合下应符合下列要求:求:a，一‘二(Q,Yfk(6.1.1一2)aro毛0.85几(6.1.3-1)在荷载的长期效应组合下应符合下列要求对1般要求不出现裂缝的构件，应符合下列要a,。一。,.<0(6.1.1一3)求:式中。、—荷载短期效应组合下抗裂验算边缘轻aro簇0.95几(6.1.3-2)骨料混凝土法向应力;(2)轻骨料混凝土主压应力at}—荷载长期效应组合下抗裂验算边缘轻骨对严格要求和一般要求不出现裂缝的构件，均应料混凝土法向应力;符合下列要求:11—扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘a}镇0.6fk(6.1.3-3)轻骨料混凝土的预压应力，按公式式中%—轻骨料混凝土主拉应力;(4.2.4-1)和(4.2.4-4)计算;as~一轻骨料混凝土拉应力限制系数，按表I,-轻骨料混凝土主压应力。计算轻骨料混凝土的主拉应力和主压应力时，应4.1.7的规定取用;选择跨度内不利位置的截面，对该截面的换算截面重Y受拉区轻骨料混凝土塑性影响系数，对心处和截面宽度剧烈改变处进行验算。轴心受拉构件，取y=1.0;对受弯构件应按本规程附录D的规定取用;6.1.4轻骨料混凝土的主拉应力和主压应力应按下列公式计算:f,k—轻骨料混凝土的抗拉强度标准值，按表3.1.4取用。aarorolI"一02_1v?2=+rz(6.‘一”注:对受弯构件，在施工阶段预拉区出现裂缝的区段，公式(6.1.1-1)至(6.1.1-3)中的ax=口仗+AInYo(6.1.4-2)a、和anYfm均应乘6:(系数0.906.1.2在荷载的短期效应组合及长期效应组合下的旦生勿aAnbsinvp)So(6.1.4-3)抗裂验算边缘的轻骨料混凝土法向应力应按下列公式Inb计算式中ax—由预应力和弯矩值M在计算纤维处(1)轴心受拉构件产生的轻骨料混凝土法向应力;二—由剪力值V,和预应力弯起钢筋的预应(6.1.2-1)力在计算纤维处产生的轻骨料馄凝土剪‘应力，当计算截面上作用有扭矩时，尚(6.1.2-2)一应考虑扭矩引起的剪应力;3-5-23 a，一扣除全部预应力损失后，在ttiq:纤维处由6.2裂缝宽度验算预应力产生的轻骨料混凝土法向应力，按公式(4.2.41)或(4.2.44)计算;6.2.1钢筋轻骨料混凝土构件和在使用阶段允许出yo—换算截面重心至所计算纤维处的距离;现裂缝的预应力轻骨料混凝土构件，应验算裂缝宽V一按荷载短期效应组合计算的剪力值;度。按荷载的短期效应组合并考虑长期效应组合的影S=—计算纤维以上部分的换算截面面积对构响所求得的最大裂缝宽度。二，不应超过表4.1.7规定的允许值。件换算截面重心的面积矩;App—计算截面上同一弯起平面内的预应力弯6.2.2在矩形、T形、倒T形和I形截面的钢筋轻骨料混凝土受拉和受弯构件及预应力轻骨料混凝土轴起钢筋的截面面积;心受拉和受弯构件中，考虑裂缝宽度分布的不均匀性ap—计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构和荷载长期效应组合的影响，其最大裂缝宽度可按下件纵向轴线的夹角。列公式计算:?一一二。F`(62+0.037澡)一(6.2.2-1)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数0可按下列公式计算:sb二1一0.3Pfmas(6.2.2-2)式中w二—最大裂缝宽度(mm);图6.1.5预应力钢筋的预应力传递长度a,;--一按荷载短期效应组合计算的钢筋轻骨范围内有效预应力值的变化料混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或注:公式(6.1.4-1),(6.1.4-2)中的a二、as和预应力轻骨料混凝土构件纵向受拉钢MIs=yo当为拉应力时，以正号代人当为筋的等效应力，按本规程第6.2.3条的规定计算;压应力时，以负号代人d—钢筋直径(mm);当用不同直径的钢6.1.5对先张法预应力轻骨料混凝土构件端部进行筋时，公式(6.2.2-1)中的d改用斜截面受剪承载力计算以及正截面、斜截面抗裂验算4(A,+也)时，应考虑预应力钢筋在其预应力传递长度l=范围换算直径，此处，“为内实际应力值的变化。预应力钢筋的实际预应力按线纵向受拉钢筋截面总周长;性规律增大，在构件端部为零，在其预应力传递长度P一按有效受拉轻骨料混凝土截面面积计的末端达到有效预应力值。，(图6.1.5),预应力钢算的纵向受拉钢筋配筋率，P-二筋的预应力传递长度lo-应按表6.1.5取用。对采用冷A,+Ap此处，A，为有效受拉轻骨拉n级、m级钢筋和冷轧带肋钢筋的先张法构件，可A}不考虑预应力传递长度L-料混凝土截面面积，对受弯及偏心受表6.1.5预应力钢筋的预应力传递长度聪(二)拉构件，A}=0.5bh+(bf一b)hf;轻骨料混凝土强度等级对轴心受拉构件，Ate=bh;钢筋种类CL20C】30一>CIAO口‘--一与构件受力特征有关的系数:刻痕钢丝(;5)160d105d85d对轴心受拉构件，取a。二3.0;100d85d对偏心受拉构件，取%=2.7;。曰簇一一}85d70d对受弯构件，取.Q=2.3;冷拔低碳钢丝110d一}90d}85dam-一材料综合影响系数，按表6.2.2取注:1.确定预应力传递长度1=时，表中轻骨料混凝土强用。度等级应按放张时的轻骨料混凝土立方体抗压强衰6.2.2材料综合影晌系数am度确定;2.表中有效预应力。，:刻痕钢丝1070N/aun",钢纹线1260N/-"，冷拔低碳钢丝460N/mm"。当有‘云蔺}}as}p变形钢筋光面钢筋效预应力值大于或小于此数值时，其预应力传递长陶粒棍凝土0.901.00度应根据表6.1.5的数值按比例增减;3.当采用吸然放松顶应力钥筋的施工工艺时，1e的起自嫌煤歼石及浮石棍凝土1.151.30点应从距构件末端0.251“处开始计算。J-5-24 6.2.3在荷载的短期效应组合下构件纵向受拉钢筋刚度用结构力学的方法计算。应力或等效应力可按下列公式计算在等截面构件中，可假定各同号弯矩区段内的刚6.2.3.1钢筋轻骨料混凝土构件的纵向受拉钢筋应度相等，并取用该区段内最大弯矩处的刚度。少]受弯构件的挠度应按荷载短期效应组合并考虑荷1.轴心受拉载长期效应组合影响的长期刚度B,进行计算，所求得的挠度计算值不应超过表4.1.5规定的允许值。(6.2.3-1)6.3.2矩形、T形、倒T形和I形截面的受弯构件，2.偏心受拉在荷载短期效应组合作用下的短期刚度B、可按下列N，『(6.2.3-2)公式计算:A,(h。一a)(1)钢筋轻骨料混凝上受弯构件3.受弯E,A,QM(6.2.3-3)(6.3.2-1)0,=TAT卫、。.:+典5aLe刃1十1.:)7c内力臂系数，按下列公式计算:(2)预应力轻骨料混凝土受弯构件，=1.03一2aEP(6.2.3-4)当，<0.83时，取q=0.83;当，>1.0时，取7要求不出现裂缝的构件二1.00B_,=0.85E,1,(6.3.2-2)式中A,}--~受拉区纵向钢筋截面面积:对轴心受拉允许出现裂缝的构件构件，A。取全部纵向钢筋截面面积;EjnB,二对偏心受拉构件，A，取受拉较大边的L2+(1M5)「(1.2+-EP}(1·。，二，f，一2,纵向钢筋截面面积;对受弯构件，A取受拉区纵向钢筋截面面积;(6.2.2-3)。，—轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边M二二(11+Yfdl)W。(6.3.2-4)纵向钢筋合力点的距离。式中7-裂缝截面处内力臂系数，按公式(6.234)6.2.3.2预应力轩骨料沮舒h构件的纵向普拉钢筋计算;等效应力0-裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，1.轴心受拉按公式(6.2.2-2)计算;N,一N,at-一钢筋弹性模量与轻骨料混凝土弹性模量(6.2.3-5)口·二Ap+A丁的比值;2.受弯P—纵向受拉钢筋配筋率:对钢筋轻骨料混凝M，一N,(二一ep)(6.2.3-6)土受弯构件，取。一bAh,n;对预应力轻骨(Ap+A,)二Ap十A料混凝土受弯构件，取P二二一{:一0.12(1-Yt)(heo)’〕*。bhnM二—预应力轻骨料混凝土受弯构件正截面的(6.2.3-7)开裂弯矩值;，=丛+，(6.2.3-8)。分扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘N团一p的轻骨料混凝土预压应力;式中%—轻骨料混凝土法向预应力等于零时全部Yr--受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值，纵向预应力和非预应力钢筋的合力N,(bf一b)h的作用点至受拉区纵向预应力和非预应Yr=，其中，bf,h;为受拉bh=力钢筋合力点的距离;区冀缘的宽度、高度。Y}r—受压翼缘面积与腹板有效面积的比值;注:1.钢筋浮石混凝土受弯构件B。按公式(石’，一占)五‘f(6.3.2-1)计算后应乘以0.9折减系数;，其中，b"r,h、为bhr,2.对预压时预拉区出现裂缝的构件，B应受压区翼缘的宽度、高度，当h"f>降低10%;0.2h。时，取h"r=0.2h-、，份__M、3.公式(6.3.2-3)仪通用丁u.4哭飞丁飞1粗民6.3受奄构件挠度验算1.o的情况。6.3.1钢筋轻骨料混凝土和预应力轻骨料混凝土受6.3.3矩私买形·倒T形和1形截面受弯构件的弯构件在正常使用极限状态下的挠度，可根据构件的长期刚度，可按下列公式计算:乡-S-2S M7.1.2觉力钢筋的轻骨料混凝土保护层最小厚度B,=石丁下下尸-二，一二B(6.3.3),.丛口一1]十wi,(从钢筋的外边缘算起)应符合表7.1.2的规定，且式中M,—按荷载长期效应组合计算的弯矩值;不应小于受力钢筋的直径doBy一一简载短期效应组合作用下受弯构件的板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于短期刚度;lo-;梁、柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应B—考虑荷载长期效应组合对挠度增大的小于”rnm。影响系数，按本规程第6.3.4条的规表7.1.2轻骨料混凝土保护层最小厚度(rnm定采用轻骨料混凝土强度等级6.3.4考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系环境条件构件类别数0可按下列规定取用:CL356.3.4.1钢筋轻骨料混凝土受弯构件室内板、墙、壳2015当汀二0时，0=2.0;正常环境梁、柱3025当P二P时，0二1.6;露天或室内板、墙、壳3525一!当P为中间数值时，0按直线内插法取用高湿度环境梁柱一4535130此处，。，为纵向受压钢筋配筋率，。，一Abh%u;对注:1处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当轻冀缘在受拉区的’I"形截面，0应增加20%0骨料混凝土强度等级不低于CL20时，其保护层厚度可按表中规定减少5。，但预制构件中的预应6.3.4.2预应力轻骨料混凝土受弯构件力钢筋的保护层厚度不应小干15-处于露大或0=2.0室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂‘3.5预应力钢筋轻骨料混凝土受弯构件在使用阶浆抹面层且有质量保证措施时，保护层厚度可按段的预加应力反拱值，可用结构力学方法按刚度表中室内正常环境中构件的数值采用;F_j。进行计算，并考虑预压应力长期作用的影响2预制钢筋轻骨料混凝土受弯构件，钢筋端头的保此时，将计算求得的预加应力反拱值乘以增大系数护层厚度一般为15mm,预制的肋形板，其主肋的2.0;在计算中，预应力钢筋的应力应扣除全部预应保护层厚度可按梁考虑;力损失。对恒载较小的构件，应考虑反拱过大对使用3处于露天或室内高湿度环境中的结构，其轻骨料上的不利影响。混凝土强度等级不宜低十CL25,当非主要承重构件的轻骨料混凝土强度等级采用CL20时，其保护层厚度可按表中CL25的规定值取用;7构造规定4要求使用年限较长的重要建筑物和受沿海环境侵蚀的建筑物的承重结构，当处于露天或室内高湿7.1一般规定度环境时，其保护层厚度应适当增加;5.有防火要求的建筑物，其保护层厚度尚应符合国7.1.1钢筋轻骨料混凝土结构伸缩缝的最大间距可家现行防火规范的有关规定。按表7.1.1的规定采用。7.1.3当计算中充分利用纵向受拉钢筋强度时，其表7.1.1钢筋轻骨料混凝土锚固长度L。不应小于表7.1.3规定的数值口结构伸缩缝最大间距(m)表7.1.3纵向受拉钢筋的最小锚固长度1.(mm)结构类别室内或土中{露天756C轻骨料混凝土强度等级钢筋类型框架结构5翎蒙33EE6}A一-CL15Q20CL25浮仁1306545厂~一剪力墙结构RIACVEA4535I级钢筋45d35d30d25d注;1.如有充分依据或可靠措施，表中数值可予以If减Q级钢筋55d45d40d35d2.当屋面板上部无保温或隔热措施时，对框架、剪力墙结构的伸缩缝间距，可按表中露天栏的数值月牙纹皿级钢筋50d45d40d选用;冷轧带肋钢筋45d40d35d3外墙装配内墙现浇的剪力墙结构，其伸缩缝最大间距宜按现浇式一栏的数值选用。滑模施工的剪力冷拔低碳钢丝300墙结构，宜适当减小伸缩缝间距。现浇墙体在施工注:I.当月牙纹钢筋直径d>25-时，其锚固长度应按中应采取措施减小轻骨料混凝土收缩应力;4.位于气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频萦地区的表中数值增加5d采用;结构或经常处于高温作用下的结构，可按照使用经2.当轻骨料混接土在凝固过程中易受扰动时(如滑验适当减小伸缩缝间距;模施工)，受力钢筋的锚固长度宜适当增加5.伸编缝间距尚应考虑施工条件的形响，必要时3.纵向受拉的I、I.皿级钢筋的锚固长度不应小(如材料收缩较大或室内结构因施工外礴时间较长)于250,1n;‘纵向受拉的冷轧带肋俐筋的锚固长度宜适当减小伸编级间距。不应小于2UOnkfn3-5-26 7.1.4纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断。如必须截接头，受拉钢筋的搭接长度不应小于1,，受压钢筋的断时，应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢搭接长度不应小于0.71,.筋的截面以外，延伸的长度不应小于25山同时，当7.1.，受力钢筋的接头位置和接头区段内受力钢筋V妻0.06j}bh。时，从该钢筋强度充分利用截面延伸接头面积的允许百分率以及钢筋搭接长度范围内的箍的长度.尚不应小于(1.21,+场);当V<筋间距等应符合现行国家标准《混凝土结构设计规0.06人bh。时，从该钢筋强度充分利用截面延伸的长范》GBJ1o的规定。度，尚不应小于1.21,(图7.1.4)07.1.10轻骨料混凝土构件中纵向受力钢筋的配筋百注:对某些集中荷载较大或腹板较薄的受弯构分率，不应小于表7.1.10规定的数值件，如纵向钢筋必须在受拉区截断时，尚应表7.1.10轻骨料混凝土构件进行斜截面受弯承载力的计算中纵向受力钢筋的最小配筋百分率(%)>-I.?/或>1.V.+n.轻骨料混凝土强度等级分类十>-?5d蕊CL30CL35-CL50轴心受压构件的全部受压钢筋0.40.4偏心受压及偏心受拉构件的受0.20.2压钢筋受弯构件、偏心受压构件、大恋矩图偏心受拉构件的受拉钢筋及小偏0.150.2心受拉构件每一侧的受拉钢筋注:1受压钢筋和偏心受压构件的受拉钢筋最小配筋b分率按构件的全截面面积计算;其余的受拉钢筋最小配筋百分率按全截面面积扣除位干受压边或较小受拉边冀缘面积(b一b)h’后的截面面积计算;2配置碳素钢丝、刻痕钢丝、钢绞线和热处理钢筋的图7.1.4纵向受拉钢筋截断后延伸的长度预应力轻骨料握凝土构件，其正截面承载力设计值A-A钢筋强度充分利用截面;不应小于正截面开裂时的内力值。对配置上述钢筋B-B按计算不需要该钢筋的截面的预应力轻骨料混凝土受弯构件，其正载面受弯承7.1.5纵向受压钢筋在跨中截断时，必须伸至按计载力应符合M=异M。的要求。此处。Mu为预应力轻骨料棍凝土受弯构件正截面受弯承载力设计值，算不需要该钢筋的截面以外，延伸的长度不应小于可按本规程第5.1.5条、第5.1.6条或第5.1.9条20d;对绑扎骨架中末端无弯钩的光面钢筋，不应小的公式进行计算，但应取等号，将M以M以代替，十25d并应考虑第5.1.10条的规定;M。为顶应力受弯7.1.6钢筋的接头宜优先采用焊接或机械连接的接构件的正截面开裂弯矩值，应按公式(6.3.2-4)头。钢筋焊接接头的类型及质量应符合国家现行《混计算;凝土结构工程施工及验收规范》GB50204的要求;当3配置冷轧带肋钢筋、冷拔低碳钢丝的预应力轻骨料采用机械连接的接头时，接头的质量、适用范围、构混凝土受弯构件中纵向受拉钢筋的最小配筋率应分别符合《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》造要求等应符合专门的规定。JGJ95或《冷拔钢丝预应力混凝土构件设计与施工7.1.7轴心受拉及小偏心受拉杆件(如析架和拱的规WJGJ19的规定;拉杆)的受力钢筋不得采用非焊接的搭接接头。4当温度、收缩等因素对结构产生较大影响时，构件双面配置受力钢筋的焊接骨架，不得采用非焊接的最小配筋百分率应适当增加的搭接接头7.2预应力轻骨料混凝土结构构件的构造规定当受力钢筋直径d>20二时，不宜采用非焊接的搭接接头;对轴心受压和偏心受压柱中的受压钢7.2.1当受拉区部分钢筋施加预应力已能使构件符筋，当钢筋直径d<28mm时，可采用非焊接的搭接合抗裂或裂缝宽度要求时，则承载力计算所需的其余接头，但接头位置应设置在受力较小处。受拉钢筋允许采用非预应力钢筋。如非预应力钢筋采7.1.8绑扎骨架和绑扎网中的非预应力受力钢筋，用与预应力钢筋同级的冷拉I级或冷拉口级钢筋时，当接头用搭接而不加焊时，受拉钢筋的搭接长度不应其截面面积不宜大于受拉钢筋总截面面积的20%;小于1.210(l,按表7.1.3的规定采用)，且不应小于如非预应力钢筋采用班级及其以下的热轧钢筋时，其350-;受压钢筋的搭接长度不应小于0.851,，且不截面面积可不受限制。应小于250mo7.2.2在预应力轻骨料棍凝土屋面梁等构件中，为焊接骨架在受力方向的接头可采用非焊接的搭接防止由于施加预应力而产生预拉区的裂缝和减少支座3-5-27 附近区段的主拉应力，在靠近支座部分，宜将一部分末端至少应有一根横向钢筋配置在支座边缘内‘图预应力钢筋弯起8.1.3a);如不能符合图8.1.3a的要求时，应在受7.2.3对后张法预应力轻骨料混凝土构件端部锚固力钢筋末端制成弯钩(图8.」36)或加焊附加的横区局部受压承载力的计算以及为防止构件端部裂缝的向锚固钢筋(图&1.3c).构造配筋要求应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10的有关规定。，2.4预应力钢筋、钢丝的净距应根据浇灌轻骨料混凝土、施加预应力及钢筋锚固等要求确定。预应力钢筋的净距不应小于其直径，且不小于25mm;预应力钢丝的净距不宜小于15-。如采用冷轧带肋钢筋、冷拔低碳钢丝，当排列有困难时，可图8.I3焊接网在板的自由支座上的锚固采用两根并列注:当V>0.06fbh。时，配置在支座边缘内的7.2.5先张法预应力轻骨料混凝土构件宜采用变形横向锚固钢筋不应少于二根，其直径不应小钢筋、刻痕钢丝、钢纹线及冷轧带肋钢筋等。于纵向受力钢筋直径的一半，7.2.6对预应力钢筋端部周围的轻骨料馄凝土应采8.1.4单向板中单位长度上的分布钢筋，其截面面取下列加强措施:积不应小十单位长度上受力钢筋截面面积的10%,7.2.6.1对单根预应力钢筋(如板肋的配筋)，其端其间距不应大于300mm，其直径不宜小于5mmo部宜设置长度不小于150-的螺旋筋。当钢筋直径注:当板所受的温度变化较大时，板中的分布钢d落16mm时。亦可利用支座垫板上的插筋代替螺旋筋应适当增加筋，但插筋数量不应少于4根，其长度不宜小于8.1.5当现浇板的受力钢筋与梁的肋部平行时，应120,nn,.沿梁肋方向配置间距不大于200-且与梁肋相垂直7.2.6.2对多根预应力钢筋，在构件端部15d(d的构造钢筋，其直径不应小于6二，且单位长度内为预应力钢筋直径)范围内，应设置钢筋网片，其间的总截面面积不应小于板中单位长度内受力钢筋截面距不宜大于50mmo面积的告，伸人板中的长度从肋边算起每边不应刁、7.2.6.3对钢丝配筋的薄板，在板端100-范围内应适当加密横向钢筋，且不宜少于3根。于板计算跨度:。的告(图8.1.5)7.2.，后张法预应力钢筋的锚固应选用可靠的锚具，其制作方法和质量要求应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204的规定。7.2.8预应力钢筋的预留孔道及孔道灌浆的要求应符合现行国家标准<混凝土结构设计规范》GBJ10的规定.8结构构件的规定图8.1.5板中与梁肋垂直的构造钢筋8.1板1一主梁;2-次梁;3一板的受力钢筋‘4一间8.1.1板中采用绑扎钢筋作配筋时。其受力钢筋的距不大于200mm、直径不小于6mm的构造钢筋间距:当板厚h簇150~时，不应大于200mm;当8.1.6板的箍筋或弯起钢筋的配置，应符合下列规板厚h>150-时，不应大于1.5h，且不应大于定:300mmo8.1.6.1板的厚度不应小于150mmo由板中伸人支座的下部钢筋，其间距不应大于8.1.6.2按计算所需的箍筋截面面积应配置在冲切400-，其截面面积不应小于跨中受力钢筋截面面积破坏锥体范围内，此外，尚应按相同的箍筋直径和间的1/3.距向外延伸配置在不小于0.5h。范围内;箍筋宜为封板中弯起钢筋的弯起角不宜小于30%闭式，并应箍住架立钢筋，其直径不应小于6mm,8.1.2对嵌固在承重砖墙内的现浇板，在板的上部应配置构造钢筋，并应符合现行国家标准《混凝土结间距不应大于告ho(图8.1.6a)o构设计规范》GBJ10的有关规定。8.1.6.3弯起钢筋可由一排或两排组成，其弯起角8.1.3简支板的下部纵向受力钥筋应伸人支座，其可根据板的厚度在300--450之间选取〔图8.1.6b);锚固长度1杯应小于6(。当采用a接网配筋时，其弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏斜截面相交，其交点3-5-28 二根;横向钢筋直径不应小于纵向受力钢筋直径的一半;同时，加焊在最外边的横向钢筋，应靠近纵向钢筋的末端注:轻骨料混凝土强度等级小于或等于CL25的简支梁，在距支座边1.5h范围内作用有集必，中荷载(包括作用有多种荷载、且其中集中荷载对支座截面所产生的剪力占总剪力值的’一一哥-尸门粉J_LL尸‘~一75%以上的情况)，且V>0.06人hh。时，对!}!{!}门{{洲1一门TTT..，...，..，变形钢筋宜采用附加锚固措施，或取锚固长尸一】巾门，I!-度1->-20d.冬到」些，、尸一11铸一卜别尸一一J}1}.86板中抗冲切钢筋布置(司配置箍筋;(b)配置弯起钢筋1一冲切破坏锥体斜截面;2-架v`.钢筋;3-弯起钥筋不少于3根干1-应在离局部荷载或集中反力作用面积周边以夕卜告*至图8.2.2纵向受力钢筋伸人梁号*的范围内，弯起钢筋直径不应小于12-，且每的支座范围内的锚固一方向不应少于三根8.2.3连续梁或框架梁的上部纵向钢筋应贯穿其中8.2梁间支座或中间节点范围(图8.2.3a)o下部纵向钢筋伸人中间支座或中间节点范围内的8.2.1绑扎骨架的钢筋轻骨料棍凝土梁，其纵向受锚固长度应按下列规定取用:力钢筋的直径:当梁高为30~及以上时，不应小(1)当计算中不利用其强度时，其伸人的锚固长于10-;当梁高小于300~时，不应小干6mmo度应符合本规程第8.2.2条中当V>0.06人hlr。时的梁的上部纵向钢筋的净距，不应小于30-和1.5d规定;(d为钢筋的最大直径);下部纵向钢筋净距，不应小(2)当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，其伸于25n二和d.梁的下部纵向钢筋配置多于两层时，人的锚固长度不应小于表7.1.3规定的数值;钢筋水平方向的中距应比下面两层的中距增大一倍。(3)当计算中充分利用钢筋的抗压强度时，其伸伸人梁的支座范围内的纵向受力钢筋数量:当梁入的锚固长度不应小于0.71=(图8.2.3)0宽为150mm及以上时，不应少于2根;当梁宽小于框架梁的上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固”。~时，可为一根8.2.2钢筋轻骨料混凝土简支梁的下部纵向受力钢筋伸人梁的支座范围内的锚固长度1}(图8.2.2)应符合下列条件:(1)当V<-O.06fbh。时1})10d(2)当V>0.06fbh。时变形钢筋1-)15d光面钢筋气异20d如纵向受力钢筋伸人梁的支座范围内的锚固长度不符合上述规定时，应采取在钢筋上加焊横向锚固钢图8.2.3梁中纵向受力钢筋、锚固钢板，或将钢筋端部焊接在梁端的预埋件上筋在节点(或支座)范围内的锚固等有效锚固措施。(a)连续梁中间支座或框架中间节点;如焊接骨架中采用光面钢筋作为纵向受力钢筋(b)框架中间层端节点时。则在锚固长度1.内应加焊横向钢筋:当V<1一上部纵向钢筋贯穿节点范围;2一下0.06j}bh。时，至少一根，当V>0.06jbh。时，至少部纵向钢筋伸人节点内的锚固长度3-5-29 长度，除应符合表7.t3的要求外，并应伸过节点中定。当v>。06J;,bh+0.04:NW时，箍筋的配筋率心线;当上部纵向钢筋在端节点内水平锚固长度不够时，应沿柱节点外边向下弯折，经弯折后的水平投影P,-(P,}一?b,sv1/“不应小于“02办姿n./2长度不应小于0.451=,垂直投影长度不应小于15d(d为纵向钢筋直径);下部纵向钢筋伸入端节点内的锚固长度，应符合中间节点处的要求(图8.2.3b)当轻骨料混凝土强度等级不高于CL25，且受柱截面尺寸限制而纵向钢筋经弯折后的水平投影长度不能满足上述要求时，采取下列附加锚固措施后，水平投影长度可乘以折减系数0.85:在纵向钢筋的弯弧梁中心线内侧中点处，设置一根直径不小于该纵向钢筋直径且不小于25-的横向插筋，其长度应取等于梁截面宽度，并应与纵向钢筋绑扎。注:框架顶层端节点内纵向钢筋的锚固，应采取有效措施或按专门规定采用8.2.4在采用绑扎骨架的钢筋轻骨料混凝土梁中，承受剪力的钢筋，宜优先采用箍筋当设置弯起钢筋时，弯起钢筋的弯终点外应留有锚固长度，其长度在图8.2.5弯起钢筋弯起点与弯矩图形的关系受拉区不应小于25d，在受压区不应小于15山对光，一在受拉V.域中的弯起点2一按计算不需要面钢筋在末端尚应设置弯钩(图8.2.4)。位于梁底钢筋"b”的截面;3-F截面受弯承载力层两侧的钢筋不应弯起。图形;4一按计算钢筋强度充分利用的截面5一按计算不需要钢筋’·a”的截面于tsd十表8.2.7梁中箍筋的最大间距(mm)V>0.06大肋。V50.06f,bh梁高六斗一一2、一干+0.04N,,10.04N}巧0800250一300(a)受拉区(b)受压区8.2.7.2当梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，梁中弯起钢筋的弯起角宜为45或6000箍筋应做成封闭式;箍筋的间距在绑扎骨架中不应大8.2.5在梁的受拉区中，弯起钢筋的弯起点，可在于15d，在焊接骨架中不应大于20d(d为纵向受压按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋截面面积之钢筋中的最小直径)，同时在任何情况下均不应大于前弯起;但弯起钢筋与梁中心线的交点，应在不需300-;当一层内的纵向受压钢筋多于三根时，应设要该钢筋的截面之外‘图8.2.5);同时，弯起点与置复合箍筋;当一层内的纵向受压钢筋多于五根且直按计算充分利用该钢筋的截面之间的距离，不应小径大于18二时，箍筋间距不应大于10d于hp/2当梁的宽度不大于400-、且一层内的纵向受当按计算需设置弯起钢筋时，前一排(对支座而压钢筋不多于四根时，可不设置复合箍筋。言)的弯起点至后一排的弯终点的距离不应大于表8.2.7.3梁中纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距，8.2.7中V>0.06fbb.。十0.04N,栏的规定应符合本规程第7.1.9条的规定注:弯起钢筋不应采用浮筋。8.2.8对截面高度大于800mm的梁，其箍筋直径不8.2.6如按计算不需要箍筋的梁:对截面高度大于宜小于8mm;对截面高度为800mm及以下的梁，其30。二时，仍应沿梁全长设置箍筋;对截面高度为箍筋直径不宜小于6mm;对截面高度为250二及以15。一300。时，可仅在构件端部各1/4跨度范围内下的梁，其箍筋直径不应小于4mm;梁中配有按计设置箍筋，但当在构件中部1/2跨度范围内有集中荷算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于d/4载作用时，则应沿梁全长设置箍筋;对截面高度为(d为纵向受压钢筋的最大直径)。1507=以下时，可不设置箍筋。8.2.，在弯剪扭构件中箍筋和纵向钢筋的配筋率和8.2.，梁中箍筋的间距应符合下列规定:构造要求，应符合下列规定:8.2.7.1梁中箍筋的最大间距宜符合表8.2.7的规3-5-30 8.2.9.1箍筋的配筋率P，不应小于P--,P"-=0.02a竞，此处，一‘·1.75(2R,一，)，R,值按本规程第5.3.6条的规定计算。箍筋间距应符合表8.2.7的规定，且箍筋必须做成封闭式;当采用绑扎骨架时，箍筋的末端应做成不小于1350弯钩，弯钩端头平直段长度不应小于5d(d为箍筋直径)和50-8.2.9.2纵向钢筋的配筋率，不应小于受弯构件纵向受力钢筋的最小配筋率与受扭构件纵向受力钢筋的图8.2.11钢筋轻骨料混凝土构件内折角处配筋最小配筋率之和。受弯构件纵向受力钢筋最小配筋(2)全部纵向受拉钢筋合力的35%为:率，可按表7.1.10取用;受扭构件纵向受力钢筋的N‘二0.7几A，姗万(8.2.11一2)最小配筋率P,m}(P，一Abh}，可取。.08(2p,式中Ay-一全部纵向受拉钢筋的截面面积;一，，大，间距碰“于300-耀毗度，在截A,,.—未伸人受压区域的纵向受拉钢筋的截面面积;面的四角必须设有纵向受力钢筋，并沿截面周边对称a—构件的内折角。布置。按上述条件求得的箍筋，应设置在长度为:(，8.2.10位于梁下部或在梁截面高度范围内的集中荷载，应全部由附加横向钢筋(吊筋、箍筋)承担。附htan音。)的范围内。加横向钢筋应布置在长度为S(S二2h,十3b)的范8.2.12当梁的跨度小于4m时，架立钢筋的直径不围内(图8.2.10)。附加横向钢筋宜优先采用箍筋。宜小于6-;当梁的跨度等于4-6-时，不宜小于8-;当梁的跨度大于6m时，不宜小于lonna.8.2.13当梁的截面高度超过700mm时，在梁的两侧面沿高度每隔300一400-，应设置一根直径不小于10-的纵向构造钢筋。8.2.14对钢筋轻骨料混凝土薄腹梁，应在下部二分之一梁高的腹板内，沿两侧配置纵向构造钢筋，其直径为8-14-，间距为100-150-，并按下密上稀图8.2.10在梁截面高度范围内有集中的方式布置;在上部二分之一梁高的腹板内可按本规荷载作用时附加横向钢筋布置程第8.2.13条的规定配置纵向构造钢筋。(a)附加箍筋;(6)附加吊筋1一传递集中荷载的位置;2一附加箍筋;3一附加吊筋8.3柱附加横向钢筋所需的总截面面积应按下列公式计8.3.1钢筋轻骨料混凝土柱的长细比帆二101i)不应大于104,钢筋轻骨料混凝土柱的计算长度10可按F现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJto的有关了飞门r‘续—(8.2.10)J,.sma规定。式中A-—承受集中荷载所需的附加横向钢筋总8.3.2柱中纵向受力钢筋应符合下列规定:截面面积;8.3.2.1纵向受力钢筋直径d不宜小于12-，但F—作用在梁的下部或梁截面高度范围内不宜大于28-;全部纵向钢筋配筋率不宜超过5%.的集中荷载设计值;8.3.2.2当偏心受压柱的截面高度h3600mm时，a—附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。在侧面应设置直径为10-16-的纵向构造钢筋，并8.2.11如构件的内折角处于受拉区时，应增设箍相应地设置复合箍筋或拉筋。筋。该箍筋应足以承受未伸人受压区域的纵向受拉钢8.3.2.3柱内纵向钢筋的净距不应小于50-;对筋的合力，且在任何情况下不应小于全部纵向受拉钢水平浇筑的预制柱，其纵向钢筋的最小净距可按本规筋合力的35%。由箍筋承受的纵向受拉钢筋的合力，程第8.2.1条关于梁的规定取用可按下列公式计算(图8.2.11):8.3.2.4在偏心受压柱中，垂直于弯距作用平面的(1)未伸人受压区域的纵向受拉钢筋的合力为:纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋，其中距不应大于350mmoN.,一2f,A,}号(8.2.11-1)8.3.3柱中摘筋应符合下列规定:3-5-31 8.3.3.1在柱中及其他受压构件中的箍筋应做成封截面受剪承载力应按下列公式计算:闭式。V毯l1-0.5(0.04fbh0+O.1N赞)+，二争。8.3.3.2箍筋间距不应大于400-，且不应大于构件截面的短边尺寸;同时，在绑扎骨架中，不应大于(8.4.5)15d(d为纵向钢筋的最小直径);在焊接骨架中，不式中N—与剪力设计值V相应的轴向压力设计值;应大于20d当N>0.2fbh时，取N=0.2fbh;8.3.3.3采用热轧钢筋时，其箍筋直径不应小于A-剪力墙的截面面积，其中，翼缘的有效d14，且不应小于6mm;采用LL550级冷轧带肋钢筋面积可按本规程第8.4.3条规定的翼缘或冷拔低碳钢丝时，其箍筋直径不应小于d/5(d为计算宽度确定;纵向钢筋的最大直径)，且不应小于5mmoAwT形或I形截面剪力墙腹板的截面面积;8.3.3.4当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率超过对矩形截面剪力墙，取Aw二A;3%时，则箍筋直径不宜小于8-，且应焊成封闭环A、—配置在同一水平截面内的水平分布钢筋式，其间距不应大于10d(d为纵向钢筋的最小直的全部截面面积;径)，且不应大于200mm.s—水平分布钢筋的竖向间距;8.3.3.5当柱子各边纵向钢筋多于三根时，应设置A-il算截面处的剪跨比，A=M/V4;当复合箍筋;当柱子短边不大于400-，且纵向钢筋d<1.5时，取1=1.5，当x>2.2时，不多于四根时，可不设置复合箍筋。取x=2.2;此处，M为与剪力设计值8.3.3.6柱内纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距V相应的弯矩设计值;当计算截面与墙应符合本规程第7.1.9条的规定。底之间的距离小于方2时，x应按距墙8.4剪力墉底h2处的弯矩值与剪力值计算〔8.4.1当墙的长度大于其厚度的四倍时，应按钢筋当剪力设计值V不大，1d-0.5(0.04fbh,I轻骨料混凝土剪力墙要求进行设计。墙的轻骨料混凝土强度等级不宜低于CL20o0.1N韧时，水平分布钢筋应按本规程第8.4.9条8.4.2钢筋轻骨料混凝土剪力墙的厚度不应小于至第8.4.12条的构造要求配置。140mm;对剪力墙结构，尚不应小于楼层高度的8.4.6钢筋轻骨料混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜125;对框架剪力墙结构，尚不应小于楼层高度的截面受剪承载力，应按下列公式计算:120V45*和施工条件确定，且应构造简单、传力直接。对承受弯矩的刚性接头.设计时应使接头部位的a=45气3-5-且3 截面刚度与邻近接头处的预制构件的刚度相接近规定进行结构构件的抗震设计8.6.2当柱与柱、梁与柱、梁与梁之间的接头按刚在地震区，浮石或火山渣混凝土宜用于剪力墙结性设计时，宜采用以钢筋为焊接连接的装配整体式接构〕头。装配式结构在安装过程中应注意焊接程序并选择9.1.2钢筋轻骨料混凝土结构构件的抗震设计，应合理的构造形式，以减少焊接应力。装配式结构应考根据结构类型、房屋高度、设防烈度采用不同的抗震虑焊接应力以及施工和使用过程中的温差和混凝土收等级，并应符合相应的计算和构造措施要求缩等不利影响，可较现浇结构适当增加构造配筋，并结构抗震等级的划分宜符合表9.1.2的规定应避免由构件的局部削弱所引起的应力集中。当接头表9.1.2钢筋轻骨料混凝土结构的抗屁等级的构造和施工措施能保证节点的刚性要求时，装配整设防烈尽老结构类型体式接头的钢筋亦可采用非焊接的连接方法6一88.6.3当柱采用装配式裨式接头时，接头附近区段框架簇巧>15<2525-30房(m)<2525-30内截面的承载力宜为该截面计算所需承载力的1.3-结构框架四1.5倍(均按轴心受压承载力计算)。此时，可采取在接头及其附近区段的轻骨料馄凝土内加设横向钢筋<30X30<5050一印<5050-60框架剪力房(m)网、提高后浇混凝土强度等级、设置附加的纵向钢筋姗结构框架四二」一二等措施，以提高其承载力。剪力墙二}一8.6.4在装配整体式节点处，柱的纵向钢筋应贯穿房屋高度剪力墙簇30>玺<5050-70<5050-60节点，梁的纵向钢筋应按本规程第8.2.3条的规定在(m)结构节点内锚固一般剪力墙}一四二一-8.6.5计算上承受内力的装配式构件接头，当接缝注:1房屋的高度指室外地面至檐11的高度;宽度为20nun及以下时，宜采用水泥砂浆灌筑，当接z设防烈度为6度的建筑(建造于W类场地上较高的高层建筑除外)可不进行截面抗震验算，但应符缝宽度大于20-时，宜采用细石混凝土灌筑。梁与合本章有关的抗震构造要求柱之间的缝隙宽度不宜小于80-.灌筑接缝的水泥3框架剪力墙结构中，当剪力墙部分承受的地震倾砂浆和细石混凝土的强度等级宜比构件轻骨料混凝土理力矩不大于结构总地震倾搜力矩的50%时，其的强度等级提高二级，并应采取措施减少灌缝混凝土框架部分应按框架结构的抗震等级采用;的收缩。计算上不承受内力的构件接头，应采用不低4.设防烈度为8度的丙类建筑且房屋高度不超过12m于C15的细石混凝土或M15的砂浆灌筑。的规则的一般民用框架结构(体育馆和影剧院等8.6.6单层房屋或高度不大于20-的多层房屋，其除外)和类似的工业框架结构，抗震等级可采用装配式楼板、屋面板间的缝隙应采用不低于C15的细三级;石混凝土或M巧的砂浆灌筑。缝的上口宽度不宜小5本表所列结构，均为现浇钢筋轻骨料混凝土结构，剪力墙即为现行国家标准<建筑抗震设计规范》于30mm,缝的截面形式应有利于楼板间相互传递荷GRJ11中的现浇抗震墙载。对要求传递水平荷载的装配式楼盖、屋盖以及高9.1.3考虑地震作用组合的钢筋轻骨料混凝土结构度大于20m的多层房屋的装配式楼盖、屋盖，其板构件，其截面承载力应除以承载力抗震调整系数与板、板与四周的构件(如墙、梁等)均应可靠地连Y-，承载力抗震调整系数应按表9.1.3取用。成整体，以确保楼盖、屋盖平面内的刚度8.6.7预制构件的吊环应采用I级钢筋制作，严禁当仅考虑竖向地震作用组合时，各类结构构件的使用冷加工钢筋。吊环埋人深度不应小于35d，并应承载力抗震调整系数均取用1.0.表9.1.3承载力抗展调整系数焊接或绑扎在钢筋骨架上。每个吊环可按二个截面计算，在构件的自重标准值作用下，吊环拉应力不应大斜截面局部受于50N/m"(构件自重的动力系数已考虑在内)。当正截面承载力计算承截力压承载结构构在一个构件上设有四个吊环时，设计时仅考虑三个吊计算力计算环同时发挥作用。各类构结构的件类别偏心受偏心受剪力梁牛腿件及框局部受压柱权构件墙，钢筋轻骨料混凝土结构构件抗震设计架节点压部位You0.750.80.850.85{1.00.851.0注:轴压比小干0.15的偏心受压柱，其承载力杭震调整，1一般规定系数按梁取用9.11地震区的钢筋轻骨料混凝土结构构件，除应9.1.4考虑地震作用组合的钢筋轻骨料混凝土结构符合本规程第一章至第八章的要求外，尚应按本章的构件，其配里的受力钢筋的锚固和接头除应符合本规3-5-34 程第七章第一节的要求外，尚应符合下列要求:值的比值:当按一级抗震等级设计时，不应大干，1.4.1考虑抗震要求的纵向钢筋最小锚固长度/正1.25;当按二级抗震等级设计时，不应大于1.4应按下列公式计算:注:钢筋的检验方法，应符合现行国家标准《棍1,t.=1=Idl=(9.1.4)凝土结构工程施工及验收规范》GP50204的式中1—纵向受拉钢筋的最小锚固长度，按表规定7.1.3的规定取用;，.3框架梁61—附加锚固长度:一、二级抗震等级，取5d;三、四级抗震等级，可不考虑〔9.3.1考虑地震作用组台的框架梁，其正截面受弯9.1.4.2考虑抗震要求的受力钢筋宜优先采用焊接承载力应按本规程第5.1.5条和第5.1.6条的规定计或机械连接的接头;当允许采用非焊接的搭接接头算，但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载时，其搭接长度不应小f下列规定:对一、二级抗震力抗震调整系数等级，取1.21,I5山对_、四级抗震等级，取在计算中，梁端轻骨料混凝土受压区高度应符合1.2气卜列要求，1.4.3纵向钢筋的接头:对一、几级抗震等级，-}Z#i1,WI-M-<0.2h,(9.3.1一I)宜优先采用焊接或机械连接的接头;对三、四级抗震二、一级抗震等级、50.3h=(9.3.1-2)等级，当钢筋直径d镇22-时。可采用非焊接的搭且纵向受拉钢筋的配筋率均不应大于2.546接接头。对剪力墙中的分布钢筋，当其直径d毛9.3.2框架梁考虑抗震等级的剪力设计值v。应按22mm时，可采用非焊接的搭接接头。下列规定计算:9.1.4.4箍筋的末端应做成不小于1350弯钩，弯钩一级抗震等级端头平直段长度不应小于!Od(d为箍筋直径)Mb、十Mix4,Vi,=1.05+V,(9.3.2一I)9.1.4.5对三级抗震等级，框架底层柱、剪力墙加1.,强部位纵向钢筋的接头，宜优先采用焊接或机械连接MI6十M"b或V。二05.AhFV,,,(9.3.2-2)的接头」1=二级抗震等级9.1.4.6钢筋接头不宜设置在梁端、柱端的箍筋加密区范围内「，V,,=卜05风斗M"brV,,(9.3.2-3)，.2材料三级抗震等级9.2.1对框架梁、柱、节点，当按一级抗震等级设V卜之十Urn(9.3.2-4)计时，轻骨料混凝土强度等级不应低于CI-30,当按式中Ma.—框架梁左端按实配钢筋计算的正截__、三级抗震等级设计时，轻骨料混凝土强度等级不面抗震受弯承载力所对应的弯矩值;应低于Cl-20,剪力墙的轻骨料混凝土强度等级不应M益—框架梁右端按实配钢筋计算的正截面低于C工2仇抗震受弯承载力所对应的弯矩值;地震区的轻骨料混凝土结构，其轻骨料混凝土强Ms—考虑地震作用组合的框架梁左端弯矩度等级不宜大于CL400注:在施工中，轻骨料混凝土的骨料品种，不应设计值;随意代换。Mb—考虑地震作用组合的框架梁右端弯矩9.2.2结构构件中的纵向受力钢筋宜选用1、m级设计值;钢筋;箍筋宜选用工、Q级钢筋或LL550级冷轧带V,,—考虑地震作用组合时的重力荷载代表肋钢筋。值产生的剪力设计值，可按简支梁计注:在施工中，不宜以强度等级较高的钢筋代替算确定;原设计中的纵向受力钢筋;如必须代换时.礼梁的实配增大系数，可取梁的左右端应按钢筋受拉承载力设计值相等的原则进行纵向受拉钢筋的实际配筋面积之和与代换。计算面积之和的比值的1.1倍，或经9.2.3按一、二级抗震等级设计时，框架结构中纵分析比较后确定;向受力钢筋的选用，除应符合本规程第三章的要求h梁的净跨。外，其检验所得的强度实测值，尚应符合下列规定:在公式(9.3.2-1)中，MS==,ML之和，应分9.2.3.1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值别按顺时针和逆时针方向进行计算，并取其较大值的比值不应小于1.25a每端的My}可按本规程公式(5.1.9)计算，但在计9.2.3.2钢筋的屈服强度实测值与钢筋的强度标准算中应将纵向受拉钢筋的强度设计值以强度标准值代3-5-35 替，取实配的纵向钢筋截面面积.不等式改为等式，9.3.7.2第一个箍筋应设置在距构件节点边缘不大并在等式右边除以梁的正截面承载力抗震调整系数，于50-处M}。取等于M9.3.7.3在箍筋加密区长度内的箍筋肢距:对一、在公式(9.3.2-2),(9.3.2-3),(9.3.2-4)中.二级抗震等级，不宜大于200-;对三、四级抗震叫，与Mh之和，应分别按顺时针和逆时针方向进行等级，不宜大于250-计算，并取其较大值。9.3.7.4承受地震作用为主的框架梁，沿梁全长箍9.3.3按一、二、三级抗震等级设计的矩形、T形筋的间距应符合本规程第8.2.7条的规定，其配筋率和1形截面的框架梁，其受剪截面应符合下列条件:P。不应小于下列规定Vh众(0.17fbho)一级#n.等级。t035f,ljw二级抗震等级0.030人勺认，3.4矩形、T形和I形截面的一般框架梁，其斜三、四级抗震等级。.025jl/jy=截面受剪承载力应按下列公式计算:1/_、__A..,、9.4框架柱v,丽(”04t5j,Oh0+’21-丁h0J9.4.1考虑地震作用组合的框架柱，其正截面偏心(9.3.4-1)受压、受拉承载力应按本规程第五章的规定计算，但对集中荷载作用下的框架梁〔包括有多种荷载、在其所有的承载力的计算公式右边，均应除以相应的且其中集中荷载对节点边缘产生的剪力值占总剪力值正截面承载力抗震调整系数的75%以上的情况)，其斜截面受剪承载力应按下列9.4.2框架柱在正截面受压承载力计算中，考虑抗公式计算:震等级的节点上、一下端的内力设计值的计算应符合现Vt,划aI兴5f`bh"，十、令。)行国家标准(混凝土结构设计规范》GB]10的规定。9.4.3按一、二级抗震等级设讨一的框架结构底层柱(9.3.4-2)的柱根截面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5,1.25.此处，计算截面的剪跨比取值，应符合本规程第5.2.3条的规定9.4.4框架柱考虑抗震等级的剪力设计值V。应按下列规定计算:9.3.5框架梁的截面宽度不宜小于200-;净跨不一级抗震等级宜小于截面高度的4倍;截面高度和截面宽度的比值不宜大于4(M几十Mn)V。=1.1一(Udd-1)月n9.3.6框架梁纵向钢筋的配置应符合现行国家标准(混凝土结构设计规范》G日]10的有关规定。或v。=1.1人(M,"+Mb)(9.4.4-2)H9.3.7框架梁中箍筋的构造要求，应符合下列规定:二级抗震等级，3.7.1梁端箍筋的加密区长度、箍筋最大间距和(M,+M})箍筋最小直径应按表9.3.7的规定取用V。二1(9.4.4-3)H=表，.3.7梁端箍筋加密区的构造要求三级抗震等级箍筋加密区)0Vie?rtA箍筋最大h99M,"+Mb长度V/1}aAlk}V(9.4.4-4)H.取2儿或取纵向钢筋直径的6倍、式中M益—偏压柱上端按实配钢筋计算的正截面级500~二者中梁高的1/4或100二三者010的较大值中的最小值抗震承载力所对应的弯矩值;一取纵向钢筋直径的8倍、M红偏压柱下端按实配钢筋计算的正截面二级一梁高的1/4或100-三者一，，抗震承载力所对应的弯矩值;中的最小值M"—考虑抗震等级的框架柱上端弯矩设计取1-5h或取纵向钢筋直径的8倍、三级500-二者中梁高的1/4或150二三者08值;的较大值中的最小值Mb—考虑抗震等级的框架柱下端弯矩设计取纵向钢筋直径的8倍值;四级梁高的1/4或150二三者06中的最小值孟—柱的实配增大系数，可取偏压柱上、注:1精筋最小直径除满足表中要求外，尚不应小于纵下端实配的正截面抗震承载力所对应向钢筋直径的四分之一。的弯矩值之和与其弯矩设计值之和的2.当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时，艳筋最小比值，或经分析比较后确定;直径应增加2mm,月n—柱的净高。3-5-36 在公式(9.4.4-1)中，Mt==与Mb==之和，应分9.4.，框架柱中纵向受力钢筋、箍筋的配置均应符别按顺时针和逆时针方向进行计算，并取其较大值。合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GBJ10的规每端的M。值可按本规程第9.4.1条的规定和第五章定第一节的有关公式进行计算，但在计算中应将混凝土9.5框架节点和纵向钢筋的强度设计值以强度标准值代替，并取实配的纵向钢筋截面面积计算确定。9.5.1框架节点考虑抗震等级的剪力设计值砚，可在公式(9.4.4-2),(9.4.4-3),(9.4.4-4)中，按下列规定计算:M,与Mb之和，应分别按顺时针和逆时针方向进行(1)一级抗震等级计算，并取其较大值。对M,,Mb的取值，应符合顶层中间节点本规程第9.4.2条和第9.4.3条的规定。(Miu+ML)叭二1.05hM一澎(9.5.1一1)9.4.5矩形截面框架柱的受剪截面应符合下列条件:(Mmb+My)V,<-众(017f,bho)(9.4.5)或丫=1.05凡(9.5.1-2)hH,一a’9.4.6框架柱的斜截面受剪承载力应按下列公式计其他层的中间节点和端节点算:(M`a+ML)从=1.05h‘一武(卜Hh=},--h-6,)V,-<众(A0+.114.亏5f}bho·、争。十。.048N)(9.5.1-3)(9.4.6)(M16+Mb)式中入—框架柱的计算剪跨比，取x二H=/2ho;或V;一1.05x;hK,一a(卜hma,)当A<1时，取2二1;当x>3时，取2(9.5.1一4)=3;(2)二级抗震等级N—考虑地震作用组合的框架柱的轴向压力顶层中间节点设计值;当N>0.3fA时，取N=(M16+Mb)叭=1.05(9.5.1-5)0.3fAohH,一a’s9.4.7当框架柱出现拉力时，其斜截面受剪承载力其他层的中间节点和端节点仁应按下列公式计算:(Mlb+Mb)竹二1.05hy,一aV<制兴望5fbho+、书。一。.16N)(9.51-6)(9.4.7)(3)对三级抗震等级的框架节点，可不进行计算。公式‘9.4.7)右边括号内的计算值小于、As-"h式中人洲脱—框架节点左侧的梁端按实配钢筋计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯时，取等于、A-hha矩值;式中N—考虑地震作用组合的框架柱的轴向拉力M漏—框架节点右侧的梁端按实配钢筋计算设计值。的正截面抗震受弯承载力所对应的弯9.4.8考虑地震作用组合的框架柱的轴压比N/人A矩值;不宜大于表9.4.8规定的限值。At—考虑地震作用组合的框架节点左侧的表，4.8框架柱的轴压比限值梁端弯矩设计值;抗震等级级}二级}三级Mb—考虑地展作用组合的框架节点右侧的框架柱0.60.70.8梁端弯矩设计值;注:1.对H=/h(或H=/d)不大于4或变形要求高或1Vhno梁截面有效高度，当节点两侧梁高不类场地上的较高的高层建筑的框架柱，其轴压比相同时，取其平均值;限值应适当加严，此处，h,d分别为柱截面的高度、直径;h6梁的截面高度，当节点两侧梁高不相2.对框架剪力墙结构，当剪力墙部分承受的地皿倾同时，取其平均值;彼力矩大于本规程第9.1.2条注2的规定值较多月c—节点上柱和下柱反弯点之间的距离。时，其框架柱的轴压比限值可适当放宽，但不宜大干0.8;在公式(9.5.1一1),(9.5.1-3)中I",.与My=,之3.对符合表9.1.2注2中可不进行截面抗展验算的结和，以及在公式(9.5.1-2),(9.5.1-4),(9.5.1-5),构，取非抗屁设计的轴向压力设计值计算，其可变菏吸组合值系数应按砚行国家标准《建筑抗展(9.5.1-6)中，城与Mb之和，均应按本规程第9.4.2设计规范》G$111-89农4:1.3采用。条的规定取用。3-5-37 注:1.顶层端节点的设计，应按专门规定或专下列规定计算门的试验确定。(1)底部加强区范围内的剪力设计值2.当框架不能符合本规程第9.4.2条要求一级抗震等级时，框架节点的设计应根据可靠的工程经验或专门的试验确定V，一1.1黔V(9.6.3-1)9.5.2框架节点受剪的水平截面应符合下列条件:或Vw=l.IAWV(9.6.3-2)二级抗震等级V,介(0.24p}f、)(9.5.2)玖=1.1V(9.6.3-3)式中b,—框架节点水平截面的宽度;三级抗震等级h,—框架节点水平截面的高度，可取h,_V==V(9.6.3-4)h，此外，h为框架柱的截面高度;(2)对其它部位的剪力设计值，均取V==Vo马—梁对节点的约束影响系数:对两个正交式中M、—剪力墙底部按实配钢筋计算的正截方向有梁约束的中间节点，当梁的截面面抗震承载力所对应的弯矩值;宽度均大于柱截面宽度的1/2，且框架M--考虑地震作用组合的剪力墙计算部位次梁的截面高度不小于主梁截面高度的的弯矩设计值;3/4时，取71二1.5;其它情况的节点，V一一考虑地震作用组合的剪力墙计算部位取9二1的剪力设计值;在式(9.5.2)中框架节点水平截面的宽度b;,几w—剪力墙的实配增大系数，可取剪力墙应按下列规定取用:实配的正截面抗震承载力所对应的弯(l)当b,->b=/2时，可取b,!b,;当bb0.5fb,h。时，V,众!A-10.5(0.03fbh0+0.IN份)·0.8f,争。一取N=0.5fb,h,;(9.6.5)A=;配置在框架节点宽度b;范围内同一截式中N—考虑地震作用组合的剪力墙的轴向压力面箍筋各肢的全部截面面积。设计值;当N>0.2fbh时，取N=9.5.4框架节点的箍筋和纵向钢筋的设置，应符合0.2fbh;现行国家标准(混凝土结构设计规范》G$110的规定。“一算截面处的剪跨比，“一_VMho;当“<1.5时，取x=1.5，当x>2.2时，取9.6剪力墙x=2.2;此处，M为与剪力设计值V，.6.1考虑地震作用组合的剪力墙，其正截面承载相应的弯矩设计值;当计算截面与墙底力和局部受压承载力应按本规程第五章和第8.4.3条之间的距离小于h2时，人应按距墙底的规定计算，但在其正截面承载力和局部受压承载力h2处的弯矩设计值与剪力设计值计算。计算公式右边，均应除以相应的承载力抗震调整系9.6.6剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力，数。应按下列公式计算:，.石2开门窗洞而形成的双肢剪力墙，当其中一个，/1「1/______A,.,l___A}1墙肢为大偏心受拉时.则另一墙肢应按1.25倍的弯yw、蕊La-0.5lU.USt}}o一“.1NA)"-ut}sh"J矩设计值和剪力设计值进行计算。(9.6.6)9.6.3剪力坡考虑抗震等级的剪力设计值V=应按当公式(9.6.6)右边方括号内的计算值小于3-5-38 大于300-，直径不应小于8-.0.8f书。时，取等于。.8f邻。·表9.6.11剪力墙水平和竖式中N—考虑地震作用组合的剪力墙的轴向拉力向分布钢筋的最小配筋百分率(%)设计值;墙体部位几—计算截面处的剪跨比，按本规程第抗震等级9.6.5条规定取用一般部位加强部位，.6.7按一级抗震等级设计的剪力墙，其水平施工一级0.250.25缝处的受剪承载力应符合下列规定:二级0.200.25(1)当施工缝承受轴向压力时三、四级0.150.20V=六(0_5fYA+0.8N)(-9.69‘，注:1.剪力墙结构的加强部位应按本规程第8.4.10条的规定确定;(2)当施工缝承受轴向拉力时2.对三级抗震等级、n"类场地上较高的高层建筑，其一般部位的最小配筋百分率按二级抗震等级的数V=众(0.5f,A,一。.8N)(9.6.7-2)值取用。9.6.12剪力墙结构的分布钢筋按下列规定配置:对式中N—考虑地震作用组合的水平施工缝处的一级抗震等级的所有部位、二级抗震等级的加强部轴向力设计值;位，应采用双排钢筋;对二级抗震等级的一般部位和A-剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋的三、四级抗震等级的加强部位，宜采用双排钢筋。截面面积(包括腹板内的竖向分布钢对配置双排钢筋和拉筋的要求，尚应符合本规程筋、附加竖向插筋以及端部暗柱、端第8.4.12条的规定。柱或翼柱内竖向钢筋的截面面积)9.6.”对一、二级抗震等级的剪力墙和三级抗震等9.6.8剪力墙洞口处的连系梁，当跨高比大于2.5级剪力墙结构加强部位的剪力墙，其端部应设置暗时，其承载力可按下列规定计算:柱、端柱或翼柱(图9.6.13)0(1)正截面受弯承载力可按本规程第5.1.5条或暗柱的截面面积宜取墙端1.5b-2b范围内的截第5.1.6条的规定进行计算，但在其正截面受弯承载面面积，b为墙的厚度;对带翼缘剪力墙，其翼柱截力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系面面积宜取暗柱及其翼缘两侧各不超过2hf范围内的数;截面面积，h,为翼缘厚度(2)受剪斜截面应符合本规程第9.3.3条的规定二斜截面受剪承载力可按下列公式计算:VL<众(0.048fbh0+0.8j,乍。(9.6.8)式中Vf,—连系梁的剪力设计值，可参照本规程第9.3.2条的规定计算。图9.6.13剪力墙端部暗柱、注:对跨高比不大于2.5的连系梁，其斜截面受端柱、翼柱的截面面积剪承载力和配筋构造，应按专门规定采用。(a)暗柱;(b)端柱;(‘)冀柱9.6.，剪力墙的厚度应符合下列规定:，6.9.1剪力墙结构9.6.14剪力墙端部设置的暗柱、端柱或冀柱的构造对一级抗震等级，不应小于160-，且不应小配筋不应小于表9.6.14规定的数值。于楼层高度的1/20;对二、三、四级抗震等级。不衰9.6.14剪力墙端部暗柱、应小于140mm，且不应小于楼层高度的1250端柱、砚柱构造配筋要求9.6.9.2框架剪力墙结构}底部加强部位}其他部位不应小于160-，且不应小于楼层高度的1/20.拉科筋箍筋、拉筋最大纵向钢筋脚间贬9.6.10剪力墙宜设置洞口，且上下各层洞口宜对裱]NO齐;如使用要求错洞布置时，洞口错开的水平距离宜数-i20禁.015A}X0185?0.012A,150-大于2m.取0.01A}4012两，6.n剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配筋率，不二级I0.012A0811200-中的较大应小于表9.6.11规定的数值;分布钢筋的间距不应3-5-39 续表土的轴心抗压强度设计值，此时，轴向力作用点与受底部加{遏部位其他部位压区混凝土合力点相重合抗震箍筋、拉筋箍筋、拉筋截面对称于弯矩作用平面的受压构件，其受压承等级纵向钢筋纵向钢筋载力应按下列公式计算:裂aPItHP裂I"el8i?N墓}f,A",(A.2.1约取0.005A取0.005A受压区高度二应按下列条件确定:es一级或2014两者06巧0-或2014两者06200-e,.=eo(A.2.1-2)中的较大值中的较大值}此时，轴向力至截面重心的距离，尚应符合下四级2们206巧0-201206200-列要求:注:A亡为暗柱、端柱的截面面积，翼柱的A,取其暗柱的eo(O.9y"o(A.2.1-3)截面面积对矩形截面的受压构件，其受压承载力应按下列9.6.15连系梁上下水平钢筋伸人墙内的长度不应小公式计算(图A.2.1):于本规程第9.1.4条规定的数值。在顶层连系梁伸入墙体的钢筋长度范围内仍应设置间距为150二的构造箍筋9.6.16框架剪力墙结构中的现浇剪力墙的构造要求，应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GIVIO的有关规定。图A.2.1矩形截面的轻骨料素混凝土受压构件受压承载力计算附录A轻骨料素混凝土结构构件计算N(g几b(h一2,p)(A.2.1-4)式中N—轴向力设计值;A.1一般规定P—轻骨料素混凝土构件的稳定系数，按表(A.2.1)采用;A.1.1轻骨料素混凝土构件主要用于受压构件。Ia轻骨料素混凝土的轴心抗压强度设计A.1.2轻骨料素混凝土结构构件应进行正截面承载值，其值由表3.1.5规定的轻骨料混凝力计算，对承受局部荷载的部位尚应进行局部受压承土轴心抗压强度设计值f值乘以系数载力计算0.95确定;A.1.3轻骨料素混凝土墙和柱的计算长度l。可按下A",轻骨料素混凝土受压区的截面面积;列规定采用:氏—受压区轻骨料素混凝土的合力点至截面(1)两端支承在刚性的横向结构上时:to=LOH;重心的距离:(2)具有弹性移动支座时:to=1.25H-1.50H;了。—截面重心至受压区边缘的距离;(3)对自由独立的墙和柱:4=2.OH.b截面宽度;此处，H为墙或柱的高度，以层高计。h截面高度。轻骨料素混凝土结构伸缩缝的最大间距，可当按公式(A.2.1-1)或公式(A.2.1-4)计算A.1.4的规定采用时，对。o>0.45了。的受压构件，应在轻骨料混凝土A.1.4轻骨料素混凝受拉区配置构造钢筋，其配筋率不少于构件截面面积土结构伸缩缝最大间距(m)的0.05%。但如能符合公式(A.2.2-1)或公式结构类别室内或土中露天(A.2.2-2)的条件时，可不配置此项构造钢筋。表A.2.1轻骨料素混凝土构件的稳定系数41装配式结构!(壁板建筑)60装配式结构(({其其它它」建筑)4030Io/b<44681012141618202224现浇式结构{〔:配{己有刁月构造钢筋)3020现浇式结构(:月未lc配配月构NFEJ,j7造钢筋)2010Iol1<141421283542495663707683A.2受压构件P1.000.960.920.870.800.73。660.590.530.480.430.39A.2.1轻骨料家馄凝土受压构件，当按受压承载力注:在计算(o/b时，b的取值:对偏心受压构件，取弯计算时，不考虑受拉区混凝土的工作，并假定受压区矩作用平面的截面高度;对轴心受压构件，取截面短的法向应力图形为矩形，其应力值等于轻骨料素混凝边尺寸。3-5-40 A.2.2X`J小允评升裂的牲肯料索混凝土堂压构件F,<-wo(f二一。)A,(A.5.1-2)(如处于液体压力下的受压构件、女儿墙等)，当。。)式中F",—局部受压面上作用的局部荷截或局部0.45犷。时，其受压承载力应按下列公式计算:压力设计值;对称于弯矩作用平面的截面A,—局部受压面积;YfA。—荷载分布的影响系数:当局部受压面上(A.2.2-1)IN乓WoeA丁的荷载为均匀分布时，取。二1.0;当W局部荷载为非均匀分布时(如梁、过梁矩形截面等的端部支承面)，取。二0.75;(A.2.2-2)。—非局部荷载设计值产生的混凝土压应N-<·=6Yhj0nb-h1力;R—轻骨料棍凝土局部受压时的强度提高系式中人t—轻骨料素混凝土抗拉强度设计值，其值数，应按本规程第5.5.1条的规定计由表3.1.5规定的轻骨料混凝土轴心抗算拉强度设计值儿值乘以系数0.6确定;Y—截面抵抗矩塑性系数，按本规程附录D取用;附录B钢筋轻骨料混凝土矩形W—截面受拉边缘的弹性抵抗矩;截面受弯构件纵向受拉钢筋截A-截面面积。面面积计算方法A.2.3轻骨料素混凝土偏心受压构件，除应计算弯矩作用平面的受压承载力外，还应按轴心受压构件验B.0.1钢筋轻骨料混凝土矩形截面受弯构件，当仅算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。此时，不考虑配有纵向受拉钢筋时，其截面面积可按下列公式确弯矩作用，但应考虑稳定系数P的影响。定:A.3受弯构件A,二(B.0.1-1)A.3.1轻骨料素混凝土受弯构件的受弯承载力应按下列公式计算:或A，二(B.0.1一2)对称于弯矩作用平面的截面M毛刀6W(A.3.1-1)此处，公式中的系数Y，和E可根据求得的系数矩形截面a，查表B确定。系数a可按下列公式计算:M、丫(A.3.1-2)式中M—弯矩设计值。入二fa=bhn(B.0.1一3)A.4局部构造钢筋表B钢筋轻骨料混凝土矩形截面受弯构件正截面受弯承载力计算系数表A.4.1轻骨料素混凝土结构在下列情况下应设置构人。-F一Y一恤造钢筋:n95钊0.0100.010.140.930A4.1.1结构截面尺寸急剧变化处。90n01390.020.0200.150.925A.4.1.2墙壁高度改变处(在不小于lm范围内配985n147置)0.030.0300.160.920n98015A.4.1.30.040.0390.17轻骨料素混凝土墙壁中洞口周围n975164注:当设置局部构造钢筋后，伸缩缝的间距仍应0.050.0480.18::{:905172按表A.1.4类别4的结构采用0.060.9700.0580.19姗1800.070.9650.0670.20A.5局部受压59180.080.9600.0770.21890196A.5.1轻骨料素混凝土构件的局部受压承载力应按0.090.9550.0850.2285203F列公式计算0.100.9500.0950.2380川在局部受压面上仅有局部荷载作用时0.110.9450.1040.24875219F,S.Pf.A,(A.5.1-1)0.120.9400.1130.2526在局部受压面上尚有非局部荷载作用时0.130.9350.1210.260.870{03-5-41 续表9-弯矩作用平面与垂直平面的夹角;6Y,·，}EY,a，Mx弯矩设计值在二轴上的分量;0.270.8650.2340.440.7800.343My—弯矩设计值在Y轴上的分量0.280.8600.2410.450.7750.349注:对预应力轻骨料混凝土受弯构件，以上各公式0.290.8550.2480.460.7700.354中，应将几A,以几A,+f"Ap代替0.300.8500.2550.470.7650.359C.0.1.2对夹角召二0且受拉钢筋合力点在腹板宽0.31、0.8450.2620.480.7600.365度中线上时的倒L形截面受弯构件，可不考虑翼缘的0.320.8400.2690.490.7550.3700.330.8350.2750.4950.7530.372作用，近似按腹板宽度b的矩形截面计算其正截面受0.340.8300.2820.500.7500.375弯承载力(图C-0.1d).0.350.8250.2890.51007450.380勺矩伟用甲-0.360.8200.2950.520.7400.3850.370.8150.3010.5210.7400.3850.380.8100.3090.530.7350.3900.390.8050.3140.540.7300.3940.400.8000.3200.550.7250.4000-410.7950.3260.560.7200.4030.420‘，900.3320.570.715040E0.430.7850.3370.5760.7120.410图C.0.1矩形、倒L形和T形截面双向受弯注:表中f二0.495以下的数值不适用于皿级钢筋;F=构件轻骨料混凝土受压区位置0.510以下的数值不适用于钢筋直径d-<25mm的Q(a)矩形截面(b)倒L形截面;(。)丁形截面;级钢筋;F=0.521以下的数值不适用于钢筋直径d(d)d=0时的倒L形截面=25-40二的n级钢筋附录C钢筋轻骨料混凝土双向受弯构件附录D截面抵抗矩塑性系数正截面受弯承载力近似计算方法表D截面抵抗矩塑性系数表C.o.1钢筋轻骨料混凝土双向受弯构件正截面受弯截面特征)截面图形承载力可按下列情况计算:C.o.1.1矩形和受压区在翼缘内的倒L形、T形截面双向受弯构件，其正截面受弯承载力可采取混凝土矩形截面1.75日受压区面积为矩形的近似假定，并根据内、外弯矩作用平面相重合的条件确定。当仅考虑集中配置的纵向受拉钢筋时(图C.o.1a,b,。)，可按下列公式计翼缘位于受压区的T形截面1.75算:晋_f,,A.i，、M<(h一贵)(C.0.1一1)’一。s/3、’川2/、，。一，冀缘位于受拉区的T形截面工一fmb,(C.0.1一2)工)夸二刀，hht为任意值1.754PIb*寸1.75/，，，_、，I.A2)b>2.0,ht>-0.2丰己为丰”·=”‘，一”otanp+,vthe一”otang)一+丈一tang3)含>2.0,令<0.21.50(C.0.1-3)朴b,-千M对水平轴对称的研或箱形截面tan群=元丫(C.0.1一4)泣，.叉1)令、刀，titMitirf1.75上述公式应符合下列条件:对矩形截面，bo2)2<含<6,鲁为任意值1.50hutan0,仄落b及二镇Fb场;对倒L形和T形截面.t}曹Ibo>hotanf,bs6,ht>0.21.50本己二勺丰式中二—轻骨料混凝土受压区面积假定为矩形时4)6<令<15,令<0.21.25的受压区计算高度;十一、一十b0轻骨料混凝土受压区面积假定为矩形时br-6"}5)令>15,令<。;1.10人.牛h、的受压区计算宽度;3-5-42 续表表E.2钢绞线的计算截面面积及公称质f表截面特征1截面图形钢绞线计算单根钢纹线钢绞线规格丫截面面积公称质量对水平轴不对称的I形或箱T,(mm})(kg/km)截面二股}1名3.596.59434107，)鲁G3,令二，h为任意1.75三股{呈.895895.43466751值2)手。，2<令。，令t9.554.84321.5011.174.2580标准型任意值12.798.7774七股15.2139.011013)誓、，令>6,令>0.11.50模拔型125.7216125.名1829905注:钢绞线直径d系指钢绞线截面的外接圆直径，即钢绞4)3<6f<8,令、，h1.50b士线标准.:B5224-95中的公称直径D"=任意值丰凸车5)3<爷<8,令>4,令、1.50冲一b,一十附录F本规程用词说明6)3<扮<81令>4,令<1.25F.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下:7)哥，，令>0.31.501.表示很严格，非这样作不可的:8)普、，令。31.25正面词采用“必须”，反面词采用‘.严禁”。2.表示严格，在正常情况下均应这样作的:注:1.表中箱形截面的6值系指各腹板宽度的总和;正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不2对矩形截面的板类构件，当hG30二时，取Y=得”。2.2.当h>30-时，取y=1.75,3.对表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的:附录E钢筋的计算截面面积及公称质量正面词采用“宜”或“可”，反面词采用“不宜”。F.0.2条文中指明必须按其他有关标准执行的写法表E.1钢筋的计算截面面积及公称质，表为，“应按⋯⋯执行”或“应符合··⋯的规定”不同根数钢筋的计算截面面积(mm})!!a附加说明I234567897.114.121.228.3飞9飞一，月，‘片月49.556.563.6(0kg.0/5.5)12.625.137.750.262.875.487.9100.51130.099本规程主编单位、参加单位翻9.639597998118l381571770.15428.35785】.3142170l982262550.222和主要起草人名单33.266100l331661992322652990.26038.5771151541922312693083460.30250.3101I5120l2523023524024530.395主编单位:中国建筑科学研究院52.810615821l2643173704234750.43263.61271912543183824455095720.499参加单位:上海市建筑科学研究院78.51572363143934715506287070.617辽宁省建设科学研究院113.122633945256567879190410170.8日E153.93084616157699231077123013871.21天津市建筑设计院加1.1叨2印3804100512061叨7160E18091.58哈尔滨建筑大学254.55097631017127215261780一，nu一1770012.00314.262894112561570188422〕」28272.47天津大学3即1760I1叨1520190122E126612350413134212.98太原工业大学49099821473196布24542945343644183.85615.312321847246330793695431055424.83浙江大学80431609，连.R1717402148265630〕{于;，，IQ6.31一一1017.9171曰fil一明从一5089610771257.991256.1251337704507227628375川」8796I8o453I:19113611(9.87主要起草人:顾万黎朱聘儒刁廷礼邓景纹表中直径d=8.2mm的计算截面面积及公称质t仅适张效良林文在高永孚白生翔用干有纵肋的热处理俐筋。姚崇德3-5-43'