大连黑石礁小学综合教学楼建筑结构设计计算书-可提供完整设计图纸

'辽宁科技大学本科生毕业设计第22页大连黑石礁小学综合教学楼建筑结构设计摘要本设计是大连黑石礁综合教学楼建筑结构设计，采用钢筋混凝土框架结构。总建筑面积为3500㎡，共四层，首层高为4.1m，标准层高为3.6m，建筑总高度为15.4m，室内外高差为0.6m，屋面为不上人屋面，柱网布置为4.5m×6.3m，设有18个普通班、三个90㎡的合班教室和三个实验室等辅助教学房间及行政办公房间。防火等级为三级，安全等级为二级，抗震设防烈度为八度的乙类建筑，耐久年限为50年，采用L字型内廊式平面设计。结构设计部分是初步估算荷载以确定梁、柱截面尺寸，并验算满足刚度要求，然后计算各层荷载、水平地震作用、风荷载、竖向恒荷载、竖向活荷载，并进行内力组合，根据内力组合对梁、板、柱、基础进行配筋计算，并进行楼梯、雨篷设计，根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。关键词：教学楼;建筑设计；结构设计；框架结构；内力组合； 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页TheArchitecturalAndStructureDesignOfNewCenturyIntegratedSchoolsTeachinginAnshanBuildingAbstractThedesignofthenewcenturyistheAnshanschoolintegratedteachingbuildingstructuredesignThisdesignisaboutasyntheticalteachingbuildingofonejuniorschool.Thebuildingisaframeworkofreinforcedframe.Theoperationallifeofthebuildingis50years.Thetotalareaofthebuildingis3500squaremeters.Therearefourfloorsinthebuildingandheightofeveryflooris3.6m,theheightofthefirstflooris4.1m.thetotalheightofthebuildingis15.4m.Thedifferenceinelevationbetweeninsideandoutsideis0.6mandtheroofisnon-accessible.Thelayoutofthecolumnsis4.5m×6.3m.Thereare18ordinaryrooms,threecombinedteachingroomwith90squaremetersandthreelaboratories,assistantteachingroomsandadminstrativeofficerooms.Firesafetygradethreelevel,safetygradetwolevel,seismicfortificationintensityforeightdegreesBbuilding,durablelifeof50years,thegalleryofgraphicdesigninLfont.Thebuildingisdesignby‘---’shapedandmiddlecorridortypeplane.Inthestructuraldesignpart,firstlyIgenerallyassessedtheloads,inordertoassurethesizeofbeamsandcolumns.ThenIcheckedtherequirementofrigidityandcalcuatedtheloadofeveryfloor,horizontalseismicforce、windforce、verticalperpetualloadandverticalvariableload.AndthenIdidthecombinationofinternalforce,accordingtothedatatocalcuatethereinforcementofbeams、colums、floors、foundations,lastdesigndethestairsandrainshelter.AtthesametimeIassurethestructalfacilityofthemembersbynorm.Keywords:Teachingbuilding;ArchitecturalDesign;StructuralDesign;Framework;CombinationofInteralforce;CalculattionoftheReinforcement 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页目录摘要IAbstractII1绪论11.1结构设计11.1.1结构设计的概念及内容11.1.2结构设计阶段11.1.3各设计阶段的基本方法21.1.4规范、手册及标准图集在具体工作中的应用22建筑设计说明42.1平面设计42.2立面设计42.3剖面设计42.4采光和通风要求52.5工程各细部构造52.5.1基础52.5.2墙体52.5.3楼梯52.5.4门窗52.5.5屋面构造62.5.6楼面、地面构造62.5.7散水、勒脚、踢脚62.5.8墙面62.5.9变形缝73结构设计83.1结构设计说明83.1.1设计依据8 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3.1.2自然条件83.1.3设计活荷载83.1.4一般说明93.1.5构件强度等级93.1.6结构抗震等级93.2结构设计与计算93.2.1框架结构布置93.2.2柱截面尺寸确定113.2.3基本假定与计算简图123.2.4重力荷载计算133.2.5水平地震作用下框架的内力分析193.2.6水平风荷载作用下框架的内力分析353.2.7竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算373.3横向框架内力组合553.3.1横向框架梁的内力最不利组合553.3.2柱的内力最不利组合563.3.3框架柱弯矩调幅673.3.4柱梁板配筋设计693.3.5梁正截面受弯承载力计算743.3.6梁斜截面受剪承载力计算833.4楼板设计863.4.1设计资料863.4.2荷载设计值863.4.3计算跨度873.4.4弯矩计算873.4.5截面设计893.5基础设计903.5.1A柱下独立基础..903.5.2B柱下独立基础95 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3.6楼梯设计993.6.1设计资料993.6.2梯段的计算993.6.3斜板设计993.6.4平台板的设计1013.6.5平台梁设计1013.7雨篷设计1033.7.1确定雨篷板尺寸1033.7.2雨篷板的计算1033.7.3雨篷梁的计算104结论108致谢109参考文献110 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页1绪论1.1结构设计1.1.1结构设计的概念及内容结构设计简而言之就是用结构语言来表达建筑师及其它专业工程师所要表达的东西。结构语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素。包括基础，墙，柱，梁，板，楼梯，大样细部等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系。把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。结构设计的内容由上可知为：基础的设计。上部结构的设计和细部设计。1.1.2结构设计阶段结构设计的阶段大体可以分为三个阶段，结构方案阶段，结构计算阶段和施工图设计阶段。方案阶段的内容为：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式（例如，砖混结构，框架结构，框剪结构，剪力墙结构，筒体结构，混合结构等等以及由这些结构来组合而成的结构形式）。确定了结构的形式之后就要根据不同结构形式的特点和要求来布置结构的承重体系和受力构件。结构计算阶段的内容为：一：荷载的计算。荷载包括外部荷载（例如，风荷载，雪荷载，施工荷载，地下水的荷载，地震荷载，人防荷载等等）和内部荷载（例如，结构的自重荷载，使用荷载，装修荷载等等）上述荷载的计算要根据荷载规范的要求和规定采用不同的组合值系数和准永久值系数等来进行不同工况下的组合计算。二：构件的试算。根据计算出的荷载值，构造措施要求，使用要求及各种计算手册上推荐的试算方法来初步确定构件的截面。三：内力的计算，根据确定的构件截面和荷载值来进行内力的计算，包括弯矩，剪力，扭矩，轴心压力及拉力等等。三：构件的计算。根据计算出的结构内力及规范对构件的要求和限制（比如，轴压比，剪跨比，跨高比，裂缝和挠度等等）来复核结构试算的构件是否符合规范规定和要求。如不满足要求则要调整构件的截面或布置直到满足要求为止。 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页施工图设计阶段的内容为：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。1.1.3各设计阶段的基本方法根据方案阶段的主要内容，其基本方法就是根据各种结构形式的适用范围和特点来确定结构应该使用的最佳结构形式，这要看规范中对于各种结构形式的界定和工程的具体情况而定，关键是清楚各种结构形式的极限适用范围。还要考虑合理性和经济性。在结构计算阶段，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算，规范上的方法有多种，关键是结合工程的实际情况来选择合适的计算方法，以楼板为例，就有弹性计算法，塑性计算法及弹塑性计算法。所以选择符合工程实际的计算方法是合理的结构设计的前提，是十分重要的。在施工图设计阶段，就是根据结构计算的结果来用结构语言表达在图纸上。首先表达的东西要符合结构计算的要求，同时还要符合规范中的构造要求，最后还要考虑施工的可操作性。这就要求结构设计人员对规范要很好的理解和把握。另外还要对施工的工艺和流程有一定的了解。这样设计出的结构，才会是合理的结构。1.1.4规范、手册及标准图集在具体工作中的应用结构设计的准则和依据就是各种规范和标准图集。在进行不同结构型式的设计时必须要紧扣不同的规范，但这些规范又都是相互联系密不可分的。在不同的工程中往往会使用多种规范，在一个工程确定了结构形式后，首先要根据《建筑结构可靠度设计统一标准》来确定建筑的可靠度和重要性；然后再根据《中国地震动参数区划图》，《建筑抗震设防分类标准》《建筑抗震设计规范》确定建筑在抗震设防方面的规定和要求，在荷载的取值时要按照《建筑结构荷载规范》来确定，这是建筑总体需要运用的规范。在工程的具体设计方面，涉及到砌体部分的要遵循《砌体结构设计规范》的规定；涉及到混凝土部分的要遵循《混凝土结构设计规范》的规定；涉及到钢筋部分的要遵循《钢筋焊接及验收规程》和《钢筋机械连接通用技术规程》的规定；在基础部分的设计时需要遵循的是《建筑地基基础设计规范》的规定。最后在结构绘图时则要符合《建筑结构制图标准》的要求。在各种结构设计手册中，给出了该结构形式设计的原理，方法，一般规定和计算的算例以及用来直接选用的各种表格。这对于深刻理解和具体设计各种结构形式具有良好的指导作用。我们推荐最好能参照设计手册来手算典型的结构形式。 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页标准图集是依据规范来制定的国家和省市地方统一的设计标准和施工做法构造。不同的结构形式有不同的标准图集。设计中常用的有，结构绘图时采用：平法制图（03G101-1），砌体中的钢筋混凝土过梁采用：过梁（L03G303），砖混结构抗震构造详图采用：L03G313，钢筋混凝土结构抗震构造详图采用：L03G323，地沟及盖板采用：02J331。需要说明的是，在选用标准图集时一定要根据具体工程的实际情况来酌情选用，必要时应说明选用的页号和图集号，不可盲目采用。总之，结构设计是个系统的，全面的工作。需要扎实的理论知识功底，灵活创新的思维和严肃认真负责的工作态度。千里之行始于足下，设计人员要从一个个基本的构件算起，做到知其所以然，深刻理解规范和规程的含义，并密切配合其它专业来进行设计。在工作中应事无巨细，应善于反思和总结工作中的经验和教训。 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页2建筑设计说明本设计是根据辽宁科技大学资源与土木学院土木工程系毕业设计题目中的结构设计组的任务书的要求进行设计的。本设计采用现浇整体式钢筋混凝土框架结构，墙体以粘土空心砖等为围护、分隔结构的材料，7°抗震设防，丙类建筑。2.1平面设计该教学楼采用平面形状为L形，采用内廊式和外廊式的平面组合形式，房间布置在走廊两侧，房间的开间为4.5m，进深为6.3m，走廊宽为3m，教学楼总长77.29m，总宽33.10m。根据设计任务书的要求，本教学楼共设了教室18间，每层均设有4~5个教室和6~7个套间办公室，每层均设有男女厕所，宽4.5m，二层设合班教室一个。室窗地面积比不小于1：6；会议室窗地面积比不小于1：8；厕所、走廊、楼梯间窗地面积比不小于1：10，利用空气的气压差，对室内组织穿堂风，在正门上设置亮子。各房间均满足采光、通风及使用上的要求。教学楼内设置楼梯两部，总楼梯均采用平行双分式楼梯，边侧为双折式楼梯。门梯处的主楼梯开间7.2m，两端设置辅助楼梯3.0m，楼梯的踏步尺寸为mm，梯段净宽为1.5m，不小于1.3m，右侧布置大合班教室，采用抗震缝隔开，在一楼的两侧开设小出口。满足通行和防火要求。2.2立面设计本建筑正面部分为4层，侧面部分为4层，建筑物在校园北侧，立面采用白色塑钢窗，门厅外墙采用玻璃幕墙，外墙面采用白色涂料粉刷，再配以装饰装修和线条的划分，采用主附体相结合，做到协调统一大立面上形成了良好的比例效果。2.3剖面设计房间的剖面形状是根据房间的功能要求，结合结构，施工等技术条件和经济条件，并考虑空间艺术效果来确定的。教楼底层层4.1m、标准层3.6m；室内外高差为0.6m；窗台高度0.9m。 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页2.4采光和通风要求绝大多数民用建筑的房间均由天然采光的要求，而室内光线的强弱与照度分布是否均匀，除了与开窗的水平位置和宽度有关之外，与开窗的竖向位置和高度也有直接的关系。。一般认为，单侧采光的房间，地面至窗上口的距离不因该小于房间进深的1/2；双侧采光的房间，地面至窗上口的距离不应该小于房间进深的1/4。为了防止房间顶部出现暗角，窗上口至顶棚地面的距离不应该过大，一般不应该大于0.50m。但该距离又不能太小，应该留出足够的结构构造高度。因此本设计窗高一般为0.9m。2.5工程各细部构造2.5.1基础基础应建造在坚实可靠的地基上，不能设置在承载力第、压缩性高的软弱土层上。采用阶梯式钢筋混凝土柱下独立式基础。按地基构件选择埋深时，还要求从减少不均匀沉降的角度来考虑，当土层分布明显不均匀或各部分荷载差别很大时，同一建筑可采用不同的埋深来调整不均匀沉降量。2.5.2墙体本结构体系为框架结构因为墙体为非承重墙。在非承重墙中，不承受外来荷载、仅承受自身重力并将其传至基础的墙称为自承重墙；仅起分隔空间作用，均采用粘土空心砖，用M5.0和M2.5混合砂浆砌筑，在室内地坪以下0.05m处设防潮层，用1：3水泥砂浆加3%的防水剂。外墙厚度为370mm，内墙厚度为240mm2.5.3楼梯采用平行双分式和双折式现浇板钢筋混凝土式楼梯。1．实心扶手，轻金属栏杆，高度为1.1m。2．130厚钢筋混凝土楼梯板；30mm厚水磨石面层；20mm厚的水泥沙浆抹灰。3．防滑条6mm厚钢条防滑条。2.5.4门窗1．采用白色塑钢窗；2．门厅部位采用蓝色玻璃幕； 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3．大门采用塑钢门，考虑北方地区冬季保温要求，采用双道门，二道门间距2100mm，为弹簧门。4．室内房间门均采用实木门，内开。中央大厅的大门采用3扇对开门750mm×2700mm，一楼二边的门也采用1800mm×2400mm的钢门，窗采用钢窗等。2.5.5屋面构造1．屋面采用不上人屋面。2．屋面防水层采用两层SBS改性油毡防水层3．保温层采用60mm厚聚乙烯保温苯板4．找坡层采用1：8水泥炉渣（找坡）最薄外20厚，最厚处110mm厚2.5.6楼面、地面构造1．楼面采用地板砖30厚（地砖10厚，水泥砂浆打底20厚）找平层采用1：3水泥砂浆找平层20mm楼板采用100mm钢筋混凝土楼板抹灰层采用20mm厚混合砂浆天棚抹灰2．厕所面层采用防滑地砖，并采用改性油毡作防水层；3．地面面层同楼面，下部采用素土分层夯实。2.5.7散水、勒脚、踢脚1．散水采用100mm厚的C20素混凝土随捣随压光；2．做500mm厚的炉渣垫层，防止土壤冻涨引起散水开裂；3．在散水长度方向每隔12m设置一温度缝，内填沥青沙浆，防止散水因热胀冷缩而引起开裂；4．在散水与墙体相交处，留20mm的缝，内填沥青油膏；5．勒脚采用1：3水泥沙浆抹面，高度为600mm；6．踢脚采用20mm厚水泥砂浆，高度为120mm。2.5.8墙面1．10mm厚1：2.5水泥砂浆底；2．10mm厚1：2.5水泥砂浆面； 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3．外墙涂刷白色高级外墙料；4．内墙采用砂浆灰底，刮大白三遍；5．厕所墙面采用200×200mm白色磁砖到顶。2.5.9变形缝本建筑设三缝59mm。 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3结构设计3.1结构设计说明3.1.1设计依据1．本设计是根据统一下发的2009届资源与土木工程专业毕业设计题目中结构设计组的毕业设计任务书的具体要求进行设计的；2．本设计的建筑结构工程均按国家现行各有关设计规范：《混凝土结构规范》、《建筑结构抗震规范》、《建筑地基基础设计规范》、《建筑结构荷载规范》、《建筑结构制图标准》、《建筑结构标准图集》、《建筑结构设计手册》等相关规定进行的。3.1.2自然条件1．土质：人工填土10m，细砂质土15m,地基承载力270kN/㎡，容重为18kN/；2．冻结深度：0.93m；3．地下水为最高距地表4.22m，最低距地表5.12m，且无侵蚀性；4．本地区最高月平均气温22.6℃，极端历史高气温30℃，最低月平均气温-10.8℃，极端历史最低气温-20℃；5．主导风向：夏季主导风向为东南风，冬季主导风向为西北风；6．本地区地震基本烈度为7º；7．基本风压值：=0.45kN/㎡；8．基本雪压值:S=0.35kN/㎡。3.1.3设计活荷载1．屋面活荷载：=0.5kN/m2；2．办公楼活荷载：=2.0kN/m2；3．一般资料档案室活荷载：=2.5kN/m24．厕所活荷载：=2.0kN/m25．楼梯、走廊、门厅活荷载：=2.5kN/m2； 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页3.1.4一般说明1.本设计采用钢筋混凝土框架结构，梁、板、柱、基础均现浇，采用纵横向框架承重方式；2．楼梯、雨篷也现场浇注；3．框架填充墙底层采用普通机制实心红砖，其它层采用粘土空心砖。3.1.5构件强度等级1．梁、板的混凝土强度等级采用C25，柱的混凝土强度等级采用C25；2．框架梁、柱纵向受力钢筋采用HRB335级热轧钢筋，箍筋梁柱中的箍筋和现浇板中受力筋均采用HRB300级热轧钢筋；3．楼梯及雨篷采用C25混凝土，HPB335级钢筋，雨篷梁受力筋采用HRB400级钢筋；4．基础采用C20级混凝土，基础下铺100厚C15混凝土垫层，基础中受力筋采用HPB235级钢筋；5．梁、柱受力筋接头均采用焊接接头，柱采用电渣压力焊。3.1.6结构抗震等级结构抗震等级为三级，根据建筑抗震设防分类，属乙类建筑，本设计中按8度抗震设防。3.2结构设计与计算本建筑采用现浇整体钢筋混凝土框架结构，梁、板、柱、基础均为现场浇注。采用纵横向的框架承重体系。一层内外墙荷载由基础梁承担，其它层内、外墙直由框架梁承担。为满足抗震要求，做到强柱弱梁，强剪弱弯、强节点强锚固的原则，对承重的框架的梁、柱、板按弹性理论计算与配筋，同时为了提高框架的延性，对梁的支座弯矩进行了调幅。框架的内力计算中，对水平荷载及竖向荷载引起的内力分别采用D值法和弯矩二次分配法进行计算。3.2.1框架结构布置 辽宁科技大学本科生毕业设计第22页该建筑为办公楼，建筑平面布置灵活，有较大空间，设计成现浇整体式框架结构体系，根据建筑使用功能和框架结构体系布置原则，采用如图3.1所示结构平面布置。图3.1结构平面布置图1．估算板、梁、柱的截面尺寸由经验公式和经验数据，初步确定板、梁、柱的截面尺寸如下：2．板的厚度的确定由经验公式mm；又根据最小厚度不小于80mm的要求，又结合工程实际，取h=100mm；3．梁的截面尺寸（1）框架横梁的截面高的确定mm，取h=600mm0.7，所以该横向框架为规则框架。4．横向水平地震作用计算本设计中的房屋高度为15.4m，不超过40m，刚度和质量沿高度分布均匀，层数为4层的多层建筑，因此采用底部剪力法进行计算。（1）框架横向自振周期对于重量和刚度沿高度分布均匀的框架结构，可采用顶点位移法计算结构基本自振周期T1，对框架填充墙对结构刚度从而对结构周期的影响采用周期调整系数来折减。计算公式如下：（式中）结构的顶点位移计算过程见表-15所示。表3.15结构顶点位移计算表层数（kN）假想层间剪力Vi（Vi=）各层抗侧移刚度各层顶点相对位移（）各层顶点位移（）410211.310211.3523383.6680.01950.2099310355.820567.1523383.6680.03930.1904210355.830922.9523383.6680.05910.1511110359.241282.0448509.6820.09200.0920（2）结构的特征周期和地震影响系数的确定建设场地Ⅱ类场地，地震烈度为8度，查《建筑抗震设计规范》结构的特征周期和地震影响系数为=0.16（3）结构总水平等效地震力 辽宁科技大学本科生毕业设计第29页（4）顶部附加水平地震作用的计算由于＞1.4，应考虑顶部附加水平地震作用附加地震作用系数：=顶点附加地震作用：（5）各楼层水平地震作用的计算按底部剪力法求得各质点的水平地震作用按式：计算，将上述和代入，可得==2965.16分配给各层质点，各楼层水平地震作用标准值计算见表.3.16所示。表3.16各层横向地震作用及楼层地震层间剪力计算表层次层高总高各层间剪力43.614.910211.3152148.450.3891153.40+201.781355.1833.611.310355.8117020.010.299886.542241.7223.67.710355.879739.350.204604.862846.5814.14.110359.242472.480.109323.183169.76391380.29各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图3.5所示。 辽宁科技大学本科生毕业设计第29页（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图3.5横向水平地震作用及楼层地5．横向水平地震作用下的侧移计算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移的计算见表3-17所示。本设计采用砌体填充墙，规范允许值为：（1）层间位移角：采用砌体填充墙时：（hi—第i层柱的层高层高）式中（2）顶点位移：采用砌体填充墙时，（H—柱全高）表3.17横向水平地震作用下的位移计算表层数各层间剪力ViKN各层抗侧移刚度N/mm层间相对位移mm各层总位移mm层高mm层间位移角顶点位移41355.185233841.4710.44936001/24211/109032241.725233842.2918.96236001/157122846.585233842.9126.67136001/123613169.764485103.7593.75941001/1090 辽宁科技大学本科生毕业设计第29页注：表中的各层的间总的抗侧刚度取自表3-14；层间剪力Vi取自表3.16从以上计算可知，框架的层间位移角和顶点位移远远满足规范的允许值。6．横向水平地震作用下的框架内力计算采用D值法，考虑了框架节点转动对柱的抗侧刚度和反弯点高度位置的影响。（1）计算单元的选取取结构布置图中⑦轴线的一榀横向框架为计算单元，如图中阴影部分，其余框架内力计算从略，如图3.6所示。（2）计算简图地震从左侧方向来时，水平地震和作用下框架的计算简图如图3.7所示。（3）各柱反弯点高度计算计算公式为：式中：γ0—标准反弯点高度比；γ1—柱上、下横梁刚度比不同时的修正值；γ2、γ3—分别是上层层高h上和下层层高h下与本层层高h不等时反弯点高度的影响。（γ0、γ1、γ2、γ3的取值详见相关的混凝土结构教材）计算过程及结果见表3.18所示。图3.6横向地震作用下计算单元选取 辽宁科技大学本科生毕业设计第29页图3.7横向地震作用下计算简图 辽宁科技大学本科生毕业设计第30页表3.18各柱反弯点高度计算表层次层高（m）柱位置标准反弯点位置γ0γ1γ2γ3修正后反弯点位置43.6边柱1.8080.421010100.42中柱3.9070.451010100.4533.6边柱1.8080.451010100.45中柱3.9070.461010100.4623.6边柱1.8080.501010100.50中柱3.9070.501010100.5014.1边柱2.7450.60--------0.900--------0.60中柱4.4490.55--------0.900--------0.55注：（1）的数值取自表3-12、表3-13；（2）γ0、γ1、γ2、γ3相关数值时，值与手册表中数值往往不相同，需要用内插法计算，不可直接估算取某个近似值。 辽宁科技大学本科生毕业设计第31页（4）各层柱端弯矩标准值的计算各柱剪力计算：；柱端弯矩标准值计算：；；弯矩正负号的规定：以使柱产生顺时针旋转为正，逆时针旋转为负。将计算结果列于如下表3.19所示。（5）梁端弯矩的计算根据节点平衡方法，先计算梁端弯矩之和，再按左、右梁的线刚度，将弯矩分配到梁端。节点左、右梁的弯矩按下式计算：；。弯矩的正负号规定：以使梁下部受拉为正，上部受拉为负。则根据上述计算方法，可做出水平地震作用下框架的弯矩图，绘图时，因为框架对称，因此可以只绘一半，见图3.8所示。（6）梁端剪力的计算（左上右下为正）：（7）柱轴力标准值（拉为负，压为正）计算过程和结果见表3.20所示。绘出框架剪力、柱轴力图如图3.9所示。 辽宁科技大学本科生毕业设计第34页表3.19水平地震作用下各层柱端弯矩及剪力标准值计算表(使柱产生顺时针旋转为正)层次层高(m)层间剪力(KN)边柱中柱KNKN.mKN.mKNKN.mKN.m43.61355.18523384729718.290.42-27.66-38.191015424.380.45-39.0-48.2733.62241.72523384729729.960.45-4853-59.311015439.930.46-66.12-77.6223.62846.58523384729738.100.50-68.58-68.581015450.780.50-91.40-91.4014.13169.76448510711544.490.60-107.98-71.99797852.930.55-116.44-95.27注：（1）各柱的抗侧刚度、值取自表3-12、表3-13；总抗侧刚度取自表3-14；（2）层间剪力取自表3-16；（3）修正后的反弯点的高度取自表3-18。 辽宁科技大学本科生毕业设计第34页3.20地震作用下框架梁端剪力及柱轴力标准值计算表层次框架横梁走道梁柱轴力跨度梁左梁右梁端剪力跨度梁左梁右梁端剪力边柱中柱(m)(KN.m)(KN.m)(KN)(m)(KN.m)(KN.m)(KN)46.338.19-28.24-9.233.020.03-20.03-13.16-9.23-9.23-13.16=-4.1336.386.97-68.51-21.593.048.60-48.60-32.40-9.23-21.59=-30.8221.59-48.60-4.13=-14.9426.3117.10-92.15-29.063.065.37-65.37-43.58-30.82-29.06=-59.8829.06-43.58-14.94=-29.4516.3140.56-109.21-34.693.077.47-77.47-51.65-59.88-34.69=-94.5934.69-51.65-29.45=-46.41注：（1）框架横梁及走道横梁的梁端弯矩取自图3—8水平地震作用下弯矩图；（2）梁端剪力以左上右下为正，柱轴力拉为负压为正；（3）柱轴力以压为正，拉为负。 辽宁科技大学本科生毕业设计第34页图3.8横向地震作用下框架弯矩图图3.9横向地震作用下框架梁端剪力及柱轴力图 辽宁科技大学本科生毕业设计第39页3.2.6水平风荷载作用下框架的内力分析1．基本风压荷载标准值基本风压值：Wo=0.45kN/m2βz值：由于建筑物总高不超过30m,所以βz=1.0查《荷载规范》得μs,值，近风雨μs=0.8，背风面μs=0.5,C地区,查表μs,值,取柱网中横向框架,其负载宽度为45m,沿房屋高度的分布风荷载标准值.qk=4.5×0.45βzμsμz查表得值：第1,2层=1.0.第三层=1.01，第四层=1.13表3.21沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi(m)μsβzq1k(kN/m)q2k(kN/m)qk(kN/m)FikN414.90.741.01.20.751.957.08311.30.741.01.20.751.957.0227.70.741.01.20.751.957.0214.10.741.01.20.751.958.00女儿墙15.40.821.01.330.832.16F4=(1.2+0.75+1.2+0.75)××3.6+(1.31-1.2+1.01-0.75)××=7.02+0.6=7.08kNF3=(1.2+0.75+1.2+0.75)××3.6=7.02kNF2=7.02kNF1=(1.2+0.75+1.2+0.75)××4.1=8.00kN 辽宁科技大学本科生毕业设计第39页图3.10风荷载作用下计算简图2．水平风荷载作用下水平位移验算表3.22风荷载作用框架层间剪力及位移计算层次hiFviΣDΔμ2(mm)μΔμ/hi43.67.0815.47343570.4503.2181/800033.67.0222.49343570.6552.7681/549623.67.0229.51343570.8592.1131/419114.18.0037.51299171.2541.2541/3270由表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/3270，远小于1/550，满足规范要求。表3.23水平风荷载作用下柱剪力及弯矩计算表柱层次vikN/mΣDiN/mD1D1/ΣDivi上kNyoh(m)M上M下中柱边柱415.47343577116.8030.2073.2021.7260.453.6-6.340-5.187322.49343577116.8030.2074.6551.7260.493.6-8.547-8.211229.51343577116.8030.2076.1091.7260.503.6-10.996-10.996137.51299177024.8030.2358.8152.6200.594.1-14.818-21.323415.473435710061.5280.2934.5333.7970.503.6-8.159-8.159322.493435710061.5280.2936.5903.7970.503.6-11.862-11.862229.513435710061.5280.2938.6463.7970.503.6-15.563-15.562 辽宁科技大学本科生毕业设计第39页137.51299177933.8460.2659.9404.3240.554.1-18.339-22.415图3.11风荷载作用下框架弯矩图图3.12风荷载作用下框架梁端剪力及柱轴力图3.2.7竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算1．计算单元的选取取结构布置图中⑦轴线的一榀横向框架做为计算单元，计算单元宽度为4.5m，如图3.13所示。直接传给该框架横梁的屋、楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余荷载则通过纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上（框架柱）。另外，由于纵向框架梁的中心线与柱中心线不重合，因此在框架节点上，还应作用有集中力矩，本次设计中，未予以考虑。 辽宁科技大学本科生毕业设计第39页图3.13竖向荷载作用下计算单元及传给框架梁屋、楼面荷载分布图2．荷载计算（1）恒荷载计算：恒载的项目包括：①均布荷载：屋、楼盖传来的荷载(计算中需将梯形或三角形分布的线荷载折算成均布线荷载)；梁自重；内横墙自重。②集中荷载：女儿墙重；屋、楼盖传给纵向框架梁的荷载；框架纵梁重；纵墙（包括门窗）自重等（通过框架纵梁传来的）。计算过程见表3.24、表3.25所示。（2）活荷载计算：内容包括：①均布荷载：屋、楼盖传来活荷载(计算中需将梯形或三角形分布的线荷载折算成均布线荷载)；②集中荷载：屋、楼盖传来活荷载（通过框架纵梁传来）。计算过程见表3.26、表3.27所示。 辽宁科技大学本科生毕业设计第39页根据表3.24~表3.27中的数值，绘出框架在竖向恒载和竖向活载作用下的计算简图如图3.14和图3.15所示。表3.24计算单元各层框架横梁上作用均布恒荷载标准值计算表层次梁位荷载类型均布线荷载(kN/m)(kN/m)4框架横梁屋面板传来呈梯形分布荷载：折算成均布荷载：25.41梁重3.48走道横梁梁自重2.0813.41屋面板传来呈三角形分布荷载：折算成均布荷载：1~3框架横梁楼面板传来呈梯形分布荷载：折算成均布荷载：27.23梁自重3.47横墙重走道横梁梁自重2.089.39楼面板传来呈三角形分布荷载：折算成均布荷载： 辽宁科技大学本科生毕业设计第40页表3.25一榀框架有关集中恒荷载计算表(KN)层次板重(kN)柱重纵梁重(kN)纵墙重(包括门窗重)(kN)女儿墙重(kN)A(边)节点B(中间)节点边纵梁中纵梁外纵墙内纵墙414.413.829.38314.413.829.3825.8830.960248.2714.413.829.3825.8830.960148.2716.413.829.380注：以上计算内容所涉及到的屋、楼面；梁；墙体；门窗；柱等荷载数值的来自3.4重力荷载计算部分的相关内容。 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页表3.26计算单元一榀框架上各层框架横梁上作用活荷载标准值计算表层次板面活载标准值(kN/m2)均布荷载(kN/m)40.5框架横梁板传来呈梯形分布荷载：折算成均布荷载：走道横梁板传来呈三角形分布荷载：折算成均布荷载：1~32.0框架横梁板传来呈梯形分布荷载：折算成均布荷载：2.5走道横梁板传来呈三角形分布荷载：折算成均布荷载：注：表中各层屋、楼面活载的标准值应按《荷载规范》规定的折减系数进行折减，本设计中由于活载较小，折减后数值对结构计算影响不大，为了设计简便，未进行活载的折减。表3.27一榀框架有关集中活荷载计算表(kN)层次板传来的集中荷载(KN)边节点中间节点41~3 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页图3.14竖向恒荷载作用下横向框架计算简图图3.15竖向活荷载作用下横向框架计算简图 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页3．梁端、柱端弯矩的计算梁端、柱端弯矩的计算采用弯矩二次分配法(也可采用分层法)进行。由于结构和荷载均匀对称，故计算时可用半边框架，但计算时，走道梁的线刚度应是原来的2倍，对称部位的支座为定向滑动支座，如图3.16(a)(b)所示。（1）梁固端弯矩计算以对杆端产生顺时针转动者为正，逆时针转动者为负。为计算简便，对恒载和活载作用下梁的固端弯矩分别列表计算，结果见表3.28、表3.29所示。(a)恒载作用下(b)活载作用下图3.16竖向荷载作用下框架半边结构计算简图表3.28恒载作用下梁固端弯矩（对杆端产生顺时针转动者为正）层次框架横梁，，走道横梁，， 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页492.241-398.84注：梁固端弯矩以对杆端产生顺时针转动者为正，逆时针转动者为负。表3.29活载作用下梁固端弯矩（对杆端产生顺时针转动者为正）层次框架横梁，，走道横梁，，kN.mkN.mkN.mkN.m46.611-326.35注：梁固端弯矩以对杆端产生顺时针转动者为正，逆时针转动者为负。（2）梁、柱转动刚度计算转动刚度：使杆件近端转动单位转角时所需施加的力矩称为转动刚度，是表示杆端抵抗转动能力的物理量。按下式计算：两端固定：；一端固定，一端滑动支座：将计算结果列于表3.30中。表3.30梁、柱转动刚度的计算构件名称线刚度转动刚度S相对转动刚度梁框架横梁2.612 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页走道横梁0.852柱2-4层1.139底层1注：（1）表中的梁、柱线刚度值取自表3.10和表3.11中；（2）相对转动刚度是为了计算弯矩分配系数方便而计算的，也可不算，直接代入原值，但数据较大，计算较麻烦。（3）弯矩分配系数的计算作用于某结点的力矩，将按汇拉于该结点各杆的转动刚度的比例分配给各杆端，用表示。用式或将各节点的弯矩分配系数计算结果列于表3.31中。4）传递系数两端固定：1/2；一端固定，一端铰支：0；一端固定，一端滑动杆：-1。表3.31框架各节点弯矩分配系数计算表层次节点相对转动刚度相对转动刚度之和弯矩分配系数左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁4A------1.1392.6123.751------0.3040.696B2.612---1.1390.8524.6030.568---0.2470.1853A---1.1391.1392.6124.89---0.2330.2330.534B2.6121.1391.1390.8525.7420.4550.1980.1980.1492A---1.1391.1392.6124.89---0.2330.2330.534B2.6121.1391.1390.8525.7420.4550.1980.1980.1491A---1.13912.6124.751---0.2400.2100.550B2.6121.13910.8525.6030.4660.2030.1790.152（5）竖向荷载作用下框架弯矩计算：用弯矩二次分配法分别计算横向排架在恒荷载和活荷载作用下的梁、柱弯矩，弯矩分配的计算过程见图3.17(a)(b)所示。偏心计算见表3.32及3.33。 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页表3.32恒载作用下柱偏心计算4A40.77+13.82+12.06=66.65B74.75+9.38=84.132-3A26.33+13.82+25.88=66.03B48.27+9.38+30.96=88.681A26.33+13.82+46.68=86.83B48.27+9.38+33.3=90.95表3.33活载作用下柱偏心计算4A3.81B5.511-3A13.5B27.56 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页(a)恒载作用下(b)活载作用下图3.17竖向荷载作用下框架弯矩二次分配法（6）梁端弯矩的调幅：框架结构梁端弯矩较大，配筋较多，因而不便施工。由于超静定结构具有塑性内力重分布性质，所以在重力荷载作用下可乘以调幅系数，适当降低梁端弯矩。现浇框架，可取，本设计中取，调幅后的梁端弯矩为图中括号内的数值；梁端弯矩降低后，跨中弯矩增加。这样，梁端弯矩调幅后，不仅可以减少梁的端的配筋数量，达到方便施工的目的，而且还可以提高柱的安全储备，以满足“强柱弱梁”的抗震设计原则。 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页（7）跨中弯矩的计算计算公式：M中=（注：是为了保证跨中配有足够的受力纵向钢筋，时，取）式中：M0——为按简支梁计算框架横梁的跨中最大弯矩值；、—为调幅后的梁的支座弯矩标准值。计算结果列表如3.34、表3.35中。表3.34恒载作用下梁跨中弯矩标准计算表梁位框架横梁，，走道横梁，，M中=M中=4-54.05-66.41148.2788.04-16.90-16.9010.56-6.343-52.94-66.06148.2788.77>-17.26-17.2610.56-6.72-53.14-66.14148.2788.63>-16.99-16.9910.56-6.431-46.21-62.61148.2793.86>-18.38-18.3810.56-7.82 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页表3.35活载作用下梁跨中弯矩标准值计算表梁位框架横梁，，走道横梁，，M中=M中=4-3.27-7.039.914.76>-1.42-1.421.06-0.363-14.01-18.1639.5323.45>-5.66-5.665.28-0.382-14.05-18.1839.5323.42>-5.66-5.665.28-0.381-12.34-12.2739.5324.73>-5.99-5.995.28-0.71（8）弯矩图绘制：竖向恒载和竖向活载作用下弯矩图如图3.18（a）（b）所示。（a）恒载作用下（b）活载作用下 辽宁科技大学本科生毕业设计第50页图3.18竖向恒荷载作用下弯矩图4．竖向荷载作用下梁端剪力、柱轴力的计算（1）梁端剪力计算：—为简支梁均布荷载作用下的梁端剪力。将计算过程分别列表3.36和表3.37中。（2）柱端轴力计算：①顶层柱：顶层柱上端轴力=梁端剪力+板重+纵梁重（中柱）+女儿墙重（边柱）顶层柱下端轴力=柱上端轴力+柱自重②一般层：一般层柱上端轴力=上层柱下端轴力+梁端剪力+板重+纵梁重+纵墙重(边柱：外纵墙；中柱：内纵墙)一般层柱下端轴力=柱上端轴力+柱自重柱轴力以受压为正，受拉为负。柱轴力计算图如图3.19所示。一榀框架(计算单元)有关荷载计算如表3.25所示。计算过程和结果分别列表3.38和3.39中。 辽宁科技大学本科生毕业设计第54页表3.36恒载作用下框架梁端剪力的计算（左上右下为正）层次框架横梁（，，）走道横梁（，，）4-40.76-68.0579.72-87.98-28.67-28.6720.12-20.123-67.56-83.0187.52-92.20-21.13-21.1314.09-14.092-66.42-82.6789.8687.40-92.32-21.24-21.2414.0914.09-14.091-57.36-78.2689.8686.69-93.03-22.97-22.9714.0914.09-14.09注：（1）表中计算的梁端弯矩的数值取自图3-15（a）竖向恒载作用下框架弯矩图；（2）梁的弯矩以使梁的下部受拉为正，上部受拉为负（与用弯矩二次分配法计算内力时的弯矩符号的规定不同）；（3）剪力的方向以左上右下者为正。 辽宁科技大学本科生毕业设计第54页表3.37活载作用下框架梁端剪力的计算（左上右下为正）层次框架横梁（，，）走道横梁（，，）4-4.09-8.795.30-6.72-1.78-1.781.41-1.413-16.38-22.0723.10-24.82--7.28--7.287.04-7.042-17.56-22.7223.9623.18-24.74-7.07-7.077.047.04-7.041-15.43-21.5923.9623.03-24.89-7.49-7.497.047.04-7.04注：（1）表中计算的梁端弯矩的数值取自图3-15（b）竖向活载作用下框架弯矩图；（2）梁的弯矩以使梁的下部受拉为正，上部受拉为负（与用弯矩二次分配法计算内力时的弯矩符号的规定不同）。（3）剪力的方向以左上右下者为正。 辽宁科技大学本科生毕业设计第54页表3.38恒载作用下框架柱端轴力的计算层次柱位置边柱中柱柱上=上层柱下端轴力(顶层除外)+梁端剪力+板重+外纵梁重+外纵墙或女儿墙重(顶层)柱下=柱上+柱自重柱上=上层柱下端轴力+梁端剪力+板重+内纵梁重+内纵墙重柱下端轴力=柱上端轴力+柱自重4柱上79.72+40.77+13.82+12.06=146.3787.98+20.12+74.75+9.38+30.96=223.19柱下146.37+14.4=160.77223.19+14.4=237.593柱上160.77+87.52+26.33+13.82+25.88=314.32237.59+92.2+14.09+48.27+9.38+30.96=432.49柱下314.32+14.4=328.72432.49+14.4=446.892柱上328.72+87.37+26.33+13.82+25.88=482.12446.89+92.35+14.09+48.27+9.38+30.96=641.94柱下482.12+14.4=496.52641.94+14.4=656.341柱上496.52+87.40+26.33+13.82+25.88=649.95656.34+92.32+14.09+48.27+9.38+30.96=851.136柱下649.95+14.4=664.35851.136+14.4=865.76注：（1）由于首层底从基础顶面算起，因此底层柱下端的轴向力应加上底层纵墙重和基础梁重（基础梁的重量按边纵向框架梁考虑）；（2）轴向力以压为正，拉为负。 辽宁科技大学本科生毕业设计第54页表3.39活荷载作用下框架柱端轴力的计算层次柱位置边柱中柱柱上=上层柱下端轴力(顶层除外)+梁端剪力+板传来活载重柱下=柱上柱上=上层柱下端轴力(顶层除外)+梁端剪力+板传来活载重柱下=柱上4柱上5.30+3.38=8.686.72+1.41+5.51=13.64柱下8.6813.643柱上8.68+6.58+13.5=28.7613.64+24.82+7.04+27.56=73.06柱下28.7673.062柱上28.76+23.17+13.5=65.4373.06+24.75+7.04+27.56=132.41柱下65.43132.411柱上65.43+23.18+13.5=102.11132.41+24.74+7.04+27.56=191.75柱下102.11191.75注：压为正，拉为负 辽宁科技大学本科生毕业设计第57页3.3横向框架内力组合结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由抗震规范可知，本工程的框架为三级抗震等级,结构安全等级为二级。3.3.1横向框架梁的内力最不利组合（1）梁支座负弯矩组合设计值考虑下列三种组合：①（无地震作用时，以活载作用效应起控制作时）；②（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用时）；③（有地震作用时）。（2）梁端支座正弯矩组合设计值（有地震作用时）其计算过程及结果见表3.40所示。由于本设计建筑高度小于30m，根据规范，风荷载不在计算考虑范围内，以下计算均忽略风荷载。（3）梁端剪力组合设计值取下式三者中较大者①VGK+1.4VQK)（无地震作用时，以活载作用效应起控制作用）；②V=（1.35VGK+VQK）（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用）；③（抗震设计时，一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端剪力设计值按此式调整）。式中：（在重力荷载作用下按简支梁计算所得的梁端剪力设计值）。为计算框架梁端剪力方便，将列表计算如下表3-37(a)所示。 辽宁科技大学本科生毕业设计第57页表3.40(a)重力荷载作用下按简支梁计算所得的梁端剪力层次框架横梁走道横梁417.101.394.446.997.900.561.46.87322.285.554.466.166.372.811.46.54222.285.554.466.166.372.811.46.54122.285.554.466.166.372.811.46.54（4）梁跨中最大正弯矩组合设计值梁的跨中弯矩（跨度中点处），不是跨中最大弯矩。对于恒荷载、活荷载控制的组合，可偏于安全地取两者最大弯矩值叠加（为减少计算工作量，本设计中近似地取竖向荷载作用下所计算的跨中弯矩值，不必再计算跨中的最大弯矩）；对于恒荷载、活荷载、地震作用的组合，可采用作图法或解析法确定，本设计中采用解析法计算。取下式三者较大者：①（无地震作用时，以活载作用效应起控制作用）；②（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用）；③(有地震作用时)。为计算方便，将框架横梁和走道横梁上作用的重力荷载设计值计算列表3-36(a)所示。表3.40（b）各层梁重力荷载设计值的计算层次框架横梁走道横梁417.101.3921.357.900.569.82322.285.5530.076.372.819.33222.285.5530.076.372.819.33122.285.5530.076.372.819.333.3.2柱的内力最不利组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面受M、N和V的作用。 辽宁科技大学本科生毕业设计第57页（1）柱端弯矩M组合值：①（无地震作用时，以活载作用效应起控制作用）；②（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用）；③(有地震作用时)将计算过程和结果列于表3.37、3.38中。（2）柱端轴向力N：①（无地震作用时，以活载作用效应起控制作用）②（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用）；③(有地震作用时)计算过程和结果见表3.37、3.38。（3）柱端剪力V组合值①（无地震作用时，以活载作用效应起控制作用）②（无地震作用时，以恒载作用效应起控制作用）；③(有地震作用时)④柱端组合剪力设计值的调整抗震设计时，一、二、三级的框架柱的剪力设计值应按下式调整：、—分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合上述柱端弯矩设计值调整的要求。—为柱端剪力增大系数，一级为1.4、二级为1.2、三级为1.1。—为柱的净高；计算过程和结果见表3.39、表3.40。（4）组合项目：由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上述组合中求出下列最不利内力：及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V。 辽宁科技大学本科生毕业设计第62页表3.41横向框架梁端弯矩组合值层次截面MGkMQkMEk无地震作用时有地震作用时弯矩组合取值左来右来4A右-15.10-1.7423.84-20.56-31.9811.83-50.1611.27-50.1611.83B左-23.51-2.1013.55-31.15-33.84-47.09-11.86-5.21-47.09---B右-13.50-0.8818.26-17.43-19.117.01-40.477.35-40.477.353A右-27.20-6.4249.91-41.63-43.1428.39-101.3825.85-101.3828.39B左-31.19-7.7042.13-48.21-49.81-96.8212.7214.80-96.8214.80B右-12.33-3.4143.83-19.57-20.0640.14-73.8232.21-73.8240.142A右-26.94-6.6872.53-41.68-43.0564.01-124.5748.01-124.5764.10B左-31.20-7.8376.98-48.40-49.95-142.2157.9448.72-142.2157.94B右-12.34-3.26105.00-19.37-19.9288.24-122.5391.90-122.5391.901A右-20.94-5.19127.59-32.39-33.46137.63-194.11106.75-194.11137.63B左-32.73-8.2274.95-50.78-52.40-141.6353.2345.45-141.6353.23B右-16.77-4.35102.24-26.14-26.99113.97-151.8686.45-151.86113.97注：（1）表中的数据分别来源于图3.8横向地震作用下框架弯矩图；图3.15竖向荷载作用下的横向框架的弯矩图，竖向荷载作用下的梁端弯矩值采用调幅后的数值；（2）表中：，（受弯时），（受剪时）；（3）梁的内力组合时，梁的弯矩以梁下部受拉为正，上部受拉为负（与前面计算时的弯矩正负号的规定有所不同）。（4）重力荷载代表值（设计值）：，重力荷载代表产生的弯矩设计值： 辽宁科技大学本科生毕业设计第62页表3.42(a)横向框架梁端剪力组合值层次截面VGkVQk无地震作用时有地震作用时剪力组合取值4A右38.856.58-50.16---4.446.9931.1532.9436.3336.33B左42.236.7811.83-47.094.446.9933.5735.6037.6737.67B右14.220.50-40.477.351.46.879.9110.9927.1227.123A右52.4812.99-101.3814.804.466.1645.2946.7858.1058.10B左54.4813.6528.39-96.824.466.1647.1448.6659.4859.48B右5.732.53-73.8240.141.46.545.815.7358.6458.642A右52.3613.02-124.5757.944.466.1645.2346.7168.2268.22B左54.5713.6264.10-142.214.466.1647.1848.7171.8671.86B右5.732.53-122.5391.901.46.545.815.73106.82106.821A右50.4012.53-194.1153.234.466.1643.5444.9678.1278.12B左56.5414.11137.63-141.634.466.1648.8850.4682.9982.99B右5.732.53-151.86113.971.46.545.815.73166.23166.23注：（1），（受弯时），（受剪时）；（2），k查《建筑抗震设计》教材P143表4-22，根据b=250mm，C25混凝土，查得k=0.792；（3）剪力组合计算中的数值来源于表3-30、表3-31、表3-35（a）等的相关数据；（4）内力组合时，剪力V以向上为正，向下为负。（5）重力荷载代表值（设计值）：，重力荷载代表产生的弯矩设计值： 辽宁科技大学本科生毕业设计第62页表3.42(b)横向框架梁跨中最大弯矩组合值层次截面q跨度无地震作用时有地震作用时取值MGk(跨中)MQk(跨中)MGEAMGEBMEAMEB向右向左向右向左4边跨21.354.829.952.0838.8542.51-19.16-29.4730.99-17.3639.0259.0735.6223.5842.51中跨9.821.81.610.122.142.29-16.73-16.7323.74-23.7417.54(在左支座)22.03(在右支座)0.75(30.99-16.73/1.2)=12.793边跨30.074.834.939.0154.5356.17-36.61-42.0564.88-54.7746.1195.9547.7238.0956.17中跨9.331.81.290.572.352.31-16.84-16.8456.98-56.98-54.90(在左支座)71.71(在右支座)32.212边跨30.074.835.108.7354.3456.12-36.64-42.1494.29-100.0730.47111.4555.0456.9356.93中跨9.331.81.290.572.352.31-16.76-16.76136.50-136.50-143.27(在左支座)160.07(在右支座)91.891边跨30.074.837.349.2857.8159.69-28.24-41.89165.87-97.4414.47124.18105.83102.74105.83中跨9.331.81.290.572.352.31-22.73-22.73132.91-132.91-139.28(在左支座)156.08(在右支座)85.48注：：（1）表中的数据分别来源于图3.8横向地震作用下框架弯矩图；图3-15竖向荷载作用下的横向框架的弯矩图，竖向荷载作用下的梁端弯矩值采用调幅后的数值；（2），（受弯时）；（2）重力荷载代表值（设计值）重力荷载代表值（设计值）：，取自表3.36（a）；重力荷载代表产生的弯矩设计值：；（3）表中：地震作用梁端产生的弯矩设计值为：；中间跨的最大弯矩发生在支座上，其最大弯矩取：。 辽宁科技大学本科生毕业设计第62页表3.43横向框架边柱A柱的弯矩及轴力组合值柱子层次截面位置内力恒sgk活sqk风swk地sek1.2*sgk+1.26*（sqk+swk)0.8*(1.2*(sgk+0.5*sqk±1.3sek)1.35*sgk+sqk1.2*sgk+1.4sqkMmax/NNmin/MNmax/M→←→←A5柱顶M43.764.24-3.814-23.9853.0562.6619.1168.9863.3258.4568.9819.1163.32N146.378.68-1.03-6.31185.28187.88138.12151.24206.28187.80151.24138.12206.28柱底M-36.58-7.442.43913.49-50.20-56.34-24.66-52.72-56.82-54.31-52.72-24.66-56.82N160.778.68-1.03-6.31202.56205.16151.94165.07225.72205.08165.07151.94225.724柱顶M33.969.55-6.34-32.6944.8060.773.1971.1855.4054.1271.183.1955.40N314.4228.76-3.48-19.66409.16417.93295.20336.09453.23417.57336.09295.20453.23柱底M-34.57-9.065.18726.75-46.36-59.44-9.72-65.36-55.73-54.17-65.36-9.72-55.73N328.7228.76-3.48-19.66426.32435.09308.93349.82472.53434.73349.82308.93472.533柱顶M34.579.06-8.547-38.1442.1363.67-2.1377.2055.7354.1777.20-2.1355.73N482.1265.43-7.4-37.92651.66670.31454.80533.68716.29670.15533.68454.80716.29柱底M-34.46-9.048.21138.14-42.40-63.092.24-77.09-55.56-54.01-77.092.24-55.56N496.5265.43-7.4-37.92668.94687.59468.63547.50735.73687.43547.50468.63735.732柱顶M34.939.13-10.996-43.9039.5667.27-7.7483.5756.2954.7083.57-7.7456.29N649.95102.11-12.83-61.01892.43924.76609.51736.42979.54922.89736.42609.51979.54柱底M-38.43-10.0210.99643.90-44.89-72.603.95-87.36-61.90-60.14-87.363.95-61.90N644.35102.11-12.83-61.01885.71918.04604.14731.04971.98916.17731.04604.14971.981柱顶M23.246.02-14.818-55.9016.8054.14-32.9483.3437.3936.3283.34-32.9437.39N837.87138.64-19.85-87.131155.121205.14780.29961.521269.761199.54961.52780.291269.76柱底M-11.62-3.0121.32366.839.13-44.6056.90-82.10-18.70-18.16-82.1056.90-18.70N854.27138.64-19.85-87.131174.801224.82796.03977.261291.901219.22977.26796.031291.90 辽宁科技大学本科生毕业设计第62页表3.44横向框架中柱B弯矩及轴力组合值B5柱顶M-33.27-3.48-4.867-29.15-50.44-38.18-63.93-3.29-48.39-44.80-3.29-63.93-48.39N23.1913.64-0.25-70.2244.7045.33-44.22101.8444.9546.92101.84-44.2244.95柱底M28.095.673.98223.0045.8735.8353.615.7743.5941.655.7753.6143.59N237.5913.64-0.25-70.22301.98302.61161.60307.66334.39304.20307.66161.60334.394柱顶M-27.15-7.05-8.159-46.21-51.74-31.18-77.5118.61-43.70-42.4518.61-77.51-43.70N432.4973.06-0.99-77.16609.80612.29370.01530.51656.92621.27530.51370.01656.92柱底M27.336.788.15937.8151.6231.0668.81-9.8343.6842.29-9.8368.8143.68N446.8973.06-0.99-77.16627.08629.57383.84544.33676.36638.55544.33383.84676.363柱顶M-27.33-6.78-11.862-53.96-56.28-26.39-85.6126.63-43.68-42.2926.63-85.61-43.68N641.94132.41-2.33-83.00934.23940.10593.50766.14999.03955.70766.14593.50999.03柱底M27.296.7711.86253.9656.2226.3385.57-26.6743.6142.23-26.6785.5743.61N656.34132.41-2.33-83.00951.51957.38607.32779.961018.47972.98779.96607.321018.472柱顶M-27.49-6.82-15.56362.10-61.19-21.9734.92-94.25-43.93-42.54-94.2534.92-43.93N851.36191.75-4.1-90.391258.071268.40815.341003.351341.091290.081003.35815.341341.09柱底M29.717.3615.56362.1064.5325.3296.64-32.5347.4745.96-32.5396.6447.47N865.76191.75-4.1-90.361275.351285.68829.201017.141360.531307.361017.14829.201360.531柱顶M-18.76-4.68-18.339-63.14-51.52-5.30-85.9245.41-30.01-29.0645.41-85.92-30.01N1063.83251.24-5.98-96.661585.621600.691041.351242.401687.411628.331242.401041.351687.41柱底M9.382.3422.41577.1742.45-14.0490.38-70.1315.0014.53-70.1390.3815.00N1080.23251.24-5.98-96.661605.301620.371057.091258.141709.551648.011258.141057.091709.55 辽宁科技大学本科生毕业设计第64页表3.45横向框架柱边柱(A)剪力组合SgkSqkSwkSek1.2*sgk+1.26*（sqk+swk)0.8*(1.2*(sgk+0.5*sqk+1.3sek)1.35*sgk+sqk1.2*sgk+1.4sqk→←→←-22.32-3.241.7410.41-28.68-33.06-12.16-33.81-32.26-31.32-19.04-5.173.2016.51-25.32-33.39-3.58-37.93-29.92-30.08-19.18-5.034.6621.19-23.48-35.211.22-42.86-29.96-30.05-20.38-5.326.1124.39-23.46-38.853.25-47.48-31.81-31.90-8.94-2.329.2731.47-1.97-25.3223.04-42.42-13.94-13.97注：（1），，（2）柱弯矩以左边受拉为正，右边受拉为负；柱轴力压为正，拉为负；（3）竖向荷载作用下的柱端剪力计算公式为：；、表3.46横向框架中柱B柱剪力组合SgkSqkSwkSek1.2*sgk+1.26*（sqk+swk)0.8*(1.2*(sgk+0.5*sqk+1.3sek)1.35*sgk+sqk1.2*sgk+1.4sqk→←→←17.042.542.4614.4926.7520.5632.652.5224.7024.0115.133.014.5323.3427.6616.2440.24-8.3022.6822.3715.173.776.5929.9831.2614.6547.55-14.8023.4923.4815.893.948.6534.5034.9213.1453.02-18.7424.5924.587.221.8010.4535.9824.09-2.2445.21-29.6311.1811.18注：（1），，；（2）柱弯矩以左边受拉为正，右边受拉为负；柱轴力压为正，拉为负；（3）竖向荷载作用下的柱端剪力计算公式为：；、 辽宁科技大学本科生毕业设计第64页表3.471.35恒载和1.0活载组合下跨间弯矩Mmax层次跨恒+0.5活L1.35恒+活q*l*l/8-（m左+m右）/2q*l*l/16q/KN/mM左M右Mmax2Mmax1Mmax一层AB30.866.674.72101.7979.7884.0284.02BC11.24330.830.8-18.166.326.32二层AB30.866.685.79107.4771.4084.0284.02BC11.24328.628.6-15.966.326.32五层AB26.326.647.2980.5279.4171.6679.41BC13.88332.3932.39-16.787.817.81表3.481.2恒载和1.4活载组合下跨间弯矩Mmax层次跨度恒+0.5活L1.2恒+1.4活q*l*l/8-（m左+m右）/2q*l*l/16q/KN/mM左M右Mmax2Mmax1Mmax一层AB30.866.672.7399.3182.0184.0284.02BC11.24330.4430.44-17.806.326.32二层AB30.866.683.44104.8273.9084.0284.02BC11.24328.3128.31-15.676.326.32五层AB26.326.643.7175.1783.8771.6683.87BC13.88329.5229.52-13.917.817.81 辽宁科技大学本科生毕业设计第66页表3.49竖向荷载与地震力组合下跨间弯矩Mmax（左震）层次跨恒a恒b活a活b震a震b1.2*（恒+0.5活）1.3地震恒+0.5活1.2*（恒+0.5活）LRaX1MmaxMgaMgbMeaMebq/KN/mq一层AB46.2162.6112.3417.2799.8075.9062.8685.49129.7498.6730.8637.036.684.172.27162.53BC18.3818.365.995.9949.3449.3425.6525.6364.1464.1411.2413.493-22.52-1.6738.49二层AB53.1466.1414.0518.1882.0470.3772.2090.28106.6591.4830.8637.036.689.452.42142.48BC16.9916.995.665.6645.7245.7223.7823.7859.4459.4411.2413.493-19.39-1.4435.65五层AB32.6165.443.277.0317.676.3141.0982.7522.978.2026.3231.586.693.192.95119.37BC22.9422.941.421.4211.4811.4828.3828.3814.9214.9213.8816.66315.030.90-6.67表3.50竖向荷载与地震力组合下跨间弯矩Mmax（右震）层次跨恒a恒b活a活b震a震b1.2*（恒+0.5活）1.3地震恒+0.5活1.2*（恒+0.5活）LRaX1MmaxMgaMgbMeaMebq/KN/mq一层AB46.2162.6112.3417.2799.8075.9062.8685.49-129.74-98.6730.8637.036.6153.384.14125.05BC18.3818.365.995.9949.3449.3425.6525.63-64.14-64.1411.2413.49363.004.6738.52二层AB53.1466.1414.0518.1882.0470.3772.2090.28-106.65-91.4830.8637.036.6149.494.04122.87BC16.9916.995.665.6645.7245.7223.7823.78-59.44-59.4411.2413.49359.864.4435.65五层AB32.6165.443.277.0317.676.3141.0982.75-22.97-8.2026.3231.586.6102.643.25102.71BC22.9422.941.421.4211.4811.4828.3828.38-14.92-14.9213.8816.66334.932.10-6.67表3.51竖向荷载与风荷载组合下跨间弯矩Mmax（左风）层次跨恒a恒b活a活b风a风b1.2*（恒+0.5活）1.3风恒+0.5活1.2*（恒+0.5活）LRaX1MmaxMgaMgbMeaMebq/KN/mq一层AB46.2162.6112.3417.2725.8120.5562.8685.4933.5526.7230.8637.036.6109.642.96133.01BC18.3818.365.995.9913.3613.3625.6525.6317.3717.3711.2413.4938.660.64-5.50二层AB53.1466.1414.0518.1819.2116.6272.2090.2824.9721.6130.8637.036.6112.413.04123.38BC16.9916.995.665.6610.8110.8123.7823.7814.0514.0511.2413.49310.860.81-5.36五层AB32.6165.443.277.033.812.9541.0982.754.953.8426.3231.586.696.583.06111.54BC22.9422.941.421.421.921.9228.3828.382.502.5013.8816.66323.321.40-9.56 辽宁科技大学本科生毕业设计第66页表3.52竖向荷载与风荷载组合下跨间弯矩Mmax（右风）层次跨恒a恒b活a活b风a风b1.2*（恒+0.5活）1.3风恒+0.5活1.2*（恒+0.5活）LRaX1MmaxMgaMgbMeaMebq/KN/mq一层AB46.2162.6112.3417.2725.8120.5562.8685.49-33.55-26.7230.8637.036.6127.913.45124.48BC18.3818.365.995.9913.3613.3625.6525.63-17.37-17.3711.2413.49331.822.36-5.49二层AB53.1466.1414.0518.1819.2116.6272.2090.28-24.97-21.6130.8637.036.6126.523.42118.97BC16.9916.995.665.6610.8110.8123.7823.78-14.05-14.0511.2413.49329.602.19-5.36五层AB32.6165.443.277.033.812.9541.0982.75-4.95-3.8426.3231.586.699.253.14109.89BC22.9422.941.421.421.921.9228.3828.38-2.50-2.5013.8816.66326.651.60-9.56 辽宁科技大学本科生毕业设计第69页3.3.3框架柱弯矩调幅1一层边柱梁：M上柱：M下柱：M：58.78+76.25=135.03KN1.1:1.1×165.70=182.27KN分配：MMM；M2一层中柱梁:MM上柱：M下柱：M：155.72+78.51=234.23KN：46.26+87.95=134.21KN1.1:1.1×234.23=257.65KN分配：MMM；M3二层边柱 辽宁科技大学本科生毕业设计第69页梁:M上柱：M下柱：M：90.78+79.51=170.29KN1.1:1.1×152.59=167.85KN分配：MMM；M4二层中柱梁:MM上柱：M下柱：M：154.25+72.57=226.82KN：38.83+95.21=134.04KN1.1:1.1×137.33=151.06KN分配：MMM；M 辽宁科技大学本科生毕业设计第69页3.3.4柱梁板配筋设计1框架柱正截面设计表3.53中柱B正截面设计层次截面MN柱计算长度理论偏心距附加偏心距初始偏心距L/H1层第一组柱顶95.01982.75300096.6820116.70.9697.500柱底144.51996.343000145.0420165.00.9557.500第二组柱顶-30.031687.41300017.802037.80.5647.500柱底151709.5530008.772028.80.5577.5002层第一组柱顶57.82763.13350075.772095.81.2478.750柱底177.22776.953500228.1020248.11.2258.750第二组柱顶-43.931341.09350032.762052.80.7108.750柱底47.471360.53350034.892054.90.7008.750 辽宁科技大学本科生毕业设计第70页续表3.54层次截面偏心距增大系数判别大小偏压实际配钢筋面积配筋率1层第一组柱顶1.12206291.1802&18柱底1.09209339.5316第二组柱顶1.38354212.35194&20柱底1.50359203.24062&182层第一组柱顶1.21160275.5-35柱底1.08163427.812094&20第二组柱顶1.37282232.41862&18柱底1.36286234.6248 辽宁科技大学本科生毕业设计第71页表3.55边柱A正截面设计层次截面MN柱计算长度理论偏心距附加偏心距初始偏心距L/H1层第一组柱顶79.34547.53000144.9120164.91.7397.500柱底102.93736.423000139.7720159.81.2937.500第二组柱顶37.391296.76300028.8332048.80.7347.500柱底-18.71291.9300014.4752034.50.7377.5002层第一组柱顶76.01734.043500103.5520123.61.2978.750柱底144.51961.523500150.2920170.30.9908.750第二组柱顶56.29979.54350057.4662077.50.9728.750柱底-61.9971.98350063.6842083.70.9798.750 辽宁科技大学本科生毕业设计第72页续表3.56次截面偏心距增大系数判别大小偏压实际配钢筋面积配筋率1层第一组柱顶1.0996339.43782&18柱底1.09129334.2564第二组柱顶1.30227223.3203柱底1.42226208.9372层第一组柱顶1.16128303.2364柱底1.12168350.010044&20第二组柱顶1.25171257.22452&18柱底1.24170263.4291 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页表3.57剪跨比与轴跨比层次柱位bhfcMVNM/VHN/Fcbh4边柱40040014.371.18121.63336.091.460.18中柱40040014.318.61530.51530.510.090.293边柱40040014.377.20102.48533.681.880.29中柱40040014.326.63766.14766.140.090.422边柱40040014.3736.43123.23736.4214.940.40中柱40040014.3-32.531003.351003.35-0.080.551边柱40040014.383.34128.97961.521.620.53中柱40040014.31258.141242.201242.202.530.682柱斜截面承载力设计表3.58柱斜截面设计截面VN4121.63336.0957120054054945003102.48533.6857120054054945002123.23736.4257120054054945001128.97961.525712005405494500480530.515712005405494500375.75766.145712005405494500296.621003.3557120054054945001101.351242.005712005405494500续表3.59截面箍筋肢数直径实配箍筋加密区40.515925503n=2830.19618963n=2820.295624127n=2810.222972275n=284-0.03981545n=283-0.224421587n=282-0.144143915n=281-0.235513228n=283.3.5梁正截面受弯承载力计算材料：纵向钢筋采用HRB335，N/mm2箍筋HPB300,=270N/mm2 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页混凝土采用C25，1.27N/mm2=11.9N/mm2从梁柱内力组合表中分别挑选出跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计[9]由梁剪力弯矩内力组合表查得：底层：支座处：+0.225=－154.39kN－0.75×154.39=－115.79kNm+-152.16kN-114.12kN73.10kN-54.83kN跨间最大：AB跨：162.53kNmBC跨：38.52kNm标准层：支座处：149.31kN0.75×(-149.31)=-111.98kNm-150.82kN－0.75×150.82=-113.12kNm-71.16kN－0.75×71.16=-53.37kNm跨间最大：AB跨：143.27kNmBC跨：35.65kNm 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页顶层：支座处：-36.53kN－0.75×36.53=-27.40kNm-74.52kN－0.75×74.52=-55.89kNm-36.37kN－0.75×36.37=-27.28kNm跨间最大：AB跨：132.79kNmBC跨：10.72kNm当梁下部受拉时，按T形截面计算，当梁上部受拉时，按矩形截面计算。确定翼缘计算宽度（查混凝土设计Ⅰ表4.7）一层：AB跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：===2200mm按翼缘高度考虑：=600－35=565mm=250+12×100=1450mm==0.18＞0.1（不起控制作用，故不考虑）按梁间净距考虑：4250+250=4500mm三者中取小值，故取：=2200mm；（查混凝土设计Ⅰ表4.4）=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算：判断T形截面类型：=1.0×11.9×2200×100×（565－50）×=1348.27kNm＞=162.53kNm属于第一类T形截面 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==0.019＜=0.550=936.81mm2实配钢筋320（As=942mm2）配筋率为：ρ==0.67%,满足要求BC跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：===1000mm按翼缘高度考虑：=400－35=365mm=250+12×100=1450mm,（不起控制作用，故不考虑）按梁间净距考虑：4250+250=4500mm三者中取小值，故取：=1000mm；=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算：判断T形截面类型：=1.0×11.9×1000×100×（365－50）×=374.85kNm＞=38.52kNm属于第一类T形截面==0.024=0.024＜=0.550==347.48mm2实配钢筋316（AS=603mm2）配筋率为：ρ==0.66%，满足要求 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页计算梁上部钢筋截面时，将已计算所得的下部钢筋伸入支座，作为支座负弯距作用下的受压钢筋，再进行计算相应的受拉钢筋截面面积，简单的说就是计算梁上部受拉钢筋时，按双筋矩形截面计算；A支座（上部配筋）：取=115.79kNm==-0.036==728.24mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==0.89%,满足要求B支座左（上部配筋）：取=114.12kNm==-0.037==718.24mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==0.89%,满足要求B支座右（上部配筋）：取=54.83kNm==-0.012>0 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==553.84mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==1.38%,满足要求二层：AB跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：===2200mm按翼缘高度考虑：=600－35=565mm=250+12×100=1450mm==0.18＞0.1（不起控制作用，故不考虑）按梁间静距考虑：450+250=4500mm三者中取小值，故取：=2200mm；=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算：判断T形截面类型：=1.0×11.9×2200×100×（565－50）×=1348.24kNm＞=143.27kNm属于第一类T形截面==-0.017=0.017＜=0.550==838.20mm2实配钢筋320（AS=942mm2）配筋率为：ρ==0.67%，满足要求BC跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：===1000mm按翼缘高度考虑：=400－35=365mm=250+12×100=1450mm, 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页（不起控制作用，故不考虑）按梁间静距考虑：450+250=4500mm三者中取小值，故取：=1000mm；=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算：判断T形截面类型：=1.0×11.9×1000×100×（365－50）×=374.85kNm＞=35.65kNm属于第一类T形截面==0.022=0.022＜=0.550==318.529mm2实配钢筋316（AS=603mm2）配筋率为：ρ==0.67%，满足要求计算梁上部钢筋截面时，将已计算所得的下部钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再进行计算相应的受拉钢筋截面面积，简单的说就是计算梁上部受拉钢筋时，按双筋矩形截面计算；A支座（上部配筋）：=111.98kNm==-0.040==703.77mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==0.89%,满足要求 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页B支座左（上部配筋）：取=113.12kNm==－0.039<0==711.45mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==0.89%,满足要求B支座右（上部配筋）：取=53.37kNm==-0.016==539.09mm2实配钢筋420（AS=1256mm2）配筋率为：ρ==1.38%,满足要求顶层：AB跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：=====2200mm按翼缘高度考虑：=600－35=565mm=250+12×100=1450mm==0.18>0.1（不起控制作用，故不考虑）按梁间静距考虑：4250+250=4500mm三者中取小值，故取：=2200mm；=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算： 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页判断T形截面类型：=1.0×11.9×2200×100×（565－50）×=1348.27kNm＞=132.79kNm属于第一类T形截面==0.016=0.016＜=0.550==788.89mm2实配钢筋320（AS=942mm2）配筋率为：ρ==0.67%，满足要求BC跨（梁下部钢筋）：按跨度考虑：===1000mm按翼缘高度考虑：=400－35=365mm=250+12×100=1450mm,（不起控制作用，故不考虑）按梁间静距考虑：450+250=4500mm三者中取小值，故取：=1000mm；=0.55；下部跨间截面按单筋T形截面计算：判断T形截面类型：=1.0×11.9×1000×100×（365－50）×=374.85kNm＞=10.72kNm属于第一类T形截面==0.007=0.007＜=0.550 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==101.35mm2实配钢筋220（AS=628mm2）配筋率为：ρ==0.69%，满足要求计算梁上部钢筋截面时，将已计算所得的下部钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再进行计算相应的受拉钢筋截面面积，简单的说就是计算梁上部受拉钢筋时，按双筋矩形截面计算；A支座（上部配筋）：=27.40kNm==－0.129<0==172.33mm2实配钢筋220（AS=628mm2）配筋率为：ρ==0.44%,满足要求B支座左（上部配筋）：取=55.89kNm==－0.100<0==351.51mm2实配钢筋220(AS=628mm2）配筋率为：ρ==0.44%,满足要求B支座右（上部配筋）：取=27.28kNm 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==－0.088<0==275.56mm2实配钢筋220（AS=628mm2）配筋率为：ρ==0.69%,满足要求表3.54框架梁横向钢筋计算表层次截面M/kNξAs"/mmAs/mm2实配钢筋As/mm2As"/Asρ/%4支座A-27.40<0942172.332φ20(628)1.50.44B-55.89<0942351.512φ20(628)1.50.44AB跨间132.790.016788.893φ20(942)0.67B-27.28<0628275.562φ20(628)10.69BC跨间10.720.007101.352φ20(628)0.692A-149.310<0942703.774φ20(1256)0.750.89B-113.12<0942711.454φ20(1256)0.750.89AB跨间143.270.017838.23φ20(942)0.67B-53.37<0603539.094φ20(1256)0.51.38BC跨间35.650.022318.523φ16(603)0.661支座A-115.79<0942728.244φ20(1256)0.750.89B-114.12<0942728.244φ20(1256)0.750.89AB跨间162.230.019936.813φ20(942)0.67B-54.83<0603553.844φ20(1256)0.51.38BC跨间38.520.024348.483φ16(603)0.66注：表中未列的3、4层配筋同标准层2层相同3.3.6梁斜截面受剪承载力计算当≤4时，梁为厚腹梁，其受剪截面应符合：式中：--混凝土强度影响系数考虑地震组合的矩形，T形，L形框架梁，其截面受剪承载力应符合：≤，参见《混凝土结构设计规范》一层：AB跨150.85kN取用φ8双肢箍=0.25×1.0×11.9×250×565=420.23kN>V=150.85kN故截面符合要求； 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页=0.42×1.27×250×565+1.25×210××565=174.28kN>V=150.85kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距150满足要求；配箍率也满足要求。因此，AB跨非加密区箍筋为φ8＠150；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=900mm。BC跨=56.37kN取用φ8双肢箍56.37kN故截面符合要求；所以箍筋采用φ8双肢箍、间距200满足要求；配箍率也满足要求。因此，BC跨非加密区箍筋为φ8＠200；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=600mm，走廊跨度小所以全跨加密。二层：AB跨149.37kN取用φ8双肢箍=0.25×1.0×11.9×250×565=420.23kN>V=149.37kN故截面符合要求；=0.42×1.27×250×565+1.25×210××565=174.28kN>V=149.37kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距150满足要求； 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页配箍率也满足要求。因此，AB跨非加密区箍筋为φ8＠150；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=900mm。BC跨=45.57kN取用φ8双肢箍45.57kN故截面符合要求；=45.57kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距200满足要求；配箍率也满足要求。因此，BC跨非加密区箍筋为φ8＠200；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=600mm，走廊跨度小所以全跨加密。顶层：AB跨124.07kN取用φ8双肢箍=0.25×1.0×11.9×250×565=420.23kN>V=124.07kN故截面符合要求；=0.42×1.27×250×565+1.25×210××565=174.28kN>V=124.07kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距150满足要求；配箍率也满足要求。因此，AB跨非加密区箍筋为φ8＠150；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=900mmBC跨=30.83kN取用φ8双肢箍30.83kN故截面符合要求； 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页30.83kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距200满足要求；配箍率也满足要求。因此，BC跨非加密区箍筋为φ8＠200；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=600mm，走廊跨度小所以全跨加密。表3.55框架梁箍筋数量计算表层次截面V/kN0.25βcbh0/kN梁端加密区非加密区实际配钢筋实际配钢筋4A；Bl167.67420.230.622肢8@100(0.4%)2肢8@150(0.27%)Br33.93271.47-0.15<02肢8@100(0.4%)2肢8@100(0.40%)2A；Bl164.21420.230.602肢8@100(0.4%)2肢8@150(0.27%)Br71.50271.470.242肢8@100(0.4%)2肢8@100(0.40%)1A；Bl168.49420.230.632肢8@100(0.4%)2肢8@150(0.27%)Br83.02271.470.362肢8@100(0.4%)2肢8@100(0.40%)3.4楼板设计3.4.1设计资料本工程采用双向现浇板楼屋面，楼板采用100mm厚，混凝土强度等级为C25，，钢筋采用HPB235级钢筋，，设计时按弹性理论设计，采用以单区格板为计算基础的计算方法，假定支撑梁不产生竖向位移且不受扭3.4.2荷载设计值楼面活荷载设计值：恒荷载设计值：g=1.2×3.8=4.56N/m2=g+q=4.56+2.8=7.36kN/m2 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页3.4.3计算跨度为短边的净跨度；为长边的净跨度。3.4.4弯矩计算本工程边梁对板的作用视为固定支座，所以区格按其位置和尺寸分为A，B，C，D四类。首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值：取。A区格：==1==7.55kN.m=0.43×7.55=3.25kN.m=-2×7.55=-1.51kN.m=-2×3.25=-6.5kN.mB区格：===0.42 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==1.43kN.m=0.42×1.43=0.60kN.m=-2×1.43=-2.86kN.m=-2×0.60=-1.2kN.mC区格：==kN.m=1×0.77=0.77kN.m-2×0.77=-1.54kN.m-2×0.77=-1.54kN.mD区格：===0.19×1.83=0.35kN.m=-2×1.83=-3.66kN.m-2×0.35=-0.7kN.m 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页表3.60正截面受弯承载力设计值区格项目ABCD(m)4.152.752.752.75(m)6.354.252.756.357.551.430.771.833.250.600.770.35-15.1-2.86-1.54-3.66-6.5-1.2-1.54-0.73.4.5截面设计有效高度：短跨方向，；长跨方向，。钢筋截面，为便于计算取0.95。表3.61截面配筋项目截面配筋实有跨中A区格方向807.55473.1@160491方向703.75268.5@180279B区格方向801.4389.60@300168方向700.6043.0@300168C区格方向800.7748.2@300168方向700.7755.1@300168D区格方向801.83114.7@300168方向700.3525.1@300168支座A-B80-6.5-407.3@150429A-D80-15.1-946.1@150429A-A80-15.1-946.1@80981B-C80-2.86-179.2@250201B-B80-1.54-96.5@300168C-D80-1.54-96.5@300168C-C80-1.54-96.5@300168D-D80-3.66-229.3@200251 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页3.5基础设计3.5.1A柱下独立基础..选用钢筋混凝土柱下独立放坡基础，选用混凝土，HPB235级钢筋。根据冻土深度与建筑物对基础埋深的要求，假定基础底面标高为-1.4m,假定基础高度为1.2m，基础顶面到自然地面的高度为0.2m。基础梁荷载计算地平层框架横梁梁自重梁自重：12.97kN/m横墙重墙体自重：9.84kN/m走道横梁梁自重梁自重：2.50kN/m表3.57一榀框架有关集中恒荷载计算表(KN)地平层基础纵梁重(kN)纵墙重(包括门窗重)(kN)边纵梁中纵梁外纵墙内纵墙13.8249.37846.6833G1=外墙+边纵梁=46.68+13.824=60.504kNM1=G1×0.045=60.504×0.02=1.21kNmG2=内纵墙+中纵梁=33.3+9.378=42.678kNM2=G2×0.1=42.378×0.075=3.2kNmg’基础横梁折=12.97(KN/m)g’走道横梁折=2.5(KN/m) 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页表3.62恒载作用下梁固端弯矩（对杆端产生顺时针转动者为正）层次框架横梁，，走道横梁，地平层47.081.88（1）由基础梁传来的恒荷载设计框架横梁M=-47.08kNmV1=0.5×12.09×(6.6–0.4)=40.207kN边纵梁M=-1.21kNmG1=60.504kN（2）由柱内力表查得，作用在柱底的第一组荷载设计值：=82.10kNm；=977.26kN；=42.42kN。由柱内力表查得，作用在柱底的第二组荷载设计值：=18.7kNm；=1219.90kN；=13.94kN。故作用在基顶的荷载设计值第一组:：=82.10+47.08+1.21=130.39kNm；=977.26+60.504+40.207=1077.97kN；=42.42kN。第二组：=18.7+47.08+1.21=66.99kNm；=1219.90+60.504+40.207=1320.611kN；=13.94kN。（3）荷载设计值的确定：由柱内力表查得，作用在柱底的荷载设计值：第一组:：=130.39kNm；=1077.97kN；=42.42kN。标准值：=96.59kNm；=798.50kN；=31.42kN。基础底面尺寸的初步确定：=3.0基底地基承载力=270+3.0×18×(1.4-0.5)=318.6kN/m确定基底面积 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页考虑偏心受压，将基础地面增大20%所以==3.30m取=b=2.5故取b=2.25m由于＜3m，故不需对进行宽度修正。故基础底面尺寸取×b=2.55×2.25m验算基础底面尺寸取值是否合适=kPa<318.6kPa=所以满足要求。155.76×(1+)=207.35kPa<1.2=382.32kPa故基础底面尺寸×b=2.52m符合要求；基地净反力设计值==172.48kPa基地最大净反力设计值(1+)=(1+)=237.92kPa初选基础高度=1200mm；=1155mm（不包含垫层）冲切力的作用面积：Ⅰ-Ⅰ剖面0.4+2×1.155=2.71m>b=2.5m=(=()×2.55<0抗冲切满足要求；Ⅱ-Ⅱ剖面+2=1.1+2×0.755=2.61>b=2.5m=()×b=()×2.5<0抗冲切满足要求；Ⅲ-Ⅲ剖面+2=1.8+2×0.355=2.51>b=2.5m 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页=()×b=()×2.5<0抗冲切满足要求；抗冲切满足要求；（4）基础底面配筋计算：有弯矩方向计算：==217.49kNm=996.31mm==108.90kNm=763.17mm==30.16kNm=449.51mm第二组：=66.99kNm；=1320.611kN；=13.94kN。标准值：=49.62kNm；=978.23kN；=10.33kN。故基础底面尺寸取×b=2.52m验算基础底面尺寸取值是否合适==184.52kPa<318.6kPa==0.054m<==0.42m所以满足要求。 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页184.52×(1+)=208.43kPa<1.2=382.32kPa故基础底面尺寸×b=2.52m符合要求；基地净反力设计值==211.30kPa基地最大净反力设计值(1+)=(1+)=211.75kPa（5）基础底面配筋计算：有弯矩方向计算：==209.99kNm=961.96mm==105.42kNm=738.78mm==25.33kNm=377.52mm故主弯矩方向配φ12@150钢筋另一弯矩方向也配φ12@150钢筋： 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页3.5.2B柱下独立基础选用钢筋混凝土柱下独立放坡基础，选用混凝土，HPB235级钢筋。根据冻土深度与建筑物对基础埋深的要求，假定基础底面标高为-1.4m,假定基础高度为1.2m，基础顶面到自然地面的高度为0.2m。1由基础梁传来的恒荷载设计框架横梁M=47.08kNmV1=40.27kN走道横梁M=-1.88kNmV2=3.25kN中纵梁M=-3.20kNmG2=42.678kN2由柱内力表查得，作用在柱底的第一组荷载设计值：1=90.38kNm；1=1057.09kN；1=45.21kN。2=-70.13kNm；2=1258.14kN；2=-29.63kN。由柱内力表查得，作用在柱底的第二组荷载设计值：=15kNm；=1709.55kN；=11.18kN。故作用在基顶的荷载设计值第一组:：左震：=90.38-47.08+1.88+3.2=48.38kNm；=1057.09+40.27+3.25+42.678=1143.29kN；=45.21kN。右震：=70.13+47.08-1.88-3.20=112.13kNm；=1258.14+40.27+3.25+42.678=1344.34kN；=29.63kN考虑一层荷载对最大弯矩的作用，右震会发生最不利作用，所以第一组数据取右震数据。第二组：=15+47.08-1.88-3.20=57kNm；=1709.55+47.08+1.88+3.20=1761.71kN；=11.18kN。（1）荷载设计值的确定：由柱内力表查得，作用在柱底的荷载设计值：第一组:：=112.13kNm；=1344.34kN；=29.63kN。标准值：=83.06kNm；=995.81kN；=21.95kN。基础底面尺寸的初步确定： 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页=3.0基底地基承载力=270+3.0×18×(1.4-0.5)=318.6kN/m确定基底面积考虑偏心受压，将基础地面增大20%所以==4.11m由于考虑到偏心受压作用影响去基础底面面积取=b则b==2.03m故取b=2.5m由于＜3m，故不需对进行宽度修正。故基础底面尺寸取×b=2.52m验算基础底面尺寸取值是否合适==187.33kPa<318.6kPa==0.093m<==0.42m所以满足要求。187.33×(1+)=229.14kPa<1.2=382.32kPa故基础底面尺寸×b=2.52m符合要求；基地净反力设计值==215.09kPa基地最大净反力设计值(1+)=(1+)=263.10kPa初选基础高度=1200mm；=1155mm（不包含垫层）冲切力的作用面积：Ⅰ-Ⅰ剖面0.4+2×1.155=2.71m>a=2.5m=(=()×2.55<0抗冲切满足要求； 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页Ⅱ-Ⅱ剖面+2=1.1+2×0.755=2.61>a=2.55m=()×b=()×2.5<0抗冲切满足要求；Ⅲ-Ⅲ剖面+2=1.8+2×0.355=2.51>a=2.5m=()×b=()×2.5<0抗冲切满足要求；抗冲切满足要求；（2）基础底面配筋计算：有弯矩方向计算：==248.27kNm=1137.31mm==124.01kNm=869.06mm==34.42kNm=513.00mm第二组：=57kNm；=1761.71kN；=11.18kN。标准值：=50.17kNm；=1304.97kN；=8.28kN。故基础底面尺寸取×b=2.52m验算基础底面尺寸取值是否合适 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==236.80kPa<318.6kPa==0.041m<==0.42m所以满足要求。236.80×(1+)=260.10kPa<1.2=318.32kPa故基础底面尺寸×b=2.52m符合要求；基地净反力设计值==281.78kPa基地最大净反力设计值(1+)=(1+)=309.61kPa（3）基础底面配筋计算：有弯矩方向计算：==299.80kNm=1373.37mm==150.15kNm=1052.24mm==41.76kNm 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页=622.40mm故主弯矩方向配φ12@150钢筋另一弯矩方向也配φ12@150钢筋：3.6楼梯设计3.6.1设计资料本工程采用板式楼梯，混凝土强度等级C20，fc=9.6N/mm2，平台板，楼梯板受力钢筋及构造筋均采用HPB235钢筋，fy=210N/mm2，平台梁纵向受力筋采用HRB335级钢筋fy=300N/mm2楼梯栏杆为轻型金属栏杆，踏步面层为30厚的水磨石面层，梯段板下抹麻刀灰为20厚。3.6.2梯段的计算ec1c1dt1c2a栏杆面层斜板板底抹灰图3.18楼梯跑的荷载项目3.6.3斜板设计1、取板厚t=(1/25-1/30)l=(1/25-1/30)3550/0.894=159~144，取板厚h=150 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页。板倾斜角tan=；cos=0.894。取1m宽板带计算，根据楼梯板构造按带平台楼梯板构造计算2、荷载计算：表3.63梯段板的荷载表荷载种类荷载标准值（）恒荷载栏杆（金属空心）自重0.2水磨石面层（0.3+0.15）250.03/0.3=1.13踏步楼梯板自重25（0.15/2+0.15/0.894）=6.07板底抹灰0.0217/0.894=0.38小计7.78活荷载2.5恒荷载分项系数=1.2；活荷载分项系数=1.4。总荷载设计值　P＝1.27.78+1.42.5=12.84/m3、内力及截面承载力计算：正截面承载力计算板的有效高度=150-20=130，板水平计算跨度=3.55m，楼梯板两端与梁的固结作用，板跨中的最大弯距：==16.18.m==0.1=0.95==624选配φ10@100，785mm,配筋率为=0.604%>=0.15%（满足要求）斜截面承载力计算：V=pcos/2=0.512.843.850.894=20.38＜0.07=0.079.61000130=87.36由此分布筋选φ8@300，即每一踏步下放一根。 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页3.6.4平台板的设计取1米宽板带计算平台板的厚度取t=70,=h-20=70-20=50,计算跨度取跨度=1.5251荷载计算表3.64梯段板的荷载表荷载种类荷载标准值（）恒载水磨石面层0.0325=0.7570mm厚混凝土板0.0725=1.75板底抹灰0.0217=0.34小计2.84活载2.5总荷载设计值　P＝1.22.84+1.42.5=6.912.内力及承载力计算：弯矩设计值：==1.61kNm==0.067=0.965==159选配φ8@200，251mm，配筋率为=0.502%>=0.2%（满足要求）分布钢筋选用φ8@300。3.6.5平台梁设计梁的计算跨度：4.5-0.25=4.26m设平台梁截面尺寸为bh=250mm400mm。1荷载计算 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页表3.65平台梁的荷载表荷载种类荷载标准值（）荷载梁自重0.400.2525=2.5梁侧粉刷0.02[0.25+（0.40-0.07）2]17=0.31平台板传来2.841.5250.5=2.17梯段板传来7.780.53.55=13.81小计2.5+0.31+2.17+13.81=18.79活荷载2.5×(++0.25)=6.97总荷载设计值　P＝1.218.79+1.46.97=32.31/m2截面内力及承载力计算：内力计算：弯矩设计值=73.29kN.m剪力设计值=68.82kN正截面受剪承载力计算：==0.229=0.97==769选配4，=1017)。配筋率为=1.11%>=0.2%（满足要求）斜截面承载力验算：=0.25×1.0×9.6×250×365=219kN>V=68.82kN故截面符合要求； 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页=0.42×1.1×250×365+1.25×210××365=106.07kN>V=68.82kN所以箍筋采用φ8双肢箍、间距150满足要求；0.24×=0.13%配箍率也满足要求。因此，AB跨非加密区箍筋为φ8＠150；加密区为φ8＠100，加密区长度取1.5h=600mm。3.7雨篷设计3.7.1确定雨篷板尺寸已知门洞宽1.5m,取雨篷板宽为1.5+2×0.37=2.24m3.7.2雨篷板的计算1.材料：混凝土，Ⅰ级钢筋，=9.6，=2102.荷载计算（取1m为计算单元），设板厚=1100/12=92mm,取板端厚80mm，根部取100mm。恒荷载：20mm水泥砂浆面层20×0.02×1.0=0.40kN/m板自重（按平均厚）25×0.09×1.0=2.25kN/m15mm水泥砂浆抹灰17×0.015×1.0=0.26kN/m2.91kN/m恒载设计值g=1.2×2.91=3.49kN/m均布活荷载：均布活荷载0.75kN/m活载设计值0.75×1.4=1.05kN/m集中荷载（1m宽内1个）F=1.0kN设计值1×1.4=1.4kN3.弯矩设计值计算恒荷载加均布活荷载：=0.5×（3.49+1.05）×1.1=2.22kNm 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页恒荷载加集中荷载=0.5×3.49×1.1+1.4×1.1=3.65kNm因为，故应按。4.配筋计算取保护层厚20mm,，则==0.0590.061==223mm选用φ8@200，251mm分布筋φ6@3003.7.3雨篷梁的计算设梁截面尺寸为b×h=370mm×400mm1梁上荷载计算恒荷载：梁自重25×0.4×0.370=3.70kN/m梁侧粉刷17×0.02×(0.3+0.4)=0.24kN/m梁上砌体4×0.5=2.31kN/m雨篷板荷载2.91×1.1=3.20kN/m10.27kN/m设计值1.2×10.27=12.32kN/m活荷载：雨篷板传来的荷载0.75×1.1=0.83kN/m设计值1.4×0.83=1.16kN/m集中力：因梁实际宽2.24m，故集中荷载按三个计算。设计值1.4×1.0=1.40kN/m2计算简图 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页图3.19雨篷梁计算简图3弯矩设计值恒荷载加集中力M=12.32×2.24+1.4×0.12×()+1.4×1.12×()+1.4×2.12×()=5.70kNm12.32×2.24+4.2=15.90kN=－12.32×1.12×1.12×0.5－1.4×1－5.80+15.90×1.12=2.98kNm恒荷载加活荷载=(12.32+1.16)×2.24=2.82kNm取=2.98kNm配筋：雨篷梁截面为L型，近似按矩形截面计算，取=400-40=360mm==0.0060.006==25.57mm选用212，（兼顾受扭需要）支座上部：，说明富裕，达不到屈服，近似取 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页==59.38mm选用212，4受扭计算(1).扭矩和剪力设计值恒荷载加活荷载雨篷板上的均布荷载（g+q）产生沿梁纵轴每米的线扭矩为0.5×(3.49+1.05)×(1.1+0.37/2)=3.75kNm/m梁边处的扭矩：=0.5×3.75×2.24=4.2kNm相应剪力=0.5×(12.32+1.16)×2.24=15.10kN恒荷载加集中荷载集中荷载在门洞边产生的扭矩为=3F/2.24(0.37/2)=(1.1+0.37/2)=1.72kNm雨篷板上恒荷载产生沿梁纵轴每米的线扭矩为0.5×3.49×(1.1+0.37/2)=2.88kNm/m0.5×2.88×2.24+0.5×1.72×2.24=5.15kNm相应剪力0.5×12.32×2.24+1.5×1.4=15.90kNm故应取进行计算。(2).截面尺寸校核近似取矩形截面计算，截面抗扭塑性抵抗矩为370×(3×400–370)/6=18.94×10mm+=0.46（截面满足要求）验算是否可不考虑剪力：=5.15=0.1751.118.94=3.65kNm 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页故不能忽略扭矩验算是否要按计算配抗剪、抗扭钢筋：=+=0.39故不用计算配置抗剪、抗扭钢筋 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页结论我们的毕业设计已经接近尾声了，在这次的设计过程中使我对建筑的具体设计有了更深的了解。使我的理论知识与实践得到了很好的结合，丰富了自己的知识，提高了自己的实际的动手能力和综合能力。通过这次设计我也体会到了自身知识的匮乏，未来所要学习的知识还有很多，在用到以往所学的知识时，也存在记忆模糊的时候，这就更足以证明自己知识掌握的不扎实。让我认识到自身的缺点和短处。通过这个毕业设计可以说是对大学专业课学习的一个良好的检验和总结。从建筑设计到结构设计让我对设计一幢建筑物的基本程序和步骤，有了更深的认识。优秀的设计能更方便施工，这是我们做设计的一个基本原则。在打印计算书和出图的过程中，大量运用了公式编辑器和CAD等常用绘图软件和办公软件等工具；这些都是作为现代土木专业人才所必备的基本技能，所以我们都应该熟练掌握。再有通过这次设计，也让我深深的了解到我所从事专业的重要性及危险性。所以这就需要我们技术人员在专业领域上的敬业性，当然这种敬业性包括：对工程量计算的准确性，对工作认真的态度，以及对待集体的责任感，使命感等等。 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页致谢几个月的毕业设计结束了，在这短短的几个月里我深深感受到了学校老师同学对我的关怀，老师的细心指导，学校为我们提供的各种方便，以及同学之间的互相帮助，对我的设计都起到了很大的作用。尤其是我的指导老师何晓慧，每周她都为我们耐心的指导在设计中出现的各种问题，虽然她工作繁忙但是仍然抽出时间为我们讲解。使我们对设计有了清晰的认识，当我们发现有不确定或不能解决的问题去找她或打电话向她询问时，她都放下手上的工作，不厌其烦的耐心为我们讲解，直到明白为止，何老师的学识渊博、认真负责，使我从中受益非浅，在这次毕业设计中通过老师耐心的指导，使我把遇到的问题一个个解决掉。在这里我想说一句：老师你辛苦了。毕业设计虽然很累，但是想到有老师在背后默默的支持我们，就有用不完的劲有无比的激情投入的设计中。正是因为有何老师的大力帮助，我的毕业设计才能圆满的完成。虽然这次设计只是我们专业设计的九牛一毛，但是仍然让我深深体会到老师的艰辛和我们专业的辛苦。但同时我也更加喜爱我的专业，我会更加努力在未来的日子里，把自己所学的知识充分发挥出来，为社会做出更大的贡献。 辽宁科技大学本科生毕业设计第110页参考文献[1]01J304、01(03)J304,楼地面建筑构造[S].北京：中国建筑标准设计研究院，2006[2]GB50010-2010,混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.[3]GB50352-2005,民用建筑设计通则[S].北京：中国建筑工业出版社，2005..[4]梁兴文，史庆轩：土木工程专业毕业设计指导[M].北京：科学出版社，2005.[5]GB50011-2012,屋面工程技术规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.[6]东南大学，天津大学，同济大学：混凝土结构与砌体设计[M].中国建筑工业出版社，2005.[7]GB50011-2010,建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.[8]GB5009-2012,,建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.[9]GB50010-2010,混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.[10]程文瀼：楼梯阳台和雨篷设计[M].南京：东南大学出版社，1998.[11]华南理工大学，浙江大学，湖南大学：基础工程[M].中国建筑工业出版社，2005.[12]GB50016-2012,建筑设计防火规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.[13]中国有色工程设计总院.混凝土构件设计手册.建筑工业出版社.2005.[14]GB50011-2011,中小学建筑设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2011.'