平顶山某多层（层）办公楼施工组织设计（创鲁班奖）

第一章编制说明11.1编制原则11.2编制依据1第二章工程概况32.1建筑结构概况32.2建筑设备概况32.3现场概况4第三章管理目标5第四章施工准备64.1组织准备64.2技术准备64.3生产准备74.4现场准备74.5施工现场临时用水电8第五章施工方案125.1工程特点及难点125.2施工方案13第六章主要施工方法166.1工程测量方案166.2地基与基础工程236.3主体结构工程566.4屋面工程265 6.5建筑装饰工程265第七章投入的主要物资计划370第八章拟投入的主要施工机械370第九章劳动力安排计划370第十章确保工程质量的技术组织措施37110.1质量保证体系37110.2质量管理制度37110.3质量保证措施37410.4常见质量通病的预防措施380第十一章确保安全生产的技术组织措施38411.1建立安全保证体系，落实安全生产责任制38411.2安全施工的技术组织措施385第十二章确保工期的技术组织措施39212.1工期保证体系39212.2工期保证措施392第十三章施工进度安排及保证工期措施39813.1施工进度安排39813.2保证工期措施398第十四章文明施工技术组织措施40614.1文明施工目标40614.2环境保护目标40614.3管理制度406 14.4文明施工保证措施40714.5地下管线及地下地上设施防护安全措施41014.6紧急情况的处理预案及抵抗风险的措施41014.7抵抗风险的措施41514.8管理制度41914.9文明施工保证措施42014.10地下管线及地下地上设施防护安全措施42314.11紧急情况的处理预案及抵抗风险的措施423第十五章确保报价完成工程建设的技术和管理措施43315.1技术措施43315.2分部、分项工程质量控制和质量通病防治措施43615.3管理措施439第十六章施工总平面布置图442第十七章施工现场总承包管理措施443第十八章农忙及冬雨季施工措施及人员组织安排44618.1农忙时保证工期的措施44618.2雨季施工措施44618.3冬季施工措施44718.4冬季施工的技术措施448第十九章技术创新、降低成本、缩短工期、提高质量的合理化建议和措施45019.1合理化建议450 19.2质量保证措施45019.3制订完善的质量技术措施45419.4合同管理措施45619.5经济措施45719.6成品保护措施45719.7季节施工措施45919.8贯彻国家强制性标准46519.9收后保修工作的措施和承诺46519.10精品工程措施46819.11分部、分项工程质量控制和质量通病防治措施471第二十章安全目标、安全保证体系及措施47520.1安全生产目标47520.2安全保证组织体系47520.3落实安全生产责任制47520.4安全管理制度及组织措施47720.5安全生产技术措施479第二十一章施工环保、水土保持措施48621.1施工现场环保目标48621.2施工现场环保措施48621.3噪音污染防治措施48621.4控制扬尘及大气污染措施48721.5水土保持措施489 附1：主要材料计划表附2：施工机械设备附3：劳动力组织计划附4：计划种类附5：质量保证体系附6：安全保证体系附7：工期保证体系附8：文明施工管理机构及运行程序附9：施工平面布置图附10施工网络计划图 第一章编制说明1.1编制原则1、做好现场工程技术资料的调查工作；2、合理安排施工程序；3、采用先进的施工技术和施工组织；4、土建施工与安装工程应密切配合；5、确保工程质量和施工安全；6、节约费用和降低工程成本；7、注意环境保护。本施工组织设计为本工程今后施工的纲领性文件，用以指导工程的施工与管理，以确保优质、高效、安全、低耗、文明地完成该工程建设任务。1.2编制依据1、招标文件，合同文件；2、本工程设计图纸和各类勘察资料和设计说明等资料；3、预算文件提供的工程量和预算成本数据；4、国家相关技术规范、标准、技术规程、建筑法规及规章，行业规程及企业的技术资料；5、施工所在地的地方规定及政府文件；6、图纸会审资料；-15- 7、建设单位对该工程项目的有关要求；8、施工现场水、电、道路、原材料渠道等调查资料；9、上级领导指示精神和有关文件；10、企业ISO9002质量体系标准文件；11、企业的技术力量和机械设备情况。-15- 第二章工程概况2.1建筑结构概况本工程为平顶山市**服务综合楼，由郑州市**设计院设计。建设单位为平顶山市**服务综合楼筹建处。建设地点位于平顶山市**区**大厦东侧，**路南侧，**路西侧。该工程为地下一层，地上七层的的框架结构，建筑高度为29.45m，占地面积7081.20m2，建筑面积37329.5m2，地下室建筑面积7140.5m2。该工程主要功能为综合办公，其地下室为停车场，六级人防工程及设备用房，地上为审批大厅、会议室及办公用房。该工程±0.000相当于绝对标高120.400m。地基采用天然地基，柱下独立基础；地下室为C30、S6防水混凝土；主体为7层框架，层高3.9m，有跨度为24m、26m的预应力框架梁；墙体地下一层内墙采用240mm厚矸石砖，±0.000以上采用100—200mm厚加气混凝土砌块；内装修为釉面砖，大理石墙面，白色乳胶漆，混合砂浆，吸声墙面；外装修为外挂石材板，显框玻璃幕墙；屋面有上人屋面，不上人屋面和种植屋面；室外散水为绿化散水。2.2建筑设备概况在一层设消防控制室，闭路监控机房兼有线电视前端设备室，楼宇控制室，综合布线室，在审批大厅二层东侧设有审批大厅专用综合布线室兼-15- 计算机中心，建筑物给水由市政分两路给水管给水，在院内连成环状供水管网，保证生活，消防用水的要求。给水管采用薄壁不锈钢管（卡压连接）和镀锌钢管（焊接）。建筑内用水采用变频无负压全自动供水系统供水。设18m3消防水箱。生活污水采用伸透气排水主管排水经化粪池处处理排入市政污水管网，±0.000以下污废水分别汇集到地下集水池，经潜水泵提升后排入室外污水管网。排水管采用内螺旋U-PVC管，胶粘接口。屋顶雨水通过雨水管排至室外地面；建筑物内共设四套湿式报警装置。空调冷却水采用循环重复使用，三台超低噪声横流式玻璃钢冷却塔降温；变配电房、水泵房，空调机房，风机房；地下一层设有常6级人防物资库。2.3现场概况现场交通便利，便于建筑材料的采购和运输。地质条件良好，第一层为人工填土，杂填土，松散，平均厚度0.59m。第二层为含碎石粉质粘土，褐黄或灰黄色，平均厚度为1.36m，faK=130Kpa，ES=12.8Mpa。第三层为棕红及褐红色粘土，平均厚度为6.81m，，ES=12.8Mpa。第四层为褐黄色或褐红色卵石，该层分布普遍，平均厚度为12.43m，faK=280Kpa。第五层为褐红色石英砂岩夹薄层页岩，在场地分布比较普遍，未揭穿，揭入最大厚度5.50m，faK=500Kpa。地下水稳定水位-11.1m～-14.6m，年水位最大变幅为±2.0m。-15- 第三章管理目标1、工程质量目标：确保“中州杯”，争创“鲁班奖”，真材实料、精雕细琢、干出精品、树立形象、赢得市场、回报甲方。2、施工工期目标：有效工期450日历天。3、安全生产目标：认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，认真执行国家的安全施工文件及标准，加强安全管理，做到标准化、规范化、制度化。做好安全教育、安全培训、安全技术交底、安全防护、安全检查、劳动保护等各个环节的工作，杜绝死亡及二级以上非伤亡事故，轻伤事故率控制在千分之一以下。4、文明施工目标：严格执行公司及平顶山市有关部门的要求，达到省级标准化文明工地要求，争创“中州平安杯”。创造良好的生产、生活环境，服从业主的统一管理和协调，采取有效措施，降低施工噪音和环境污染。工地设置排水系统，主要人行道采取钢管架防护，并设置围墙将工地与外界有效隔离。场区有效绿化硬化，以保持场地整洁。工地材料按总平面布置进行整齐有序堆放。工地悬挂五牌一图，有醒目的质量、安全标牌，项目部管理人员与施工人员统一服装，挂牌上岗。生活区和办公区分离，加强施工现场的绿化与美化工作，严格按照省级文明工地的要求设置。5、环境保护目标：符合国家及地方有关环保、水保要求，确保工程所处的环境不受污染。-15- 第四章施工准备在施工前期，作好施工准备，搭设临时设施，调集施工机具进场，根据计划安排施工人员到位，施工准备工作的内容包括组织、技术、生产、现场四个方面，要求做到“四通一平”即水、电、通讯、场地平整，“六落实”（即技术、劳动力、材料、机具、构配件、临时设施），施工要做到心中有数，准备充分，全力以赴，保证质量合格，按期竣工。4.1组织准备根据本工程规模和特点，我公司迅速组建强有力的项目部承担本工程的施工管理工作。本工程的施工管理按项目法执行，实行项目经理负责制，以项目合同和成本控制为主要内容，以科学系统的管理和先进的施工技术为手段来行使计划、组织、指挥、协调、控制、监督等六项基本职能，实行精细化管理，全面履行与业主的合同。4.2技术准备1、组织施工人员认真熟悉图纸，并会审图纸，明确工程施工的重点难点，详细了解细部作法和质量要求，并做好施工技术及安全三级交底。2、编制施工组织设计，主要项目施工方案，使其具有合理性、适用性、可操作性。并编制项目质量职责要素分配表，职责分配到人。3、学习掌握有关的施工工艺和安全操作规程，保证施工中严格按施工质量验收规范组织施工和验收，使工程质量等级保证达到合格标准。-15- 4.3生产准备根据施工进度计划及工程预算，编制材料计划、资金使用计划、劳动力计划、周转工具使用量计划、施工机械需用计划等各项计划。1、施工机具、施工机械由公司设备人员根据需要统一调配进入施工现场，前提前做好检修工作。2、周转材料由公司材料员按进度、计划保质保量供应。3、各种施工材料由项目材料采购员按材料使用计划，分期分批从合格供应商处采购，保证现场有必要的储备量，严防发生现场停工待料现象。4、根据设计图纸及施工规范要求，做好原材的复试工作。5、根据劳动力需用计划，做好各工种工人，尤其是技术工人的组织进场工作。4.4现场准备积极配合建设单位，把施工用水、用电引入施工使用地点，并建好临时水池，根据平面图布置搭设临时设施，修临时道路，做好水准点、轴线引测工作。1、根据建设单位提供的坐标点和水准点进行测量定位，布置好现场的永久性水准点和测设控制线。2、根据施工总平面图布置和施工现场实际情况进场地平整及硬化，保证施工时排水畅通。3、根据建设单位提供的供水、供电条件和施工总平面图的要求，架设供电线路，敷设临时供水管道至施工所需位置。-15- 4、为了施工方便和行人安全，用围墙将施工用地围护起来，并在入口处设立标志牌，标明工地名称、施工单位等。4.5施工现场临时用水电本工程用水主要分为三部分，施工用水、生活用水、消防用水。根据现场实际从业主指定的市政府大楼处将水引至现场，PVC管地埋接至各用水点，并在现场修筑蓄水池作为备用。4.5.1临时用水计算1、生产生活用水总量本工程生产生活用水按照施工最高峰期每班次×3作为生产生活用水蓄水量。现场施工需水量Q施=200m3/班×140公升/m3=28000公升/班；工作生活用水Q生=施工现场最高峰人数N=400人，每个职工每班用水量取10公升/人·班。2、消防系统用水量按消防资料取Q消=10公升/秒。本工程设计同一时间内火灾发生次数为1次，室外消防系统用水量为10L／S。消防系统设计：施工区及生活区消防系统采用独立设置，要求管道采用国标消防用帆布水管，总体长度不小于150m，确保能覆盖所有工作面，消防水泵采用高压消防专用水泵。3、管材设计本工程生活用水管道均采用国标PVC饮用水管。-15- 4、蓄水池设计消防用蓄水池设计：本工程消防用蓄水池为独立蓄水池，按照国家规范要求设置A、B工作段两个独立的消防管线，按照规范要求10L/S的要求，蓄水量按照连续供水1小时考虑，总蓄水量为10×2×3.6=72M3，蓄水池大小为（长×宽×高）8×3×3M3。4.5.2施工现场临时用电本工程临时用电由业主从市政大厦电源接入现场，在现场修建临时配电房作为总电源，然后在各用电点设配电箱。临时施工电源配电按三级配电，两级保护，末端开关箱设漏电保护，施工现场采用TN-S三相五线制配电系统。1、总用电量计算在计算用电量时，从以下各点考虑。（1）全工地所使用的机械动力设备，电气工具及照明用电的数量。（2）施工总进度计划中施工高峰阶段同时的用电的机械设备最高数量。（3）各种机械设备在工作中需用的情况。2、总用电量可按以下公式计算：P=1.05～1.10（K1∑P1/cosΦ+K2∑P2+K3∑P3+K4∑P4）3、由于照明用电量所占的比重较动力用电量要少的多，在估算总用电量时在动力用电量之外再加10%作为照明用电量。4、施工现场用电总容量计算-15- ∑P==740KVA动力电容即为：P动=K∑P/cosΦ=435.26KVA再加上10%的照明用电，算出施工用电总容量为：P=1.10Xp动=478.78KVA5、配电导线的选择电源至总配电柜导线的选择（1）按允许电压降选择为简化计算，把全部负荷集中在线路末端来考虑，电源至总配电柜导线线路长约120m，允许相对电压损失ε=8%。C=46.3，由公式得导线的截面积为：S=L•∑P/C•ε%=（140.6X120/46.3X8%）%=145.5mm2。（2）按导线的允许电流选择：I总=K∑P/cosΦ•U•√3=466.3A故电源至总配电柜导线选用150mm2的铜芯橡皮线。6、电器设备布置（1）现场电缆采用埋地敷设，深度700mm，电缆埋设时用沙土回填，上盖红砖抹砂浆。电缆过路必须穿钢管。（2）现场配电做到三级配电二级保护。（3）各配电箱、电机、机械设备等所有不带电的金属外壳均应作可靠接地，接地电阻不大于10Ω，如达不到要求，可由现场加接地极或加降阻剂等。接地应与现场配电室的接地系统可靠连接。（4）施工现场内的塔吊安装防雷装置，加装避雷针，针长为1～2m。-15- 同时加装避雷针的机械设备所用的动力控制、照明、信号、通信等线路应采用钢管敷设。并将钢管和该机械设备的金属结构体作电气连接。接地电阻不大于10Ω。（5）塔吊回路在专用箱设置重复接地，接地电阻小于4Ω。接地体可采用50×50×5，长度2.5m的镀锌角钢，间隔5m打入地下。接地线采用40×4的镀锌角钢与接地体焊接，保证接地体和PE线端子做良好的电气连接。-15- 第五章施工方案5.1工程特点及难点1、该工程工程量大（建筑面积37329.5m2）、工期紧（15个月）、建筑装饰标准高。2、该工程单层面积大，审批大厅、会议厅梁跨度及截面尺寸较大，给支模混凝土浇筑带来很大困难。3、本工程三层以上审批大厅及会议厅采用后张拉有粘结预应力大梁，技术难度较大。4、该工程长度、宽度较大，后浇带较多，有较多大开间、大进深、大空洞等结构形式，结构复杂，没有标准层，施工测量难度较大，施工过程中要加强技术测量工作、复核工作。加强QC的工作及施工管理配合工作。5、定位标准高：基于本工程的重要性，工程质量目标必须定位在高起点上，必须创精品工程。同样，施工过程中的安全生产和文明施工也必须达到一流水平。6、施工进度紧：在不到一年半的时间内要完成如此大规模的工程建设，除投入充足的机械、材料、劳动力这三大硬件外，需要充分利用工程单层体量大的特点进行施工部署，同时提高施工中的科技含量。7、专业分包单位多。除贯穿于施工全过程的水、电、风、消防等安装工种外，还涉及预应力张拉、玻璃幕墙和花岗岩、各弱电系统、以及有关装饰专业分包单位。总承包与各专业分包单位之间的配合要求非常密切，-15- 要求项目管理人员要具备很强的综合协调，善于管理的能力。5.2施工方案针对以上特点难点制定以下施工方案5.2.1施工段的划分根据实际情况主体结构部分划分为3个施工段，以温度和沉降后浇带为分界线，具体分界见下图。-15- 5.2.2施工顺序测量放线→挖土及清理基坑加深部分→分施工段施工基础及地下室底板→地下室上部施工→施工上部框架主体（同时地下室内外防水施工、进行回填土施工）→框架后张法预应力梁柱施加预应力→砌墙→屋面及内外装修工程→主体施工完沉降稳定后施工坡道→室外散水台阶→收尾工程。1、测量放线+0.000以下采用外控，+0.000m以上测量放线采用内控，利用激光经纬仪，控制轴线。2、地下室底板和柱下独立基础的混凝土一次浇筑，以保证其整体性。地下室结构施工完毕后作地下室外防水，验收合格后分施工段、分层回填二八灰土，温度后浇带部位在外侧砌筑240厚烧结砖墙，用以挡土，以可提前做回填工作，节约工期。3、基础筏板及地梁采用砖胎膜，此外全部采用覆膜木胶合板，楼面现浇砼采用满堂脚手架支设，砼模板主体施工期间，外防护采用悬挑脚手架，全封闭防护。4、根据施工计划在做好地下室防水的同时主体一层已经施工完毕，从二层以上主体外架采用悬挑架施工。5、砼全部采用商品砼，基础砼采用汽车泵从南到北分3段浇筑施工，主体结构分2～3段，每段梁、板、柱同时浇筑。采用商品混凝土泵送施工。6、现场集中制作钢筋，水平受力钢筋连接形式采用绑扎连接、闪光对焊、直螺纹连接，竖向钢筋主要采用直螺纹连接。-15- 7、主体施工时，钢筋、模板、砼三工种流水作业，实施平面分区、立体分层、同步流水的施工方法。8、会议厅及审批大厅的预应力工程由专业的施工队伍进行施工。9、粗装修及墙体砌筑在主体结构3层完后开始对地下室及1层施工，外墙装修在结构施工封顶后，内装修、外装修、屋面工程同时进行施工，施工顺序为自上而下分层进行，10、水电专业管道的预留预埋，跟随主体施工穿插进行。水电安装在室内粗装修后完后，插入施工。-15- 第六章主要施工方法6.1工程测量方案测量总则：1、根据以往的测量顺序，请建设单位、设计提供城市坐标控制点及标高基准点，在施工准备期内派测量技术人员进场，对布置在施工现场内的轴线及标高进行复测，以确保轴线、标高无误，然后根据自己的施工要求新设或以此为依据，进行轴线定位投放及标高控制。2、由于施工现场四周场地较大，对于设置轴线控制点较为有利。根据我们的测量经验，地下室结构轴线用控制轴线形成控制网控制；标高水准测量采用“往返水准”测量法进行测量，上部结构轴线及垂直度控制采用“天顶法”测量。3、本工程施工测量主要包括轴线定位、垂直度控制、标高控制和沉降观测。轴线定位采用激光经纬仪，垂直度控制采用激光铅垂仪，标高控制及沉降观测采用高精度水准仪。6.1.1轴线定位1、平面轴线控制测量（1）根据建设单位提供的城市坐标控制点，采用极坐标计算方法定位轴线，在施工现场四周围墙上及基坑外便道上纵横向设置6组轴线控制布置点，为投放底板及地下室轴线做好准备。同时不定期对控制点进行复测。-500- 第六章主要施工方法6.1工程测量方案测量总则：1、根据以往的测量顺序，请建设单位、设计提供城市坐标控制点及标高基准点，在施工准备期内派测量技术人员进场，对布置在施工现场内的轴线及标高进行复测，以确保轴线、标高无误，然后根据自己的施工要求新设或以此为依据，进行轴线定位投放及标高控制。2、由于施工现场四周场地较大，对于设置轴线控制点较为有利。根据我们的测量经验，地下室结构轴线用控制轴线形成控制网控制；标高水准测量采用“往返水准”测量法进行测量，上部结构轴线及垂直度控制采用“天顶法”测量。3、本工程施工测量主要包括轴线定位、垂直度控制、标高控制和沉降观测。轴线定位采用激光经纬仪，垂直度控制采用激光铅垂仪，标高控制及沉降观测采用高精度水准仪。6.1.1轴线定位1、平面轴线控制测量（1）根据建设单位提供的城市坐标控制点，采用极坐标计算方法定位轴线，在施工现场四周围墙上及基坑外便道上纵横向设置6组轴线控制布置点，为投放底板及地下室轴线做好准备。同时不定期对控制点进行复测。-500- （2）控制点的精确性会直接影响到整个工程的测量精度。控制点设置时满足稳定、可靠、通视三个要求，精度应控制在2mm之内，并做好明显的标志和必要的保护措施。（3）为防止发生不可预测的破坏或其他情况，另建一组辅助控制点来确保轴线投放正确。（4）考虑到工期较紧，不可能等到挖土施工全部完成后再进行定位，故轴线投放将结合挖土施工共同开展，采取分区域投放方式即先将控制轴线投放至基坑四周的地面及围墙上，再根据基坑底垫层完成区域情况，将相关控制轴线部分（或全部）投放至垫层面，并以北轴线为基础，在垫层投放与其相关轴线，随时进行闭合封闭，对出现的偏差及时纠正，直至定位出整个轴线组。（5）建筑物轴线尺寸为101.4m×72.2m，为了便于轴线控制，±0.000以下以轴、轴、轴、轴、轴、轴的轴线控制点为依据，建立井字型控制线，见右图。（6）因多种外部因素都会对测量工作带来影响，要求仪器操作者应按操作程序测量。-500- （7）楼层水平、垂直测量控制点设置①在施工±0.000楼面时建立控制点，控制辅助轴线的布置应与轴线有一定关系，地下室施工后在±0.000楼面定出轴线基准点，以控制轴线偏移1m作为轴线基准线，用于上部控制，不但可用来做主楼的垂直度测量，还可做上部轴线控制点的投放之用。②上部结构的轴线控制测量采用天顶法原理测定主楼控制轴线基准点。在每个施工层开洞200mm×200mm，留出通视孔，在±0.000处架设经纬仪配合90°弯管向上垂直投影至施工面。然后用经纬仪、钢尺在已浇筑的楼板上放线，同时在建筑物外侧用经纬仪校正，以保证激光铅直仪引线准确，在施工中尤其注意电梯井筒的垂直度控制。（详见下图）-500- ③作为上部轴线控制点，各组控制点以“□”形设置，为防止产生平行四边形状的偏差存在，需再测量对角线距离来保证控制点位置准确。④根据对投放至施工面的垂直、轴线控制点，检测无误后，按其与轴线间的方向、数值关系，依次投放施工层其他轴线位置，便于施工人员定位梁、柱、墙。⑤为防止高层坠物对测量人员及仪器的伤害，应在控制基准点上方搭设防护装置。⑥由于混凝土的收缩徐变，会使基准控制点之间产生相对位移，相互之间距离会缩短。因此，要定期校核纠正。⑦我项目部采用的测量方法，无论从仪器还是外界环境等因素考虑均能满足一次投放的要求，保证规范要求之精度，故控制点不做二次转移。⑧测定轴线后，由有关单位验线，无误后埋设轴线控制桩，控制桩埋设在不受施工影响的地方，并加以保护，基础施工阶段用经纬仪和水准仪进行轴线、标高控制。-500- 6.1.2标高控制1、将建设单位提供的标高基准点采用往返闭合水准测量引测至施工现场，在合适部位埋设标高控制桩，作为辅助基准点，并确定其高程，以此基准点做为日后施工时标高的测量依据。此临时建筑物以不易受施工环境影响，且不易被破坏为原则。2、根据本工程的施工需要，引测楼层的水平标高控制点，在施工现场场地内设置±0.000基准标高点，做好保护措施，其位置应设置在不影响通视及无沉降的位置上，此基准点定期根据建设单位方提供的水准基准点复核并加以调整。3、地下室结构高程控制，在基坑边寻找一处可垂直传递高程的地方，在托尺上面架设一台水准仪将托尺上的高程传递至施工面上。地下室水准高程控制示意图，详见下图（水准点高程传递示意图）。-500- （4）建筑物出地面后，在柱身弹出+50cm水平线，以上每层标高均以此为基准，用经校验的50m钢尺进行引测，并做好复测，消除积累误差。6.1.3沉降观测1、观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，由专业测量人员负责观测，观测点采用浇注后钻孔设置。2、沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。3、沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后每施工一-500- 层结构观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。沉降观测点的设置如下：-500- 6.2地基与基础工程6.2.1土方工程开挖方案：根据现场地质勘查，以及对道路、施工现场及周围情况的了解，本工程基坑开挖均按1：0.5放坡开挖。土方开挖顺序为“三层三段”式，由北向南开挖到-4.30m，每段平均开挖长度35m。拟采用两台反铲挖掘机倒退行驶开挖，10台自卸汽车运土。二次开挖时挖掘机由东边挖坡道下基坑底，由南向北分段开挖到-5.35m，可用于回填的土方运至现场东南角。二次开挖后筏板基础底平已挖至设计标高，第三次挖土主要是利用人工和小型挖掘机进行独立柱基础的零星挖掘。土方由自卸汽车或手推车运至现场东南角，留作回填土方使用。1、土方开挖（1）施工准备①技术准备：熟悉施工图纸，编制土方施工方案，对有关施工人员进行技术交底。组织测量人员进行桩位交接验收及复测工作，测设土方开挖控制点。②主要机具：推土机、反铲挖掘机、自卸汽车、测量仪器、铁锹（尖头与平头两种）、手推车、手锤、梯子、铁镐、撬棍、龙门板、小白线、钢卷尺、坡度尺等。③作业条件：土方开挖前，根据给定的控制坐标和水准点，按建筑物总平面要求，引测到现场。在工程施工区域设置测量控制网，包括控制基线、轴线和水-500- 平基准点；做好轴线控制测量的校核。夜间施工时，应有足够的照明设施；在危险地段应设置明显标志，并要合理安排开挖顺序，防止挖错或超挖。在机械无法作业的部位，修整边坡坡度以及清理槽底等均应配备人工进行。做好施工场地防洪排水工作，全面规划场地，平整各部分标高，保证施工场地排水通畅不积水，场地周围设置必要的截水沟、排水沟。在施工现场内修筑供汽车走的坡道，坡度应小于1：6。当坡道路面强度偏低时，路面土层应填筑适当厚度的碎石或渣土；挖土机械所占土层当处于饱和状态时，应当填筑适用厚度的碎石或渣土，以免施工机械出现塌陷。基坑边缘堆置土方或建筑材料或沿挖方边缘移动运输工具和机械，一般应距基坑上部边缘不少于2m，弃土堆置高度不应超过1.5m。重物距边坡距离：汽车不小于3m。（2）施工工艺①工艺流程：测量放线→确定开挖顺序和坡度→分段、分层均匀开挖→砌筑排水沟开挖集水井排水→修坡和清底→坡道收尾②操作工艺：本工程开挖坡度为1：0.5。基坑开挖，应先进行测量定位，抄平放线，定出开挖深度，按放线分块（段）分层挖土。根据土质和水文情况，采取两侧放坡开挖，以保证施工操作安全。-500- 在工程施工区域设置测量控制网，包括控制基线、轴线和水平基准点；做好轴线控制测量的校核。控制网应该避开建筑物、土方机械操作及运输线路，并有保护标志；场地开挖应设20×20m方格网，在各方格点上做好控制桩，并测出各标桩处的自然地形、标高，作为计算挖土方量和施工控制的依据。基坑（槽）开挖，上部应有排水措施，防止地面水流入坑内冲刷边坡，造成塌方和破坏基土。开挖基坑时，按拟定开挖顺序、路线及开挖深度，然后分段均匀开挖。基坑开挖分三段施工，挖掘机由北向南开挖然后由西向东开挖，自卸汽车由工地大门运出土方。采用两台反铲挖土机（WT600型）开挖基坑，采用端头挖土法，即挖土机从基坑端头，以倒退行驶的方法进行开挖，自卸汽车配置在挖土机的两侧装运土。机械开挖基坑，开挖时暂留200mm土层，测量人员跟随挖掘机现场测量标高边测边挖，可防止基底超挖。反铲挖掘机不能挖到的土方以及预留的200mm的土层，由橡胶履带小挖掘机与人工配合挖土，并用手推车将土运出。修帮和清底。在距槽底实际标高500mm槽帮处，抄出水平线，钉上小木橛，然后用人工将暂留土层挖走。同时由两端轴线（中心线）引桩拉通线（用小线或铅线），检查距槽边尺寸，确定槽宽标准。以此修整槽边，最后清理槽底土方。槽底修理铲平后经施工单位组织自检合格后，由建设单位、监理、设计、地质勘察、施工单位联合组织进行地基验槽。-500- （3）季节性施工土方开挖根据平顶山气象情况不会出现在雨季，但如在雨期进行，开挖工作面不宜过大，应逐段、逐片分期完成。雨期施工在开挖的基坑，应注意边坡稳定。必要时可适当放缓边坡坡度或设置支撑并对坡面进行保护。同时应在坑外侧围以土堤或开挖水沟，防止地面水流入。经常对边坡、支撑、土堤进行检查，发现问题要及时处理。具体做法见下图：1-1（4）质量标准①土方开挖前应检查定位放线、排水，合理安排土方运输车的行走路线及弃土场。②施工过程中应检查平面位置、水平标高、边坡坡度、压实度、排水、并随时观测周围的环境变化。③临时性挖方的边坡值应符合下表的规定：-500- 土的类别边坡值（高：宽）砂土（不包括细砂、粉砂）1：2.5～1：1.50一般性粘土硬1：0.75～1：1.00硬、塑1：1.00～1：1.25软1：0.50～1：1.00碎石类土充填坚硬、硬塑粘性土1：0.50～1：1.00充填砂土1：1.00～1：1.50注：设计有要求时，应符合设计标准。开挖深度，对软土不应超过4m，对硬土不应超过8m。土方开挖工程的质量检验标准应符合下表的规定：项序项目允许偏差或允许值检验方法桩基基坑基槽挖方场地平整管沟检验方法人工机械主控项目1标高-50±30±50-5/0水准仪2长度、宽度（由设计中心向两边量）+20-50+300-100+50/0-150+100经纬仪、用钢直尺量3边坡设计要求观察或用坡度检查一般项目1表面平整度20205020用2m靠尺和楔形塞尺检查2基底土性设计要求观察或土样分析-500- （5）成品保护挖运土方时应注意保护定位标准桩、轴线引桩、标准水准点，并定期复测检查定位桩和水准基点是否完好（6）应注意的质量问题①防止基底超挖：开挖基坑不得超过基底标高，如个别地方超挖时，其处理方法应取得设计单位同意，不得私自处理。②基底保护：基坑开挖后应尽量减少对基土的扰动。如果基础不能及时施工时，可在基底标高以上预留200mm地层不挖，待做基础时再挖。③合理安排施工顺序：土方开挖的顺序、方法必须与土方开挖方案一致，并遵循“分层开挖，严禁超挖”的原则，宜先从低处进行，分层分段依次开挖，形成一定坡度，以利排水。④控制开挖尺寸，防止边坡过陡：基坑底部的开挖宽度和坡度，除应考虑结构尺寸要求外，应根据施工需要增加工作面宽度，如排水设施、支撑结构等。⑤在雨期开挖基坑，应距坑边1m远处挖截水沟或筑挡水堤，防止雨水灌入淹泡基坑或冲刷边坡，造成边坡失稳塌方。⑥雨期施工时，基坑底应预留0.2m土层，在打混凝土垫层前再挖至设计标高。集水井布置如下图：-500- 2、回填土施工（1）土方开挖时，将挖出的土方运到建设单位指定地点，以备进行回填土时使用，土方开挖时将符合回填土要求的土方集中堆放在一起，并采取覆盖双层塑料布，同时上部压砖，避免雨水浸泡和扬尘，以确保回填土的质量。（2）土方回填时，土的含水量和最大干密度必须符合要求，灰土必须按设计要求配料拌匀，采用蛙式打夯机分步压实，每层虚铺厚度不大于-500- 250mm，灰土回填和土方回填必须按规定分层夯实，打夯应一夯压半夯，夯夯相连，纵横交叉，每步灰土用环刀取样，测定其干密度和压实系数，满足要求后方可进行下步灰土施工。（3）为加快施工速度，温度后浇带部位用免烧砖砌筑240墙挡土。6.2.2地下室结构施工1、垫层施工人工清理基坑后，将局部基础和地坑、地梁加深部位人工修理后，砌筑砖胎模，浇筑垫层混凝土，做完地下涂漠防水及保护层之后进行独立柱基础和地下室底板的施工，可以以保证底板和基础的整体性。基础底板与集水坑、电梯井基坑交接处尖角部位处理采用小圆弧缓和交接。2、地下室底板基础模板设计：本工程采用独立柱基础、地梁拉结的整体板式基础，底板厚350mm，梁、独立柱均下翻。下翻的基础地梁、独立柱等均采用砖-500- 胎模，地下室墙板和柱模以覆膜木胶合板，用对拉螺栓拉结，螺栓直径及钢筋纵横间距均通过计算确定。基础采取独立柱、地梁与底板一次性施工的方法施工。为保证地下室不渗漏，根据本工程基础设计类型，外周侧在基础底板施工时，一次性施工至底板面以上500mm高处，并设置钢板止水带，500mm高墙板采用覆膜木胶板，整体的固定利用支撑杆，一头撑顶在基坑外侧的边坡上，另一头顶紧模板的支架，模板自身的定型则由Φ48扣件式钢管架和防水型对拉螺栓组成，地下室外墙钢板止水带，支模详见下图。3、钢筋加工基础底板底层钢筋采用成品砂浆垫块作保护层，底板上下层钢筋间设钢筋马凳，用φ16钢筋制作，纵横间距1200mm。剪力墙及柱保护层用定型塑料卡具。基础梁钢筋水平接长时，φ20以上的钢筋采用滚压直螺纹连-500- 接技术或闪光对焊连接。φ20以下采用绑扎或闪光对焊连接。梁上下层钢筋间用S钩吊住，φ10钢筋间距1000mm一个，框架柱竖向钢筋接长用滚压直螺纹连接，剪力墙钢筋采用绑扎接头，错开间距500mm。筏板基础钢筋采用绑扎连接。（1）工艺流程画反梁、底板钢筋位置线→搭设反梁架子→绑扎地梁钢筋→拆除反梁支架→绑扎底板下铁钢筋→摆放底板马凳→底板上铁绑扎→墙、柱钢筋插筋→验收（2）施工要点①反梁、底板钢筋绑扎前应先按图纸钢筋间距要求，在防水保护层以上的细石混凝土上弹出轴线、基坑线、地梁边线、钢筋位置线，按线摆放钢筋，要求横平竖直。②绑扎反梁钢筋时利用下翻梁支撑箍筋摆放下翻梁上铁，再套箍筋，后穿反梁下铁、腰筋的顺序进行绑扎。本工程基础梁有400×700、350×550、300×450的基础下翻梁，主筋为20、22。③绑扎底板筋，按照弹好的钢筋位置线，先铺下层钢筋网，后铺上层钢筋网。先铺东西短向筋，再铺南北长向筋，底铁第一根钢筋起步位置为模板边或基础反梁边出50MM起步。在铺设底板下铁前先铺设集水坑、设备基坑的钢筋下层钢筋。④因为底板基础钢筋为四层铁，加上绑扎时塔吊吊运时局部集中堆放，施工荷载大，故350MM厚底板钢筋马凳采用16钢筋制作定型马凳。马凳之间用Φ6钢筋连接或点焊点。放置间距为1200mm。钢筋绑扎采用20-22#-500- 火烧丝，火烧丝一律向底板内，不得朝外。⑤本工程主楼底板厚度为350且高低起伏较大，这样在高低台处钢筋层数多，钢筋设置高度高（如电梯井基底标高为-6.3），设置一层马凳有效保持钢筋骨架的整体稳定性，在原有马凳基础上从底到高的设置钢筋连接，采用16的钢筋，上下两端分别焊250长的16钢筋，拉接件下端支撑在低垮处底板最下面钢筋，上端钢筋支撑在上垮底板最上面钢筋。中间用钢丝与底板所有水平钢筋保持有效连结，设置时拉接件应垂直，350mm厚底板连接件间距1500设置，高低台处间距1000设置。连接件作为马凳一部分，保证底板钢筋支撑体系的刚性和稳定性。⑥墙、柱插筋在底板上口筋应绑三道水平钢筋或箍筋，保证插筋垂直、不倾倒、不变形。钢筋的弯钩、平直部分长度保持平行。4、墙体钢筋绑扎（1）工艺流程修整预留钢筋→立三根竖筋→画横向水平筋分档线→绑扎两根水平筋→画竖向钢筋分档线→绑扎竖向筋→绑扎水平筋（2）施工要点①弹完边线后，校正墙钢筋，使墙体保护层厚度满足，并调直理顺，-500- 调整宽高比例为1：6。墙体受力筋接头采用绑扎搭接，接头位置在结构板顶标高处。②绑扎4根立筋，再绑2根横筋，在横筋上画好立筋分档线，再绑其余的竖向筋及水平筋。楼面第一根水平筋和墙体两端两根竖向筋距离楼面或暗柱为50mm。墙体纵横向筋绑扎扣呈八字形分布，墙内纵筋及水平设置拉筋Φ6@400梅花桩布置，交错放置的拉筋勾住水平筋。③为保证水平筋的横向间距和保护层的厚度，沿墙高设置三道撑铁，分别在墙体上下各200mm，中间部位分均，撑铁长度等于墙厚减2mm，撑铁两端刷防锈漆。即能够确保钢筋保护层的厚度同时又能起到控制模板位置的作用。④竖向墙体筋的间距和排距用水平梯子筋确保，在每层墙体的上口300mm设置一道水平向梯子筋。水平梯子筋用Φ12钢筋制作，待墙体砼浇筑有强度后，拆下可重复使用。如下图所示。-500- ⑤为确定水平钢筋的上下间距，固定水平筋的横向间距，并顶住模板，设置竖向梯子筋，间距为＜1.5m，两端距墙边1m。竖向梯子筋采用比墙体筋大一个规格的钢筋焊接而成，代替原墙筋并与其它墙筋绑扎到一起，一同浇筑砼。竖向梯子筋同原墙体竖筋一样按要求错开。沿墙高在竖向梯子筋上设三道顶模棍，顶模棍两端刷防锈漆，如图所示。⑥暗柱第一个箍筋距楼地面50mm，当暗柱遇墙体水平筋时，暗柱箍筋距楼地面30mm，墙体水平筋距地50mm，过梁箍筋距暗柱50mm，进暗柱箍筋距暗柱边缘50mm，如下图所示。-500- ⑦混凝土墙上非连续的、不大于800mm的洞口在每侧补强钢筋不小于被切断钢筋截面面积的一半。当墙上设备预留孔洞不大于200mm时，钢筋不得切断；钢筋沿洞边绕过；大于300mm时，每边洞口加筋不应少于被切断钢筋面积的一倍，且不少于6Φ22，Φ8＠200。所有的洞口应和各专业配合先预留不得后凿。5、柱子钢筋绑扎（1）工艺流程修整预留钢筋→连接竖向钢筋→画箍筋分档线→箍筋绑扎（2）施工要点①根据箍筋间距画好箍筋位置线，然后由下往上绑扎钢筋，箍筋弯头应沿柱子竖向交叉布置，绑扣尾应弯入柱内，最上一个箍筋和最下一个箍筋距离梁底和楼地面50mm。绑扎后箍筋与主筋要垂直。抗震要求设计时柱子箍筋弯勾角度为135度平直长度为10d。②浇筑砼前在距柱子模板上口300mm处临时固定定位框控制钢筋的位置。为保证柱钢筋保护层厚度及钢筋正确位置，在柱顶位置柱筋内侧设一道定距框，定距框用Φ12钢筋（也可用14、16的钢筋）制作，如图所示。-500- ③底部柱子插筋伸入底板、地梁底部后再向水平方向伸出300mm。④竖向钢筋接头位置的控制一般应避开加密区，接头位置应相互错开，箍筋不得套在套筒上，套筒间距查03G101。见下图。6、模板施工（1）框架柱及剪力墙的模板均采用木胶合板。外墙要增加带止水片的对拉螺栓加固模板。（2）剪力墙模板采用19mm厚木胶板，背肋采用截面50mm×100mm方木、钢管组合围檀，散拼散拆，对拉螺栓使用Ф12@600（双向），螺栓-500- 加蝶形扣件。外墙模板加固采用防水型对拉螺栓，螺栓中间焊-3×60×60止水片，并且对拉螺栓两端加设（20×40×40）木片，当外墙砼浇筑完后，模板拆除后将木片撬出将露出墙面的对拉螺栓割掉随后用水泥砂浆将凹陷处抹平。内墙面采用螺栓加套管，套管为Ф20硬质塑料管，拆模后，螺栓抽出，重复使用，用与墙壁同等级的细石砼把孔填实。（3）施工缝处二次模板组合时，应在去除三合板加衬处夹海绵条，拧紧对拉螺栓防止漏浆，浇筑砼胀模后，大致与原砼表面持平，不出现错台现象。外墙模板布置图：①-500- 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；参数信息：1.基本参数次楞（内龙骨）间距（mm）：300；穿墙螺栓水平间距（mm）：600；主楞（外龙骨）间距（mm）：500；穿墙螺栓竖向间距（mm）：500；对拉螺栓直径（mm）：M12；-500- 2.主楞信息龙骨材料：木楞；宽度（mm）：50.00；高度（mm）：100.00；主楞肢数：1；3.次楞信息龙骨材料：木楞；宽度（mm）：50.00；高度（mm）：100.00；次楞肢数：2；4.面板参数面板类型：覆膜木胶合模板；面板厚度（mm）：18.00；面板弹性模量（N/mm2）：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1.50；墙模板设计简图如下：-500- 墙模板荷载标准值计算：按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中：γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得4.444h；T——混凝土的入模温度，取30.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——模板计算高度，取3.000m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为42.670kN/m2、72.000kN/m2，取较小值42.670kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=42.67kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。墙模板面板的计算：面板为受弯结构，-500- 需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图如下图：-500- 1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中：M——面板计算最大弯距（N.mm）；l——计算跨度（内楞间距）：l=300.0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×42.67×0.50×0.90=23.042kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=23.042+1.260=24.302kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×24.302×300.0×300.0=2.19×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中：σ——面板承受的应力（N/mm2）；M——面板计算最大弯距（N.mm）；W——面板的截面抵抗矩：b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；-500- f——面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.19×105/2.70×104=8.101N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=8.101N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求.2.抗剪强度验算计算公式如下：其中：V——面板计算最大剪力（N）；l——计算跨度（竖楞间距）：l=300.0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×42.67×0.50×0.90=23.042kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=23.042+1.260=24.302kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×24.302×300.0=4374.324N；截面抗剪强度必须满足：其中：Τ——面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；∨——面板计算最大剪力（N）：∨=4374.324N；b——构件的截面宽度（mm）：b=500mm；-500- hn——面板厚度（mm）：hn=18.0mm；fv——面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：T=3×4374.324/（2×500×18.0）=0.729N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.729N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求。3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中：q——作用在模板上的侧压力线荷载：q=42.67×0.5=21.34N/mm；l——计算跨度（内楞间距）：l=300mm；E——面板的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩：I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值：[ω]=1.2mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×21.34×3004/（100×9500×2.43×105）=0.507mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.507mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求。-500- 墙模板内外楞的计算：内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中：M——内楞跨中计算最大弯距（N.mm）；l——计算跨度（外楞间距）：l=500.0mm；q——作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×42.67×0.30×0.90=13.825kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中：0.90为折减系数。q=（13.825+0.756）/2=7.291kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×7.291×500.0×500.0=1.82×105N.mm；-500- 内楞的抗弯强度应满足下式：其中：σ——内楞承受的应力（N/mm2）；M——内楞计算最大弯距（N.mm）；W——内楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.33×104；f——内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.82×105/8.33×104=2.187N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=2.187N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中：V——内楞承受的最大剪力；l——计算跨度（外楞间距）：l=500.0mm；q——作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×42.67×0.30×0.90=13.825kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中：0.90为折减系数。q=（q1+q2）/2=（13.825+0.756）/2=7.291kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×7.291×500.0=2187.162N；-500- 截面抗剪强度必须满足下式：其中：τ——内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；∨——内楞计算最大剪力（N）：∨=2187.162N；b——内楞的截面宽度（mm）：b=50.0mm；hn——内楞的截面高度（mm）：hn=100.0mm；fv——内楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×2187.162/（2×50.0×100.0）=0.656N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.656N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求。3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中：ω——内楞的最大挠度（mm）；q——作用在内楞上的线荷载（kN/m）：q=42.67×0.30/2=6.40kN/m；l——计算跨度（外楞间距）：l=500.0mm；-500- E——内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I——内楞截面惯性矩（mm4），I=4.17×106；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×12.8/2×5004/（100×9500×4.17×106）=0.068mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.068mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求。外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中：作用在外楞的荷载：P=（1.2×42.67+1.4×2）×0.3×0.5/1=7.29kN；-500- 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：l=600mm；外楞最大弯矩：M=0.175×7290.54×600.00=7.66×105N/mm；强度验算公式：其中：σ——外楞的最大应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距（N.mm）；M=7.66×105N/mmW——外楞的净截面抵抗矩；W=8.33×104mm3；[f]——外楞的强度设计值（N/mm2），[f]=13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：σ=7.66×105/8.33×104=9.186N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=9.186N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。5.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中：∨——外楞计算最大剪力（N）；l——计算跨度（水平螺栓间距间距）：l=600.0mm；P——作用在外楞的荷载：P=（1.2×42.67+1.4×2）×0.3×0.5/1=7.291kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×7290.540=2.84×103N；外楞截面抗剪强度必须满足：-500- 其中：τ——外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）；∨——外楞计算最大剪力（N）：∨=2.84×103N；b——外楞的截面宽度（mm）：b=50.0mm；hn——外楞的截面高度（mm）：hn=100.0mm；fv——外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×2.84×103/（2×50.0×100.0）=0.853N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值：[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.853N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求。6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中：ω——外楞最大挠度（mm）；P——内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：P=42.67×0.30×0.50/1＝6.40kN/m；-500- l——计算跨度（水平螺栓间距）：l=600.0mm；E——外楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I——外楞截面惯性矩（mm4），I=4.17×106；外楞的最大挠度计算值：ω=1.146×6.40×100/1×6003/（100×9500×4.17×106）=0.4mm；外楞的最大容许挠度值：[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.4mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求。穿墙螺栓的计算：计算公式如下：其中N——穿墙螺栓所受的拉力；A——穿墙螺栓有效面积（mm2）；f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M12；穿墙螺栓有效直径：9.85mm；穿墙螺栓有效面积：A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墙螺栓所受的最大拉力：N=42.67×0.6×0.5=12.801kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=12.801kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求。-500- 7、混凝土施工（1）混凝土运输及泵送：混凝土采用商品混凝土，由混凝土搅拌运输车运至现场，布置一台HBT80型混凝土输送泵泵送，一台汽车泵穿插施工，以保证基础连续浇筑不留施工缝；混凝土浇筑时采用斜面分层法施工。（2）底板混凝土浇筑：一般沿长方向分2-3个区，由一端向另一端分层推进，分层均匀下料。当底板面积很大，宜分段分组浇筑；底板厚度小于50cm，不分层，采用斜向赶浆法浇筑，表面及时平整；每个区内混凝土应在水泥初凝时间内浇筑完成。大体积混凝土基础或结构（厚度大于1m或长度大于40m）贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算：式中：σ——混凝土的温度（包括收缩）应力（N/mm2）；E（t）——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2），一般取平均值；α——混凝土的线膨胀系数，取1×10-5；T0——混凝土的浇筑入模温度（℃）；T（t）——浇筑完一段时间t，混凝土的绝热温升值（℃）；-500- 混凝土的最大综合温差（℃）绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值（包括浇筑入模温度）与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；Ty（t）——混凝土收缩当量温差（℃）；Th——混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温（℃）；S（t）——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1；当为可滑动垫层时，R=0，一般土地基取0.25-0.50；νc——混凝土的泊松比.计算：取S（t）=0.19，R=1.00，α=1×10-5，νc=0.15.1）混凝土3d的弹性模量公式：计算得：E（3）=0.71×1042）最大综合温差△T=38.10（℃）最大综合温差△T均以负值代入下式计算.3）基础混凝土最大降温收缩应力计算公式：计算得：σ=0.60（N/mm2）4）不同龄期的抗拉强度公式：-500- 计算得：ft（3）=0.70（N/mm2）5）抗裂缝安全度：k=0.70/0.60=1.16>1.15满足抗裂条件当混凝土入模温度为28（℃）时，满足抗裂要求。混凝土入模温度不能超过30（℃），否则不满足抗裂缝安全度。墙体混凝土浇筑：先浇外墙，后浇内墙（柱），分支流向轴线并排前进，各组兼顾横墙左右宽度各半范围。外墙浇筑可采取分层分段循环浇筑法，即将外墙沿周边以后浇带为界分成若干段。一般分3-4个小组，沿周边分层分段浇筑，周而复始，直至外墙浇筑完成。垂直施工缝（后浇浇带）留置直缝设置钢板止水带。地下室顶板混凝土的浇筑：方法与底板浇筑基本相同。混凝土的养护：地下室底板、墙和顶板浇筑完成后，要加强覆盖，并浇水养护；养护不少于14d。后浇带施工：设计留设的900mm宽的后浇缝带，主筋按原设计不切断，按要求进行钢筋加强，后浇带两侧用密目钢板网做模板，温度后浇带在两侧混凝土浇筑45天后（沉降后浇带在主体施工完成后），用高于原混凝土一强度等级的微膨胀混凝土（掺水泥量12%的U型膨胀剂）灌筑密实。地下室混凝土浇筑完毕后应防止长期暴露，做完外防水后要抓紧基坑的回填，回填土要在相对的两侧或四周同时均匀进行，分层夯实。-500- 6.2.3地下室防水工程地下室防水根据施工网络计划分施工段流水施工，在地下室结构验收合格，已办好验收手续。地下室门窗口、预留孔洞、管道进出口等细部要处理完毕后进行。1、基层处理：砼墙面如有蜂窝及松散的砼，要剔掉，用水冲刷干净，然后用1：2防水砂浆抹平捻实。表面油污应用10%火碱水溶液刷洗干净，砼表面应凿毛。2、对拉螺栓处的内外端部，均事先将小垫木除掉，在凹进部位用1:2水泥砂浆抹平，外层作10mm厚防水砂浆灰饼，详见下图：-500- 3、穿墙预埋管露出基层，在其周围剔成20—30mm宽，50—60mm深的槽，用1：2水泥砂浆捻实。管道穿墙应按设计要求做好防水处理，并办理检验手续。4、找平层抹完后应浇水养护，经干燥后方可做涂料防水层。6.3主体结构工程6.3.1钢筋工程1、施工准备（1）技术准备①由专业工长组织班组学习钢筋混凝土施工及验收规范，钢筋滚扎直螺纹接头技术规程，钢筋机械连接技术规程等规范和熟悉施工图纸。②钢筋工长根据施工图纸编制钢筋加工配料单，并根据钢筋加工单及施工进度计划，编制钢筋进场计划。③进行套筒接头作业人员必须经过培训，合格后方可上岗。④-500- 用于本工程的钢筋原材料必须有出厂质量证明书和试验报告单，出厂合格证并有钢筋炉号标志牌在证件齐全条件下进场，必须分批抽样复检，钢筋原材料进场后应分批，分规格堆放，不得混乱堆放，以便监控使用，每批进入现场的钢筋由材料员和质检员进行验收，认真做好清点，复核工作，对进场的各种规格的钢筋，由试验员根据实际情况取原材料试件和焊接接头送检，试验合格后方可投入使用钢筋检验：同牌号、同炉号、同规格、同交货状态的钢筋60t为一批。外观检查，钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠。从每批钢筋中选两根钢筋，每根取两个试样分别进行拉力试验和冷弯试验。如果有一项结果不符和要求，则从同一批中取双倍的试样进行复试。如仍有一项试验结果不合格，则该批钢筋为不合格产品。不合格的钢筋一律退货，本工程严禁使用不合格的钢筋。钢筋接头检验：滚轧直螺纹按500个接头为一批，不足500个按仍按一批检验。⑤钢筋在加工过程中发生脆断、焊接性能不良或机械性能出现明显的不正常时，要立即停止施工，要查明原因，如果是材料质量问题，立即将该批钢筋退回。⑥钢筋绑扎采用22#火烧丝，并按施工部位钢筋直径所需长度切断：施工部位基础底板柱、梁墙体顶板切断长度（mm）350320280250（2）保护层确定序号部位保护层厚度1底板下排50mm2底板上排20mm3地下室外墙外侧50mm-500- 4地上结构外墙外侧20mm5其他墙20mm6梁30mm7柱30mm9板20mm底板、地梁等部位钢筋保护层使用50厚的成型垫块，剪力墙使用塑料垫圈。柱、梁侧面使用定距框，框架梁的底部、顶板的钢筋保护层使用塑料垫块。内墙体使用定型模具加工制作的钢筋撑铁，撑铁依据构件厚度及保护层厚度进行制作，加工好的成品要根据施工部位分别码放，做好标识。直螺纹连接现场取样后的连接方法要说明焊条。（3）材料、机具准备①材料员根据专业工长的材料进场计划和现场的堆放场地分期进场。钢筋堆放按钢筋级别及直径分别码放，在钢筋原材堆放区设置四道2500×500×300的砼墩间距3.5米作为原材堆放地，并挂牌标识。加工现场分别布置在现场东侧和西侧，相关二级电箱布置到加工场。②机具准备（以下机具为两个加工场地所有机械）机械名称机械型号数量状态钢筋切断机GQ5014台良好钢筋弯曲机GJ7-404台良好钢筋调直机JM2-52台良好-500- 钢筋套丝机HGS-402台良好电焊机3台良好无齿锯2台良好注：钢筋滚轧直螺纹机在高峰期中保证4台。（4）劳动力准备①工人进场必须经安全教育、技能培训，经考试合格后方可上岗。②进场工人必须符合国家有关用工规定。③钢筋工程劳动力安排（见下表）：分项制作绑扎其它人数（南区）404020人数（北区）4040302、主要施工方法（1）流水区段划分本工程根据现场实际条件和工程整体部署，将整个工程划分为南、北三个区域，基础底板和地下室根据后浇带划分为3个流水区段。根据以上施工部署在南北两个区域分别设置钢筋加工场地，独立加工制作满足两个区域钢筋需求。（2）钢筋加工①钢筋加工钢筋由公司负责采购并运送到现场，钢筋采购严格按ISO9000-500- 质量标准执行，钢筋进场后按要求进行原材料复试，严禁不合格钢材用于工程上，钢筋厂家和品牌提前向建设单位、监理报批。施工现场设钢筋加工场，钢筋加工场配备先进的钢筋加工设备，并有严格的质量检验程序和质量保证措施，能确保钢筋的加工质量，钢筋现场建立严格的钢筋生产、安全管理制度，并制定节约措施，降低材料损耗。钢筋加工成型后，严格按规格、长度分别挂牌堆放，不得混淆。存放钢筋的场地要进行平整夯实，地面硬化，并设排水坡度，四周挖设排水沟，堆放时，钢筋下面要垫木方，离地面不少于20cm，以防钢筋锈蚀和污染。钢筋要分部、分层、分段、按编号顺序堆放，同一部位或同一构件的钢筋要放在一处，并有明显标识，标识上注明构件名称、部位、钢筋型号、尺寸、直径、根数。②钢筋加工工艺流程钢筋调直→钢筋断料→钢筋弯曲成型→挂牌堆放③加工要点-500- 钢筋后台班组根据工长提供的配筋单钢筋加工前，特殊部位钢筋由现场技术人员依据设计图纸将钢筋按部位放大样，抄写钢筋料牌，并经检查无误后由作业班组进行下料加工，钢筋加工现场建立严格的钢筋加工生产安全管理制度，以实际施工进度提前加工。由于现场施工场地较为狭小，堆放场地较小，钢筋工程量大，故钢筋加工实行定时定量加工，所有的钢筋下料单提前经项目部专业工长审核后提前五天提供给加工场，并明确加工完毕的时间以便于钢筋加工场统一安排。钢筋原材和成型钢筋进行挂牌标识和分类堆放。钢筋工长对钢筋加工进行技术交底，在工作过程中进行指导抽查，成品在完成钢筋加工的检验后方可进行绑扎施工。钢筋如有锈蚀应采用钢丝刷或调直过程中除锈。带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。钢筋调直时，其调直冷拉率Ⅰ级钢不大于4%，钢筋拉直后应平直，且无局部曲折。在加工弯折时不得出现裂纹，二三级钢筋不得反复弯曲。钢筋切断时避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差，为此在工作台上标出尺寸刻度，并设置控制断料尺寸用的挡板。在切断过程中，如有发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除。如发现钢筋硬度与该钢种有较大的出入，及时向工长反映，立即采取处理措施，钢筋的断口不得有马蹄形或起弯等现象，。一次性切断根数必须符合下表规定：钢筋直径（mm）6～89～1416～1919～22>22一次切断根数Ⅰ级钢107II级钢6321Ⅲ级钢4211根据砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002中5.2.3条规定：对有抗震要求的结构箍筋的末端做135°弯钩，一般结构不小于90°，其圆弧弯曲直径D为钢筋直径的4倍。对有抗震要求的结构箍筋平直部分长度是钢筋直径的10倍，一般结构不应小于钢筋直径的5倍。-500- ④撑铁、梯子筋、马凳制作要按所用部位先焊定型模具，尺寸检验无偏差后（尺寸应扣除钢筋保护层、上下钢筋的直径）方可大批加工，加工后分类按规格码放，挂好标识，以备使用，撑铁两端涂刷好防锈漆。⑤下料尺寸必须准确，下料成型质量标准见下表钢筋加工允许偏差（mm）项目允许偏差受力筋顺长度方向全长的净尺寸±8弯起筋的弯折位置±18（3）钢筋连接本工程钢筋连接方式包括搭接、直螺纹套筒连接及普通焊接。①滚轧直螺纹连接滚轧直螺纹连接接头应用于直径大于18mm（不包括18mm）底板、梁、剪力墙钢筋接头。操作工艺如下：丝头加工：钢筋先调直再下料，端口用无齿锯切割，加工丝头的牙形、螺距一致、有效丝扣的秃牙部分累计长度小于一扣，钢筋损耗率不得超过1%。滚轧钢筋直螺纹时，采用水溶性切削润滑液，气温低于0℃掺入15%～20%的亚酸钠，不得用机油作切削润滑液或不加润滑液滚轧丝头。-500- 经自检合格的钢筋端头螺纹，对每种规格加工批量随机抽检10%，且不小于10个，如有一个端头螺纹不合格，即对该批加工批逐个检查，不合格的端头螺纹应重新加工经再次检验方可使用。已检验合格的丝头应加以保护，钢筋一端丝头应戴上保护帽，另一端拧上连接套，并按规格分类堆放整齐待用。连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格应一致，并应确保钢筋和连接套的丝扣干净完好无损。连接钢筋时可用普通扳手拧紧。接头拧紧后检查外露丝扣不应多于一扣，并用油漆做好标志。标准型和异径型接头：先用工作扳手将连接套与一端钢筋拧到位，再将另一端钢筋也拧到位。活连接型接头：先对两端钢筋向连接套方向加力，使连接套与两端钢筋丝头挂上扣，然后旋转连接套，并拧紧到位。②钢筋采用绑扎搭接。本工程钢筋直径小于18mm及部分特殊部位钢筋采用绑扎搭接。砼强度钢筋C30≥C40备注Ⅰ级钢27d23d锚固长度LaEⅠ级钢32d27d搭接长度LIEII级钢34d29d锚固长度LaEII级钢41d35d搭接长度LIEIII级钢41d34d锚固长度LaEIII级钢49d41d搭接长度LIE搭接按搭接接头面积百分率乘上系数：分别接头面积百分率为≤25系数为1.2-500- ，接头面积百分率为50系数为1.4，接头面积百分率为100系数为1.6。（4）柱子钢筋绑扎①工艺流程修整预留钢筋→连接竖向钢筋→画箍筋分档线→箍筋绑扎②施工要点根据箍筋间距画好箍筋位置线，然后由下往上绑扎钢筋，箍筋弯头应沿柱子竖向交叉布置，绑扣尾应弯入柱内，最上一个箍筋和最下一个箍筋距离梁底和楼地面50mm。绑扎后箍筋与主筋要垂直。抗震要求设计时柱子箍筋弯勾角度为135度，平直长度为10d。浇筑砼前在距柱子模板上口300mm处临时固定定位框控制钢筋的位置。为保证柱钢筋保护层厚度及钢筋正确位置，在柱顶位置柱筋内侧设一道定距框，定距框用Φ12钢筋（也可用14、16的钢筋）制作，如图所示。底部柱子插筋伸入底板、地梁底部后再向水平方向伸出300mm。竖向钢筋接头位置的控制一般应避开加密区，接头位置应相互错开，箍筋不得套在套筒上，套筒间距查03G010。见下图。-500- （5）梁钢筋绑扎①工艺流程搭设支架→摆放梁上铁→画箍筋间距、套箍筋→穿下皮钢筋、腰筋→抬起下铁→按间距绑扎上铁→调整放下→绑扎下铁→验收②施工要点上铁或下铁各有两排钢筋时，在两排铁绑扎时垫纵向同直径钢筋头，箍筋的开口在上相互错开，角部主筋应紧贴箍筋角，绑扎牢固，采用套扣绑扎。框架梁底部保护层使用塑料垫块。当梁和柱边平齐时，梁主筋应放置在柱主筋内侧。框架梁箍筋间距为200mm，加密区的箍筋间距为100mm，梁两端第一个箍筋离柱边50mm，在梁受集中荷载（主次梁交叉点，梁上柱生根）弯起的吊筋处，每边另加两道附加箍筋，如下图。直径及肢数与梁箍筋相同。在主、次梁所有接头末端与钢筋弯折处的距离，不得小于钢筋直径的10倍。接头不宜位于构件最大弯矩处，受拉区域内I级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩（II-500- 级钢筋可不做弯钩），搭接处必须有三个绑扎扣，应在中心和两端扎牢。接头位置应相互错开，当采用绑扎搭接接头时，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率，受拉区不大于25％。梁与柱交接部位，梁主筋放于柱内侧，柱子箍筋按100一道配置，梁箍筋离柱边50起步。如右图：（6）板钢筋绑扎①工艺流程清理模板→模板上画线→绑板下层受力筋→摆放马凳→绑扎上铁→验收②施工要点清扫模板上刨花、碎木、电线管头等杂物，模板上用墨线弹好钢筋间距位置线。按弹好的间距，先摆放受力主筋，后摆放分布筋，在上铁绑扎之前做好预埋件、电线管、预留孔等专业工种。绑扎用八字扣，钢筋交点处均要绑扎。板筋在支座处的锚固伸至中心，且不少于5d。在双层配筋之间设置Φ12@1200马凳筋控制上、下筋的间距，顶板马凳必须采用定型模具加工，间距1000。马凳高度h=顶板厚度-上下保护层-下网下铁直径-上网钢筋直径。-500- -500- 顶板负弯距筋处由于钢筋直径小，易产生变形，负弯距筋处的马凳间距为600mm。顶板负弯距筋处马凳摆放图楼板上铁没有拉通时，另加Φ8通长钢筋与板上铁未拉通的钢筋搭接长度大于15d。（7）楼梯钢筋绑扎①工艺流程清理模板→模板上画线→绑踏步板下层受力筋→绑扎上铁→验收②施工要点清扫模板上的刨花、碎木、电线管头等杂物，在楼梯支好的底模上，弹好主筋和分布筋的位置线。先绑扎主筋再绑扎分布筋，每个交点均应绑扎。如有楼梯梁时，则先绑扎梁后绑扎板钢筋。踏步板主筋应自梁端伸入平台板锚固长度Lae，并由下部筋转为上部筋，平台板下部筋伸入踏步板锚固长度Lae，并转为上部筋，如下图所示。-500- 踏步板负弯矩钢筋，严格按设计图纸进行施工。楼梯踏步板配筋图（8）电梯井钢筋①电梯井钢筋绑扎前在外侧搭设双排脚手架，每步高度1.8m，脚手架上满铺脚手板，为操作人员创造良好的作业环境。②按照设计图纸要求，用塑料卡控制保护层厚度，将塑料卡卡在墙横筋上，间隔60cm呈梅花型布置。3、各种绑扣使用（1）柱箍筋绑扎按已画好的箍筋位置线，将已套好的箍筋往上移动，由上而下绑扎，宜采用缠扣绑扎，如下图。箍筋缠扣绑扎-500- 箍筋与主筋要垂直和密贴，箍筋转角处与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固，见下图。箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置（2）梁箍筋绑扎绑梁上部纵向筋的箍筋，宜用套扣法绑扎，如下图。套扣绑扎箍筋在叠合处的弯钩，在梁中应交错绑扎，箍筋弯钩为135°，平直部分长度为10d，如做成封闭箍时，单面焊缝长度为10d。梁端第一个箍筋应设置在距离柱节点边缘50mm处。梁端与柱交接处箍筋应加密，其间距与加密区长度均要符合设计和规范要求。（3）板筋绑扎-500- 绑扎板筋时一般用顺扣（如下图）或八字扣，除外围两根筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可交错绑扎（双向板相交点需全部绑扎）。如板为双层钢筋，两层筋之间必须加钢筋马凳，以确保上部钢筋的位置。负弯矩钢筋每个相交点均要绑扎。绑扎板筋4、质量保证措施（1）钢筋必须经复试合格后方可投入使用。（2）钢筋的规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头设置必须符合设计要求和新版施工规范规定，带有颗粒状和片状老锈，经除锈后仍留有麻点的钢筋，严禁按原规格使用，钢筋表面保持清洁，无油污。（3）参加接头施工的操作工人、技术管理和质量管理人员应参加技术规程培训，操作工人应经考核合格后持证上岗。（4）钢筋网绑扎四周两行钢筋交叉点每点扎牢，中间部分交叉点可相隔交错扎牢，没有绑扎的交叉点不得超过5%。双向主筋的钢筋网，则须全部钢筋相交点扎牢。绑扎时相邻绑扎点的铁丝扣成八字形，以免网片歪斜变形。柱子钢筋绑扎由上往下采用缠扣绑扎，箍筋与主筋垂直，箍筋转角与主筋的交点全部绑扎，主筋与箍筋平直部分的相交点成梅花式交错绑扎，箍筋的接头，即弯钩重合处，沿柱子竖向交错布置。（5）箍筋的规格间距数量满足设计要求及抗震构造，钢筋检验的强度实测值符合：-500- 钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不小于1.25。钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不大于1.3。（6）滚轧直螺纹的连接质量必须符合规范和行业标准。直螺纹连接钢筋严禁在接头处弯曲。受力接头的位置应相互错开。在任一接头中心至长度为钢筋直径35倍的区段范围内，有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，应符合规定：①受拉区的受力钢筋接头百分率不宜超过50%。②接头宜避开抗震设防要求的框架的梁端和箍筋加密区；当无法避开时，接头百分率不宜超过50%。③在受拉区的钢筋受力小的部位、受压区的钢筋受力较小部位接头百分率可不受限制。（7）使用合格的滚丝机加工钢筋端头螺纹。螺纹的牙形、螺距等必须与连接套螺纹规格匹配，且经配套的量规检测合格。经检验合格的连接套，应有明显的规格标记，两端孔应用封密盖扣紧。（8）连接套的外径和长度尺寸允许偏差均为±0.5mm，连接套的表面应有明显的规格标记。（9）梁的钢筋搭接位置：上筋搭接在跨中，下筋在支座。基础梁板上筋搭接在支座，下筋搭接在跨中，接头形式均为滚轧直螺纹连接。同一断面钢筋搭接根数不大于钢筋总数的50%。（10）质量标准项序项目允许偏差（mm）检验方法1绑扎网眼尺寸±10-500- 钢筋网尺量连续三档，取其最大值间距±202绑扎骨架宽、高±5尺量检查长±103骨架长度±104箍筋、构造筋间距绑扎±20尺量连续三档，取其最大值5受力钢筋间距±10尺量两端、中部各一点，取最大值各一点取其最大值排距±56钢筋弯起点位移±20尺量检查7焊接预埋件中心线位移5尺量检查水平高差+3，－08受力钢筋保护层基础±10尺量检查梁、柱±5墙、板±3（11）根据在防水保护层上弹好的墙、柱插筋位置线和定位框，将墙、柱伸入基础的插筋绑扎牢固，并在主筋上（底板上约50cm）绑一道固定筋，墙插筋两边距暗柱5cm-500- ，插入基础深度要符合设计和规范要求，甩出长度不宜过长，其上端应采用水平梯子筋保证甩筋垂直，不歪斜、倾倒、变位。同时要考虑搭接长度、相邻钢筋错开距离。柱子采用定位箍、墙体采用水平梯子筋垂直梯子筋和双F卡进行对钢筋定位，在保证保护层垫块（底板采用成型砼垫块，剪力墙采用塑料圆垫块、板材塑料垫块）、卡具安放到位后施工采取三调整措施：调整一在浇筑砼前放好控制线对偏位钢筋进行调整，调整二在浇筑过程中对振捣偏位的钢筋进行调整，调整三在砼浇筑终凝后对钢筋进行调整，在充分采取技术、施工措施以上。（12）钢筋直径级别、种类与设计不符时，需要代换时，必须征得设计的同意，办理文字洽商，并符合不同种类钢筋按承载力等强度代换原则及钢筋间距、锚固长度、最小钢筋根数的要求。5、成品保护（1）成型钢筋应按指定地点堆放，用垫木垫放整齐。防止钢筋变形，锈蚀、油污。（2）绑扎墙柱筋时应搭设架子，不准蹬踩钢筋。（3）各工种操作人员不准任意蹬踩钢筋，掰动及切割钢筋。（4）模板刷隔离剂时，严禁污染钢筋。（5）绑扎钢筋时严禁碰动预留洞模板及预埋件。（6）浇筑砼时应设专人看管钢筋，及时修正。（7）施工用通道，用脚手板均匀布置，施工人员行走在脚手板上。6、安全措施-500- （1）现场所有钢筋机械必须严格按使用规程和交底要求进行操作。现场所有机械必须由专业电工负责检查验收合格后方可投入使用。（2）现场操作人员必须遵守项目部的安全规章制度，戴好安全帽，不违章作业。（3）雨季施工必须对现场进行雨季安全检查，发现问题及时处理。（4）雨期经常检查电气设备的接零保护措施，还要注意电缆绝缘是否良好。接头是否包好，不要把电缆浸泡在水中。（5）注意各种露天使用的电气设备、电闸箱防雨措施是否落实。电闸箱应有防雨罩，并且关好门，放在现场干燥处，电焊机等应加防雨罩。雨天严禁进行露天的焊接工作。（6）冬季施工时钢筋上的霜、雪及时清理，注意覆盖。（7）塔吊运输时一定要听哨兵指挥，上料、卸料时要按指挥进行。（8）使用钢筋切断机，只有当机械运转正常时方可断料。切断钢筋严禁超过机械的负载能力。使用弯曲机时，调头弯曲，防止碰撞人和物，更换插头、加油和清理时必须停机后进行。（9）高空作业须搭设脚手架，并配置安全带。6.3.2模板工程本工程梁模板支撑架均采用扣件钢管架。模板制作现场设木工棚，根据现场实际情况，共设置两个木工加工棚，每个棚内设置电动金刚石园锯两台，木工园锯两台，木工电刨两台，手式电刨两台，台钻两台，手电钻两台，按模板设计要求进行加工。-500- 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：①模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。②在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。③选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。④结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；⑤综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。⑥结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下7种模板及其支架方案：（地下室顶板）梁模板取300×750、350×900、350×1100、（扣件钢管架），地下室柱模板900×900㎜，地下室顶板净高4.59m板160㎜厚，三层顶板大梁500×1800㎜（扣件钢管架），三层顶板按净高7.67m，板厚130㎜计算。1、材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。（1）模板选型：柱采用18mm厚覆膜木胶合模板内粘贴PVC板。（2）模板选型：墙、梁、楼梯踏步板采用18mm厚覆膜木胶合模板。2、模板设计-500- （1）柱模板地下室采用18mm厚覆膜木胶合模板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100木方，柱箍采用［12槽钢围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：900.00；柱截面高度H（mm）：900.00；柱模板的总计算高度：H=4.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准-500- 值为2.00kN/m2；计算简图A、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径（mm）：M14；2.柱箍信息柱箍材料：木楞；宽度（mm）：50.00；高度（mm）：100.00；柱箍的间距（mm）：500；柱箍肢数：1；3.竖楞信息竖楞材料：钢楞；截面类型：内卷边槽钢100×50×20×3.0；-500- 钢楞截面惯性矩I（cm4）：100.28；钢楞截面抵抗矩W（cm3）：20.06；竖楞肢数：2；4.面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度（mm）：18.00；面板弹性模量（N/mm2）：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00；方木弹性模量E（N/mm2）：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1.50；B、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——模板计算高度，取4.000m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；-500- β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、96.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。C、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=280mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：-500- 其中：M——面板计算最大弯距（N.mm）；l——计算跨度（竖楞间距）：l=280.0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×27.021×280×280=2.12×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中：σ——面板承受的应力（N/mm2）；M——面板计算最大弯距（N.mm）；W——面板的截面抵抗矩：b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.12×105/2.70×104=7.846N/mm2；面板的最大应力计算值σ=7.846N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求。2.面板抗剪验算-500- 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中：∨——面板计算最大剪力（N）；l——计算跨度（竖楞间距）：l=280.0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.021×280.0=4539.478N；截面抗剪强度必须满足下式：其中：τ——面板承受的剪应力（N/mm2）；∨——面板计算最大剪力（N）：∨=4539.478N；b——构件的截面宽度（mm）：b=500mm；hn——面板厚度（mm）：hn=18.0mm；fv——-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值：τ=3×4539.478/（2×500×18.0）=0.757N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.757N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求。-500- 3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中：ω——面板最大挠度（mm）；q——作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：q=47.71×0.50＝23.85kN/m；l——计算跨度（竖楞间距）：l=280.0mm；E——面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I——面板截面的惯性矩（mm4）；I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；面板最大容许挠度：[ω]=280/250=1.12mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×23.85×280.04/（100×9500.0×2.43×105）=0.430mm；面板的最大挠度计算值ω=0.43mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.12mm，满足要求。D、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m，柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为内卷边槽钢100×50×20×3.0；-500- 内钢楞截面抵抗矩W=20.06cm3；内钢楞截面惯性矩I=100.28cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中：M——竖楞计算最大弯距（N.mm）；l——计算跨度（柱箍间距）：l=500.0mm；q——作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.28×0.90=14.426kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m；q=（14.426+0.706）/2=7.566kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×7.566×500.0×500.0=1.89×105N.mm；其中：σ——竖楞承受的应力（N/mm2）；M——竖楞计算最大弯距（N.mm）；-500- W——竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=2.01×104；f——竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=1.89×105/2.01×104=9.429N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=9.429N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=205N/mm2，满足要求。2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中：∨——竖楞计算最大剪力（N）；l——计算跨度（柱箍间距）：l=500.0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.28×0.90=14.426kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m；q=（14.426+0.706）/2=7.566kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×7.566×500.0=2269.739N；截面抗剪强度必须满足下式：其中：τ——竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；∨——竖楞计算最大剪力（N）：∨=2269.739N；b——竖楞的截面宽度（mm）：b=60.0mm；-500- hn——竖楞的截面高度（mm）：hn=80.0mm；fv——竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：τ=3×2269.739/（2×60.0×80.0）=0.709N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.709N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求。3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中：ω——竖楞最大挠度（mm）；q——作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：q=47.71×0.28=13.36kN/m；l——计算跨度（柱箍间距）：l=500.0mm；E——竖楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I——竖楞截面的惯性矩（mm4），I=1.00×106；竖楞最大容许挠度：[ω]=500/400=2mm；竖楞的最大挠度计算值：ω=0.677×13.36×500.04/（100×210000.0×1.00×106）=0.027mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.027mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2mm，满足要求。-500- E、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；P=（1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9）×0.28×0.5/1=7.57kN；B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力：N=16.609kN；B方向柱箍弯矩图（kN.m）最大弯矩：M=0.943kN.m；-500- B方向柱箍变形图（mm）最大变形：V=0.260mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.94kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=83.33cm3；B边柱箍的最大应力计算值：σ=10.78N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=10.78N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.柱箍挠度验算经过计算得到：ω=0.26mm；柱箍最大容许挠度：[ω]=450/250=1.8mm；柱箍的最大挠度ω=0.26mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求。F、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：-500- 其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（mm2）；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号：M14；对拉螺栓的有效直径：11.55mm；对拉螺栓的有效面积：A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=16.609kN。对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=16.609kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求。G、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算：H方向柱箍计算简图其中：P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的；-500- P=（1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9）×0.28×0.5/1=7.57kN；-500- H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力：N=16.609kN；H方向柱箍弯矩图（kN.m）最大弯矩：M=0.943kN.m；H方向柱箍变形图（mm）最大变形：V=0.260mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中：柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.94kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=83.33cm3；H边柱箍的最大应力计算值：σ=10.781N/mm2；-500- 柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=10.781N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.柱箍挠度验算经过计算得到：V=0.26mm；柱箍最大容许挠度：[V]=450/250=1.8mm；柱箍的最大挠度V=0.26mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.8mm，满足要求。H、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（mm2）；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M14；对拉螺栓有效直径：11.55mm；对拉螺栓有效面积：A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=16.609kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=16.609kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求.-500- 3、梁模板（地下室扣件钢管架）面板采用18mm覆膜木胶合板50×100木方（内楞）现场拼制，50×100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管和［12槽钢构成。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段：L1（300×750）A、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0.30；-500- 梁截面高度D（m）：0.75混凝土板厚度（mm）：100.00；立杆梁跨度方向间距La（m）：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：4.60；梁两侧立柱间距（m）：0.60；承重架支设：无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；-500- 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；B、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载-500- 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1——外加剂影响修正系数，取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。C、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3-500- 根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中：σ——面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q——作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度（内楞间距）：l=325mm；面板的最大弯距M=0.125×10.98×3252=1.45×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=1.45×105/2.70×104=5.369N/mm2；-500- 面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.369N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18×0.5=9N/mm；l——计算跨度（内楞间距）：l=325mm；E——面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩：I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.521×9×3254/（100×9500×2.43×105）=0.227mm；面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=325/250=1.3mm；面板的最大挠度计算值ω=0.227mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.3mm，满足要求。D、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×1/6=83.33cm3；-500- I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中：σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M——内楞的最大弯距（N.mm）；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中：作用在内楞的荷载，q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×0.325=7.14kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.1×7.14×500.002=1.78×105N.mm；最大支座力：R=1.1×7.137×0.5=3.925kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.78×105/8.33×104=-500- 2.141N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.141N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）内楞的挠度验算其中E——面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.33=5.85N/mm；l——计算跨度（外楞间距）：l=500mm；I——面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×5.85×5004/（100×10000×8.33×106）=0.03mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.03mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求。2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.925kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×2/6=166.67cm3；-500- I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距（N.mm）；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。-500- 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.981kN.m外楞最大计算跨度：l=250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=9.81×105/1.67×105=5.888N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=5.888N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.49mm外楞的最大容许挠度值：[ω]=250/250=1mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.49mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1mm，满足要求。E、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；-500- 穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.5×0.35=3.15kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.15kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求。F、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中：σ——梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——计算的最大弯矩（kN.m）；-500- l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=100.00mm；q——作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×23.553×0.12=0.024kN.m；σ=0.024×106/5.40×104=0.436N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.436N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中：q——作用在模板上的压力线荷载：-500- q=（（24.0+1.50）×0.750+0.35）×1.00=19.48KN/m；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=100.00mm；E——面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×19.475×1004/（100×9500×4.86×105）=0.003mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.003mm小于面板的最大允许挠度值：[ω]=100/250=0.4mm，满足要求。G、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=（24+1.5）×0.75×0.1=1.912kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.1×（2×0.75+0.3）/0.3=0.21kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.1=0.45kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.912+1.2×0.21=2.547kN/m；-500- 活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=2.547+0.63=3.177kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.177×1×1=0.318kN.m；最大应力σ=M/W=0.318×106/83333.3=3.812N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值3.812N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：-500- 其中最大剪力：V=0.6×3.177×1=1.906kN；方木受剪应力计算值τ=3×1906.2/（2×50×100）=0.572N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.572N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求。方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=1.913+0.210=2.123kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×2.122×10004/（100×10000×416.667×104）=0.345mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.345mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求。3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1=（24.000+1.500）×0.750=19.125kN/m2；-500- （2）模板的自重（kN/m2）：q2=0.350kN/m2；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；q=1.2×（19.125+0.350）+1.4×4.500=29.670kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图（kN）-500- 支撑钢管变形图（mm）支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=4.766kN；最大弯矩Mmax=1.012kN.m；最大挠度计算值Vmax=1.465mm；支撑钢管的最大应力σ=1.012×106/5080=199.119N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值199.119N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2，满足要求。H、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。L、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（-500- 规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.766kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。M、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.766kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.6=0.713kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×（1.00/2+（0.60-0.30）/2）×1.00×0.35=0.273kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2×（1.00/2+（0.60-0.30）/2）×1.00×0.100×（1.50+24.00）=1.989kN；N=4.766+0.713+0.273+1.989=7.74kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；-500- W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=7740.132/（0.207×489）=76.466N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=76.466N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.002×（1.5+0.1×2）=-500- 1.988m；Lo/i=1987.868/15.8=126；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=7740.132/（0.417×489）=37.958N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=37.958N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。梁段：L1（350×900）A、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0.35；-500- 梁截面高度D（m）：0.90混凝土板厚度（mm）：100.00；立杆梁跨度方向间距La（m）：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：4.60；梁两侧立柱间距（m）：0.60；承重架支设：1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；-500- 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，300mm；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；B、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载-500- 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1——外加剂影响修正系数，取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。C、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4-500- 根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中：σ——面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q——作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度（内楞间距）：l=266.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×266.6672=7.81×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=7.81×104/2.70×104=2.892N/mm2；-500- 面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.892N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18×0.5=9N/mm；l——计算跨度（内楞间距）：l=266.67mm；E——面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩：I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×9×266.674/（100×9500×2.43×105）=0.133mm；面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=266.667/250=1.067mm；面板的最大挠度计算值ω=0.133mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.067mm，满足要求。D、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×1/6=83.33cm3；-500- I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中：σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M——内楞的最大弯距（N.mm）；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中：作用在内楞的荷载，q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×0.267=5.86kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.1×5.86×500.002=1.46×105N.mm；最大支座力：R=1.1×5.856×0.5=3.221kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.46×105/8.33×104=1.757N/mm2；-500- 内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.757N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）内楞的挠度验算其中E——面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.27=4.80N/mm；l——计算跨度（外楞间距）：l=500mm；I——面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×4.8×5004/（100×10000×8.33×106）=0.024mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.024mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求。2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.221kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×2/6=166.67cm3；-500- I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距（N.mm）；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。-500- 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=1.074kN.m外楞最大计算跨度：l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.07×106/1.67×105=6.442N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=6.442N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.82mm外楞的最大容许挠度值：[ω]=300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.82mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求。E、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；-500- 穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.5×0.45=4.05kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.05kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求。F、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中：σ——梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；-500- M——计算的最大弯矩（kN.m）；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=116.67mm；q——作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.90×0.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×27.684×0.1172=0.038kN.m；σ=0.038×106/5.40×104=0.698N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.698N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中：q——作用在模板上的压力线荷载：-500- q=（（24.0+1.50）×0.900+0.35）×1.00=23.30KN/m；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=116.67mm；E——面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=116.67/250=0.467mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×23.3×116.74/（100×9500×4.86×105）=0.006mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.006mm小于面板的最大允许挠度值：[ω]=116.7/250=0.467mm，满足要求。G、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=（24+1.5）×0.9×0.117=2.677kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.117×（2×0.9+0.35）/0.35=0.251kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.117=0.525kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.677+1.2×0.251=3.514kN/m；-500- 活荷载设计值P=1.4×0.525=0.735kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=3.514+0.735=4.249kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×4.249×1×1=0.425kN.m；最大应力σ=M/W=0.425×106/83333.3=5.099N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.099N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：-500- 截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.6×4.249×1=2.549kN；方木受剪应力计算值τ=3×2549.4/（2×50×100）=0.765N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.765N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求。方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=2.677+0.251=2.928kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×2.928×10004/（100×10000×416.667×104）=0.476mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.476mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求。3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：-500- q1=（24.000+1.500）×0.900=22.950kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）：q2=0.350kN/m2；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；q=1.2×（22.950+0.350）+1.4×4.500=34.260kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：-500- 计算简图（kN）-500- 支撑钢管变形图（mm）支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.189kN，中间支座最大反力Rmax=10.369；最大弯矩Mmax=0.292kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.036mm；支撑钢管的最大应力σ=0.292×106/5080=57.541N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值57.541N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2，满足要求。H、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。L、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，-500- P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.369kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。M、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.189kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.6=0.713kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×（1.00/2+（0.60-0.35）/2）×1.00×0.35=0.262kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2×（1.00/2+（0.60-0.35）/2）×1.00×0.100×（1.50+24.00）-500- =1.913kN；N=1.189+0.713+0.262+1.912=4.077kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=4076.764/（0.207×489）=40.275N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.275N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算-500- lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.002×（1.5+0.1×2）=1.988m；Lo/i=1987.868/15.8=126；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=4076.764/（0.417×489）=19.993N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=19.993N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.369kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×（4.6-0.9）=0.713kN；N=10.369+0.713=10.942kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；-500- [f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压应力计算值；σ=10941.939/（0.203×489）=110.227N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=110.227N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.002×（1.5+0.1×2）=1.988m；Lo/i=1987.868/15.8=126；-500- 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=10941.939/（0.417×489）=53.66N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.66N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》梁段：L1。（350×1100mm）-500- A、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0.35；梁截面高度D（m）：1.10混凝土板厚度（mm）：100.00；立杆梁跨度方向间距La（m）：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：4.75；梁两侧立柱间距（m）：0.60；承重架支设：1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；-500- 板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.20；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；-500- 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，200mm，300mm；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；B、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0-500- 时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1——外加剂影响修正系数，取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。C、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：-500- 其中：σ——面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中：q——作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度（内楞间距）：l=200mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2002=4.39×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=4.39×104/2.70×104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.627N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18×0.5=9N/mm；-500- l——计算跨度（内楞间距）：l=200mm；E——面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩：I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×9×2004/（100×9500×2.43×105）=0.042mm；面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值ω=0.042mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求。D、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下：-500- 其中：σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M——内楞的最大弯距（N.mm）；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中：作用在内楞的荷载，q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0.9）×0.2=4.39kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.1×4.39×500.002=1.10×105N.mm；最大支座力：R=1.1×4.392×0.5=2.416kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.10×105/8.33×104=1.318N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.318N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）.内楞的挠度验算其中E——面板材质的弹性模量：10000N/mm2；-500- q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.20=3.60N/mm；l——计算跨度（外楞间距）：l=500mm；I——面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×3.6×5004/（100×10000×8.33×106）=0.018mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.018mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求。2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞计算简图-500- 外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）.外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距（N.mm）；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.966kN.m外楞最大计算跨度：l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=9.66×105/1.67×105=5.797N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=5.797N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。-500- （2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.483mm外楞的最大容许挠度值：[ω]=300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.483mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求。E、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.5×0.4=3.6kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.6kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求。F、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。-500- 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中：σ——梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——计算的最大弯矩（kN.m）；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=116.67mm；q——作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.10×0.90=30.29kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：-500- q3：1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=30.29+0.38+2.52=33.19kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×33.192×0.1172=0.045kN.m；σ=0.045×106/5.40×104=0.837N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.837N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中：q——作用在模板上的压力线荷载：q=（（24.0+1.50）×1.100+0.35）×1.00=28.40KN/m；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=116.67mm；E——面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=116.67/250=0.467mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×28.4×116.74/（100×9500×4.86×105）=0.008mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.008mm小于面板的最大允许挠度值-500- ：[ω]=116.7/250=0.467mm，满足要求。G、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=（24+1.5）×1.1×0.117=3.272kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.117×（2×1.1+0.35）/0.35=0.298kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.117=0.525kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×3.272+1.2×0.298=4.284kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.525=0.735kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：-500- W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=4.284+0.735=5.019kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×5.019×1×1=0.502kN.m；最大应力σ=M/W=0.502×106/83333.3=6.023N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值6.023N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.6×5.019×1=3.011kN；方木受剪应力计算值τ=3×3011.4/（2×50×100）=0.903N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.903N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7-500- N/mm2，满足要求。方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=3.273+0.298=3.570kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×3.57×10004/（100×10000×416.667×104）=0.58mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.58mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4mm，满足要求。3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1=（24.000+1.500）×1.100=28.050kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）：q2=0.350kN/m2；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；-500- q=1.2×（28.050+0.350）+1.4×4.500=40.380kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图（kN）支撑钢管变形图（mm）-500- -500- 支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.408kN，中间支座最大反力Rmax=12.24；最大弯矩Mmax=0.345kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.043mm；支撑钢管的最大应力σ=0.345×106/5080=67.987N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值67.987N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2，满足要求。H、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。L、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；-500- 　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.24kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。M、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.408kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.75=0.736kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×（1.20/2+（0.60-0.35）/2）×1.00×0.35=0.305kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2×（1.20/2+（0.60-0.35）/2）×1.00×0.100×（1.50+24.00）=2.219kN；N=1.408+0.736+0.304+2.218=4.667kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；-500- [f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=4667.196/（0.207×489）=46.108N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=46.108N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.003×（1.5+0.1×2）=1.99m；Lo/i=1989.852/15.8=126；-500- 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=4667.196/（0.417×489）=22.888N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=22.888N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=12.24kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×（4.75-1.1）=0.736kN；N=12.24+0.736=12.806kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：-500- 立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压应力计算值；σ=12805.805/（0.203×489）=129.004N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=129.004N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.003×（1.5+0.1×2）=1.99m；Lo/i=1989.852/15.8=126；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=12805.805/（0.417×489）=62.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=62.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-500- 板模板（地下室顶板扣件钢管架）板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管支模架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管和［12槽钢构成。1.模板支架参数横向间距或排距（m）：1.20；纵距（m）：1.20；步距（m）：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；模板支架搭设高度（m）：4.65；采用的钢管（mm）：Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；-500- 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E（N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.400；木方的间隔距离（mm）：250.000；木方的截面宽度（mm）：50.00；木方的截面高度（mm）：100.00；托梁材料为：12.6号槽钢；4.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB400（20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：360.000；楼板的算宽度（m）：5.00；楼板的计算厚度（mm）：160.00；楼板的计计算长度（m）：4.25；施工平均温度（℃）：30.000；-500- -500- 楼板支撑架荷载计算单元A、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=25×0.16×1+0.35×1=4.35kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：-500- q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.2×4.35+1.4×2.5=8.72kN/m最大弯矩M=0.1×8.72×0.252=0.054kN·m；面板最大应力计算值σ=54500/54000=1.009N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.009N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.35×2504/（100×9500×4166666.667）=0.003mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.003mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求。B、模板支撑方木的计算：-500- 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1=25×0.25×0.16=1kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.25=0.088kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1=（2.5+2）×1.2×0.25=1.35kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×（1+0.088）=1.305kN/m；集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.89×1.2/4+1.305×1.22/8=0.802kN.m；-500- 最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.305×1.2/2=1.728kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.802×106/83.333×103=9.623N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为9.623N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：V=1.2×1.305/2+1.89/2=1.728kN；方木受剪应力计算值T=3×1728/（2×50×100）=0.518N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.518N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1+0.088=1.088kN/m；-500- 集中荷载p=1.35kN；方木最大挠度计算值V=5×1.088×12004/（384×9500×4166666.67）+1350×12003/（48×9500×4166666.67）=1.97mm；方木最大允许挠度值[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值1.97mm小于方木的最大允许挠度值4.8mm，满足要求。C、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137cm3；I=391.466cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.305×1.2+1.89=3.456kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN.m）-500- 托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=2.036kN.m；最大变形Vmax=0.247mm；最大支座力Qmax=18.314kN；托梁最大应力σ=2.036×106/62137=32.758N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值32.758N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。托梁的最大挠度为0.247mm小于1200/150与10mm，满足要求。D、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1=0.138×4.65=0.644kN；-500- 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。（2）模板的自重（kN）：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3=25×0.16×1.2×1.2=5.76kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.908kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1.2×1.2=6.48kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=17.361kN；E、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：N=17.361kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58cm；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5.08cm3；σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算：-500- l0=h+2ak1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.73；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=17361.072/（0.53×489）=66.987N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=66.987N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算：l0=k1k2（h+2a）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.002×（1.5+0.1×2）=2.019m；Lo/i=2018.529/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；-500- 钢管立杆的最大应力计算值；σ=17361.072/（0.406×489）=87.446N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=87.446N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。F、楼板强度的计算：1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋，每单位长度（m）楼板截面的钢筋面积As=360mm2，fy=360N/mm2。-500- 板的截面尺寸为b×h=5000mm×160mm，楼板的跨度取4.25M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=140mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如右：2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5m，短边为4.2m；q=2×1.2×（0.35+25×0.16）+1×1.2×（0.644×4×5/4.25/5）+1.4×（2.5+2）=17.47kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×17.467=17.467kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0626×17.47×4.252=19.75kN.m；因平均气温为30℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%，C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=360×360/（1×1000×140×8.986）=0.103计算系数为：αs=ξ（1-0.5ξ）=0.103×（1-0.5×0.103）=0.098；-500- 此时楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.098×1×1000×1402×8.986×10-6=17.207kN.m；结论：由于∑M1=M1=17.207<=Mmax=19.75所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5m，短边为4.2m；q=3×1.2×（0.35+25×0.16）+2×1.2×（0.644×4×5/4.25/5）+1.4×（2.5+2）=23.41kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×23.414=23.414kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0626×23.41×4.252=26.474kN.m；因平均气温为30℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%，C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=360×360/（1×1000×140×11.882）=0.078计算系数为：αs=ξ（1-0.5ξ）=0.078×（1-0.5×0.078）=0.075；此时楼板所能承受的最大弯矩为：M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.075×1×1000×1402×11.882×10-6=17.457kN.m；-500- 结论：由于∑M2=∑M1+M2=34.663>Mmax=26.474所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。G、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]：除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9——1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4～6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10～15m-500- 设置，四周和中部每10～15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10——15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；-500- b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三层顶板大梁500×1800㎜（扣件钢管架）面板采用18mm覆膜木胶合板50×100木方（内楞）现场拼制，50×100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管和［12槽钢构成。板模板（三层顶板按净高7.67m，板厚130㎜计算。）板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管支模架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管和［12槽钢构成。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。A、参数信息：1.模板支架参数横向间距或排距（m）：1.40；纵距（m）：1.40；步距（m）：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；模板支架搭设高度（m）：7.60；采用的钢管（mm）：Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数-500- ：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E（N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.400；木方的间隔距离（mm）：250.000；木方的截面宽度（mm）：50.00；木方的截面高度（mm）：100.00；托梁材料为：12.6号槽钢；4.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB400（20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：16；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：360.000；-500- 楼板的计算宽度（m）：6.60；楼板的计算厚度（mm）：130.00；楼板的计算长度（m）：4.50；施工平均温度（℃）：30.000；-500- 楼板支撑架荷载计算单元B、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；-500- I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m最大弯矩M=0.1×7.82×0.252=0.049kN·m；面板最大应力计算值σ=48875/54000=0.905N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.905N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。3、挠度计算-500- 挠度计算公式为其中q=3.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×2504/（100×9500×4166666.667）=0.002mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求。C、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1=25×0.25×0.13=0.812kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.25=0.088kN/m；-500- （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1=（2.5+2）×1.4×0.25=1.575kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×（0.812+0.088）=1.08kN/m；集中荷载p=1.4×1.575=2.205kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2.205×1.4/4+1.08×1.42/8=1.036kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=2.205/2+1.08×1.4/2=1.858kN；方木的最大应力值σ=M/w=1.036×106/83.333×103=12.436N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为12.436N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：V=1.4×1.08/2+2.205/2=1.858kN；方木受剪应力计算值T=3×1858.5/（2×50×100）=0.558N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；-500- 方木受剪应力计算值为0.558N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=0.812+0.088=0.9kN/m；集中荷载p=1.575kN；方木最大挠度计算值V=5×0.9×14004/（384×9500×4166666.67）+1575×14003/（48×9500×4166666.67）=3.412mm；方木最大允许挠度值[V]=1400/250=5.6mm；方木的最大挠度计算值3.412mm小于方木的最大允许挠度值5.6mm，满足要求。D、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137cm3；I=391.466cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.08×1.4+2.205=3.717kN；-500- 托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN.m）托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=2.928kN.m；最大变形Vmax=0.486mm；最大支座力Qmax=22.916kN；-500- 托梁最大应力σ=2.928×106/62137=47.115N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值47.115N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。托梁的最大挠度为0.486mm小于1400/150与10mm，满足要求。E、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1=0.147×7.6=1.113kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。（2）模板的自重（kN）：NG2=0.35×1.4×1.4=0.686kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3=25×0.13×1.4×1.4=6.37kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.169kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1.4×1.4=8.82kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=22.151kN；F、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：-500- 其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：N=22.151kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58cm；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5.08cm3；σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.77；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=22151.28/（0.53×489）=85.47N/mm2；-500- 钢管立杆的最大应力计算值σ=85.47N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2（h+2a）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.013×（1.5+0.1×2）=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；σ=22151.28/（0.412×489）=109.949N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=109.949N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-500- 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。G、楼板强度的计算：1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋，每单位长度（m）楼板截面的钢筋面积As=360mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=6600mm×130mm，楼板的跨度取4.5M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=110mm。按照楼板每16天浇筑一层，所以需要验算16天、32天、48天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如右：-500- 2.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6.6m，短边为4.5m；q=2×1.2×（0.35+25×0.13）+1×1.2×（1.113×4×5/4.5/6.6）+1.4×（2.5+2）=15.84kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×15.84=15.84kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0746×15.84×4.52=23.928kN.m；因平均气温为30℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%，C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=360×360/（1×1000×110×11.882）=0.099计算系数为：αs=ξ（1-0.5ξ）=0.099×（1-0.5×0.099）=0.094；此时楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.094×1×1000×1102×11.882×10-6=13.529kN.m；结论：由于∑M1=M1=13.529<=Mmax=23.928所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土32天的强度是否满足承载力要求-500- 楼板计算长边6.6m，短边为4.5m；q=3×1.2×（0.35+25×0.13）+2×1.2×（1.113×4×5/4.5/6.6）+1.4×（2.5+2）=21.06kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×21.059=21.059kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0746×21.06×4.52=31.813kN.m；因平均气温为30℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到32天龄期混凝土强度达到104.01%，C30混凝土强度在32天龄期近似等效为C31.2。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.876N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=360×360/（1×1000×110×14.876）=0.079计算系数为：αs=ξ（1-0.5ξ）=0.079×（1-0.5×0.079）=0.076；此时楼板所能承受的最大弯矩为：M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.076×1×1000×1102×14.876×10-6=13.658kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=27.187<=Mmax=31.813所以第32天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土48天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6.6m，短边为4.5m；q=4×1.2×（0.35+25×0.13）+3×1.2×（1.113×4×-500- 5/4.5/6.6）+1.4×（2.5+2）=26.28kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×26.279=26.279kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0746×26.28×4.52=39.699kN.m；因平均气温为30℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到48天龄期混凝土强度达到116.18%，C30混凝土强度在48天龄期近似等效为C34.85。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.628N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=360×360/（1×1000×110×16.628）=0.071计算系数为：αs=ξ（1-0.5ξ）=0.071×（1-0.5×0.071）=0.068；此时楼板所能承受的最大弯矩为：M3=αs×α1×b×ho2×fcm=0.068×1×1000×1102×16.628×10-6=13.778kN.m；结论：由于∑M3=∑M2+M3=40.965>Mmax=39.699所以第48天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。梁段：L1。-500- -500- A、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0.50；梁截面高度D（m）：1.80混凝土板厚度（mm）：130.00；立杆梁跨度方向间距La（m）：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：7.60；梁两侧立柱间距（m）：1.00；承重架支设：多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；-500- 板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：39.7；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；-500- 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：300；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距（mm）：300；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，300mm，300mm，300mm，200mm；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm，高度100mm；B、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0-500- 时系统按200/（T+15）计算，得4.444h；T——混凝土的入模温度，取30.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1——外加剂影响修正系数，取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为39.662kN/m2、43.200kN/m2，取较小值39.662kN/m2作为本工程计算荷载。C、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：-500- 其中：σ——面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q——作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.3×39.66×0.9=12.85kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=12.850+0.756=13.606kN/m；计算跨度（内楞间距）：l=334mm；面板的最大弯距M=0.1×13.606×3342=1.52×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=1.52×105/1.62×104=9.37N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=9.37N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=39.66×0.3=-500- 11.9N/mm；l——计算跨度（内楞间距）：l=334mm；E——面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩：I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.9×3344/（100×9500×1.46×105）=0.724mm；面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=334/250=1.336mm；面板的最大挠度计算值ω=0.724mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.336mm，满足要求。D、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算-500- 强度验算计算公式如下：其中：σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M——内楞的最大弯距（N.mm）；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中：作用在内楞的荷载，q=（1.2×39.662×0.9+1.4×2×0.9）×0.334=15.15kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=300mm；内楞的最大弯距：M=0.1×15.15×300.002=1.36×105N.mm；最大支座力：R=1.1×15.149×0.3=4.999kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.36×105/8.33×104=1.636N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.636N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。（2）内楞的挠度验算-500- 其中E——面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=39.66×0.33=13.25N/mm；l——计算跨度（外楞间距）：l=300mm；I——面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×13.25×3004/（100×10000×8.33×106）=0.009mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.009mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求。2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.999kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；外楞计算简图-500- 外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距（N.mm）；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=1.5kN.m外楞最大计算跨度：l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.50×106/1.67×105=8.998N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=8.998N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求。-500- （2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.974mm外楞的最大容许挠度值：[ω]=300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.974mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求。E、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=39.662×0.3×0.45=5.354kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.354kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求。F、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。-500- 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中：σ——梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——计算的最大弯矩（kN.m）；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=166.67mm；q——作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.80×0.90=39.66kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；-500- q=q1+q2+q3=39.66+0.30+2.02=41.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×41.976×0.1672=0.117kN.m；σ=0.117×106/4.32×104=2.699N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.699N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中：q——作用在模板上的压力线荷载：q=（（24.0+1.50）×1.800+0.35）×0.80=37.00KN/m；l——计算跨度（梁底支撑间距）：l=166.67mm；E——面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=166.67/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×37×166.74/（100×9500×3.89×105）=0.052mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.052mm小于面板的最大允许挠度值：[ω]=166.7/250=0.667mm，满足要求。-500- G、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=（24+1.5）×1.8×0.167=7.65kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0.167×（2×1.8+0.5）/0.5=0.478kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.167=0.75kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×7.65+1.2×0.478=9.754kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.75=1.05kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83.33cm3；-500- I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=9.754+1.05=10.804kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×10.804×0.8×0.8=0.691kN.m；最大应力σ=M/W=0.691×106/83333.3=8.297N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值8.297N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.6×10.804×0.8=5.186kN；方木受剪应力计算值τ=3×5185.92/（2×50×100）=1.556N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.556N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求。-500- 方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=7.650+0.478=8.128kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×8.128×8004/（100×10000×416.667×104）=0.541mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ω=0.541mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求。3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1=（24.000+1.500）×1.800=45.900kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）：q2=0.350kN/m2；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；q=1.2×（45.900+0.350）+1.4×4.500=61.800kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，-500- 梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图（kN）支撑钢管变形图（mm）-500- 支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.326kN，中间支座最大反力Rmax=11.668；最大弯矩Mmax=0.331kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.166mm；支撑钢管的最大应力σ=0.331×106/5080=65.235N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值65.235N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2，满足要求。H、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。L、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；-500- 　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.668kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。M、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.326kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.6=1.177kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×（1.00/2+（1.00-0.50）/2）×0.80×0.35=0.252kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2×（1.00/2+（1.00-0.50）/2）×0.80×0.130×（1.50+24.00）=2.387kN；N=1.326+1.177+0.252+2.387=5.142kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；-500- lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=5141.76/（0.207×489）=50.796N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=50.796N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.013×（1.5+0.1×2）=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=5141.76/（0.412×489）=25.521N/mm2；-500- 钢管立杆稳定性计算σ=25.521N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=11.668kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×（7.6-1.8）=1.177kN；N=11.668+1.177=12.567kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，取值为：1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；-500- 钢管立杆受压应力计算值；σ=12566.57/（0.203×489）=126.594N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=126.594N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a）（2）k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.013；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.013×（1.5+0.1×2）=2.01m；Lo/i=2009.691/15.8=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=12566.57/（0.412×489）=62.375N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=62.375N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-500- -500- 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》3、模板施工（1）模板安装①模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：两块模板之间拼缝≤1相邻模板之间高低差≤1模板平整度≤2模板平面尺寸偏差±3②模板定位-500- 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。（2）地下室模板安装要求①底板模板安装顺序及技术要点：垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450mm部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。②墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模-500- 技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。③梁模板安装顺序及技术要点④楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：满堂脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序技术要点：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2％），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。⑤柱模板安装顺序及技术要点（3）标准层模板安装要求①墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。②梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模-500- 技术要点：安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。③梁模板安装顺序及技术要点④楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：满堂架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序。技术要点：楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2％），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。⑤柱模板安装顺序及技术要点（2）模板构造①板模板楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1.3m，跨距1.3m，步距1.5m。楼板模板施工时注意事项如下：横板支撑钢管必须在（底版）楼面弹线上垫木方；-500- 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。②板模板（一层扣件钢管高架）楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管支模架作为撑系统，脚手架排距1.3m，跨距1.3m，步距1.5m。（标准层作相应的调整）楼板模板施工时注意事项如下：横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；-500- 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；模板支设，下部支撑用满堂支模架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（3）梁模板支撑梁模板（地下室扣件钢管架）梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底采用50mm*100mm-500- 方木横向布置，间距300mm。纵向支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管支模架作为撑系统，支模架梁跨方向0.6m，梁两侧立杆间0.6m，步距1.5m。梁模板施工时注意事项如下：横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）（4）模板拆除模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。①墙模板拆除-500- 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。②楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。4、模板技术措施（1）进场模板质量标准模板要求：①技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。②外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2③规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1-500- 点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（2）模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。①主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。②一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；-500- 检查数量：全数检查。检验方法：观察。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3-500- 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）③模板垂直度控制对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。④顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。⑤模板的变形控制墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。门窗洞口处对称下混凝土；-500- 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。⑥模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。⑦窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。⑧清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。⑨跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。⑩与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。-500- 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。（3）其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。①胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。②进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。③模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。④墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。⑤墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2～3mm。⑥门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。⑦支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。（4）脱模剂及模板堆放、维修①木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油：柴油＝2：8。②模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。-500- ③装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。④拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。（5）安全、环保文明施工措施①拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。②支模前必须搭好相关支模架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。③在拆墙模前不准将支模架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。④浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。⑤木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm-500- 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。⑥用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板⑦大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。⑧在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。⑨环保与文明施工夜间22：00～6：00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。6.3.3混凝土工程1、混凝土为商品砼挑选离工地较近的混凝土搅拌站搅拌，采一台砼输送泵泵送（1）泵送商品混凝土，每工作班供应超过100m3-500- 的工程，派出质量检查员驻场。（2）混凝土搅拌车出站前，每部车都必须经质量检查员检查和易性合格才能签证放行。坍落度抽检每车一次；混凝土整车容重检查每一配合比每天不少于一次。（3）现场取样时，应以搅拌车卸料1／4后至3／4前的混凝土为代表。混凝土取样、试件制作、养护，均应由供需双方共同签证认可。（4）搅拌车卸料前不得出现离析和初凝现象。拌料后至卸料前时间间隔小于2小时，否则搅拌车内混凝土不能用于主体结构。2、施工中要注意做到（1）对要浇筑的混凝土的技术要求应书面通知混凝土搅拌站，应包括：混凝土的设计强度等级、抗渗等级；混凝土原材料要求：石子粒径、水泥品种、标号、外加剂种类等；混凝土的坍落度、初终凝时间等；混凝土施工日期、混凝土施工部位、混凝土方量等。并向搅拌站索要混凝土施工配合比单。（2）商品混凝土送到施工现场后要进行检查。包括：向司机索要送料单，以确定混凝土出机的时间；测量混凝土的坍落度，以确定混凝土的施工度。对混凝土出机时间超过初凝时间，而且出料有离析、沉淀现象的，应予以处理，直至退货。（3）商品混凝土送到施工现场后，应将滚筒高速旋转几转，使混凝土进一步均匀，而后才能出料，并要加强观察，是否有离析现象。水灰比调整应由搅拌站进行，在现场严禁任意加水。-500- （4）加强现场与搅拌站的通讯联络，及时向搅拌站报告现场施工情况和对混凝土的各种要求，以便混凝土搅拌站随时调整。尤其是当混凝土浇筑即将完成时，应准确预报所需的混凝土方量，保证混凝土搅拌数量的准确。（5）施工现场按规定制作混凝土试块进行养护试压。同时也要向搅拌站索要混凝土试压报告单。3、砼施工前的准备工作砼施工前对施工人员进行技术交底。复核轴线、标高钢筋、预留孔洞位置等以及砼强度等级。检查模板及支撑，将模板内的垃圾清理干净，支撑牢固可靠。检查砼浇筑设备，包括混凝土泵、振捣机具、搅拌机的运转状况等。4、砼工程现场试验的要求砼的配合比要经试验确定，搅拌站必须严格按配合比要求执行。设专职试验员负责和送检试验，按规定进行混凝土试块的取样、制作和养护，按期送压、建立试块台帐和负责查坍落度。浇筑混凝土前，严格执行管理程序，必须进行现场混凝土检验，经办理混凝土浇灌许可证，才允许浇筑混凝土。5、混凝土的浇筑浇筑前的准备：严格把好质量关，浇筑前要做好准备工作，进行详细的技术交底，同时检查机具、材料的准备，保证水电供应。并注意天气的变化，检查隐蔽项目和安全设施、劳动力准备情况。柱子的浇筑：柱砼浇筑前必须接浆，采用同配合比减石子砂浆，厚度10cm。浇筑时必须分层浇筑，每层厚度不得大于50cm。可用测杆每隔50cm-500- 做标志线。直立在砼表面上，以外露测杆长度来检验分层厚度。混凝土自由下落高度不得超过2m；如超过2m采用溜槽或串筒下料，并安排专人检查模板及砼是否有漏振现象。钢筋、预留孔洞是否有位移现象。细部造型砼浇筑，采用人工配合机械振捣。梁板的浇筑：顶板混凝土浇筑从施工段一端顺次退向另一端，虚铺厚度应略大于板厚，浇筑时，先用插入式振动棒沿梁板方向拖拉振捣，再用平板振动器来回振捣，直到表面出浆振实为止，再用铁磙碾压平实，在初凝前用铁抹子压光，木搓搓毛，对于梁柱交接处钢筋较密，采用小直径振动棒从梁上部钢筋较稀处插入梁端振捣，并用人工配合捣固。随时检查砼坍落度，对不符合要求的，不得使用。砼的振捣设专人负责，柱、梁等构件用插入式振动器、板采用平板振动器。振捣时应快插慢拔，避免振动模板、钢筋、预埋管件。采用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，移动间距不得大于振捣棒作用半径的1.5倍。振捣上层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。采用平板振动器时，其移动间距以能保证振动器的平板覆盖已振实的部分边缘。每层梁板砼需多留2组试块，现场自然养护，为拆模提供依据。浇筑完毕后连续浇水养护7天。6、泵送砼施工方法泵送混凝土的配备：采用一台输送泵，用水平输送管布料。泵机配备5人，用输送管的增加辅助工3人。泵送前的准备：-500- 编制泵送浇筑作业方案，确定型号、布置方式、浇筑程序、下料方法。全套混凝土搅拌、运输、浇筑机械设备试车运转，并配备足够的泵机易损零件，以便出现意外损坏时，及时检修。模板内的垃圾、木屑、泥土、积水和钢筋上的油污等已清理干净。泵送过程做好各项记录（开泵及机械运行、压力、穿管及处理、泵送及清选、检修、坍落度抽查等）。泵送混凝土有良好的和易性和合适的坍落度，以免堵管。为提高和易性和配制大坍落度（不大于15cm）的混凝土，在混凝土中掺加粉煤灰和外加剂。严格按配合比控制水泵比和坍落度，并随季节变化随时调整配合比。当混凝土坍落度大于15cm时，振捣一遍即可，当坍落度不大于15cm时，应与普通混凝土一样振捣，以机械振捣为主，人工捣固为辅。泵送混凝土在搅拌过程中如发现坍落度损失过大（超过2cm）严禁向储料斗内任意加水。泵送混凝土开始时速度宜慢，待混凝土送出管子端部时，速度可逐渐加快，并转入用正常速度进行泵送。混凝土因故间歇30min以上者，应排净管路内存留的混凝土，以防堵塞。泵送混凝土浇筑入模时，浇筑顺序有分层浇筑法和侧堆浇筑。当用水平管浇筑时，随着混凝土方向的移动。将端部软管经常均匀地移动，以防混凝土堆积，增加压送阻力，而引起爆管。当浇筑壁板、沟槽部位时，管口应放在沟、槽模板中间，并采用引浆法浇捣。要避免对侧模板直接喷射，混凝土输送管口应保持距模板50～100cm的距离，以免分离骨料堆在模板边角。筏板基础赶浆分层浇筑：如图：-500- 混凝土表面死水和浮浆应排除，待表面无积水时，宜进行二次压实抹光。在混凝土终凝后才浇水养护，并应加强早期养护。7、混凝土养护养护在混凝土初凝后开始，加强早期养护。主要采取涂刷养护液养护。养护期内要保证砼始终处于湿润状态。砼的养护时间不得少于7天。（1）计算原理：弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算：降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求：式中σ（t）——各龄期混凝土基础所承受的温度应力（N/mm2）；α——混凝土的线膨胀系数，取1×10-5；-500- ν——混凝土的泊松比，当为双向受力时，取0.15；Ei（t）——各龄期综合温差的弹性模量（N/mm2）；△Ti（t）——各龄期综合温差，（℃）；均以负值代入；Si（t）——各龄期混凝土松弛系数；cosh——双曲余弦函数；β——约束状态影响系数，按下式计算：H——大体积混凝土基础式结构的厚度（mm）；Cx——地基水平阻力系数（地基水平剪切刚度）（N/mm2）；L——基础或结构底板长度（mm）；K——抗裂安全度，取1.15；ft——混凝土抗拉强度设计值（N/mm2）；（2）计算：①计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差：取εy0=3.24×104；M1=1.00；M2=1.00；M3=1.00；M4=1.21；M5=1.00；M6=0.93；M7=1.00；M8=1.00；M9=1.00；M10=0.85；则3d收缩值为：εy（3）=εy0×M1×M2×......×M10（1-e-0.01×3）=0.092×10-43d收缩当量温差为：Ty（3）=εy（3）/α=0.916（℃）-500- 同样由计算得：εy（6）=0.180×10-4Ty（6）=1.805（℃）εy（9）=0.267×10-4Ty（9）=2.667（℃）εy（12）=0.350×10-4Ty（12）=3.504（℃）εy（15）=0.432×10-4Ty（15）=4.317（℃）εy（18）=0.511×10-4Ty（18）=5.105（℃）εy（21）=0.587×10-4Ty（21）=5.870（℃）②计算各龄期混凝土综合温差及总温差6d综合温差为：T（6）=T（3）-T（6）+Ty（6）-Ty（3）=41.39（℃）同样由计算得：T（9）=4.36（℃）T（12）=4.34（℃）T（15）=3.81（℃）T（18）=2.79（℃）T（21）=2.57（℃）③计算各龄期混凝土弹性模量3d弹性模量：E（3）=Ec×（1-e-0.09×3）=0.71×104（N/mm2）同样由计算得：E（6）=1.25×104（N/mm2）E（9）=1.67×104（N/mm2）-500- E（12）=1.98×104（N/mm2）E（15）=2.22×104（N/mm2）E（18）=2.41×104（N/mm2）E（21）=2.55×104（N/mm2）④各龄期混凝土松弛系数根据实际经验数据荷载持续时间t，按下列数值取用：S（3）=0.186S（6）=0.208S（9）=0.214S（12）=0.215S（15）=0.233S（18）=0.252S（21）=0.301⑤最大拉应力计算取α=1.0×10-5ν=0.15Cx=0.02H=0mmL=40mm根据公式计算各阶段的温差引起的应力6d（第一阶段）即第3d到第6d温差引起的的应力：由公式：得：β=21.3659×10-4再由公式：得：-500- σ（6）=0.001（N/mm2）同样由计算得：9d：即第6d到第9d温差引起的的应力：σ（9）=0.000（N/mm2）12d：即第9d到第12d温差引起的的应力：σ（12）=0.000（N/mm2）15d：即第12d到第15d温差引起的的应力：σ（15）=0.000（N/mm2）18d：即第15d到第18d温差引起的的应力：σ（18）=0.000（N/mm2）21d：即第18d到第21d温差引起的的应力：σ（21）=0.000（N/mm2）总降温产生的最大温度拉应力：σmax=σ（6）+σ（9+σ（12）+σ（15）+σ（18）+σ（21）=0.002（N/mm2）混凝土抗拉强度设计值取1.43（N/mm2）则抗裂缝安全度：K=1.430/0.002=828.999>1.15，满足抗裂条件8、施工缝的留设与处理混凝土施工缝的留设计和规范要求。水平施工缝一般留在梁底面50mm处，垂直施工缝留设于梁、板跨度的中间1/3范围内。砼施工缝的处理：砼浇筑完毕并找平后，在0.5～1-500- 小时以内在砼表面喷或涂一道缓凝剂，使表面砼的凝固迟于内部砼，待下部砼终凝后用胶管冲压力水，将表面未凝固的砂浆冲掉，露出半个石子，使砼水平施工缝外形成干净粗糙的表面，第二次浇筑前只用水冲洗即可。6.3.4垂直水平运输及脚手架工程1、垂直水平运输（1）结构施工阶段，布置两台QT-5008塔吊，主要解决钢筋、模板、钢管的垂直运输。（2）混凝土运输主要采用一台混凝土输送泵，一台汽车泵辅助。（3）装修施工阶段，布置四台提升解决装修材料运输。（4）水平运输采用手推车、平板车。2、脚手架工程（1）本工程外脚手架本工程由于工期紧张，搭设落地脚手耽误时间，经研究采用悬挑脚手架的施工方法，从二层开始搭设悬挑脚手架。操作层满铺脚手板，外挂安全网。（2）室内砌筑及粉刷采用落地脚手架，操作层满铺脚手板。（3）脚手架所用各种材料要有足够的强度，按规定脚手架立杆纵距为1.2m，立杆横距为0.9m，横杆步距为1.5m，脚手架逐层与结构拉结，架体顶端外侧设二道护身栏杆，高度为1.2m。（4）悬挑脚手施工①施工顺序：柱扎铁→预埋挑梁或埋件→柱封模→柱砼浇捣→养护→拆模→安装三角挑架→安装横梁→验收→搭设钢管脚手架②悬挑架设计：-500- 悬挑脚手架在二层一道挑架，每道挑架承受13排脚手的负载，脚手架用φ48×3.5钢管打设，立杆横距1.8m，步距1.3m。挑梁横梁采用I12工字型钢，挑梁选用I18工字型钢。斜杆采用φ48×3.5钢管，挑架间距最大跨距为9m。脚手架参数：双排脚手架搭设高度为25.6米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；活荷载参数：施工均布荷载（kN/m2）：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2层；风荷载参数：本工程地处河南省宝丰，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；-500- 计算中考虑风荷载作用；静荷载参数：每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：6层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用12.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.3米。与楼板连接的螺栓直径（mm）：20.00；楼板混凝土标号：C35；拉绳与支杆参数支撑数量为：1；钢丝绳安全系数为：8.000；钢丝绳与墙距离为（m）：3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。-500- -500- ③大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。a、均布荷载值计算：大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05/（2+1）=0.105kN/m；活荷载标准值：Q=2×1.05/（2+1）=0.7kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4×0.7=0.98kN/m；-500- 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）b、强度验算：跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kNm；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0.251×106，0.297×106）/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。c、挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：-500- 其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.143×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.7×15004/（100×2.06×105×121900）=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求。④小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算：大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/（2+1）=1.050kN；集中荷载的设计值：P=1.2×（0.058+0.158）+1.4×1.05=1.728kN；小横杆计算简图强度验算：-500- 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。挠度验算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1265.1×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=2.07mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.07=2.094mm；-500- 小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求。⑤扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值：P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值：P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值：R=1.2×（0.058+0.02+0.236）+1.4×1.575=2.582kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。⑥脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248。NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×25.60=4.014；脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3。-500- NG2=0.3×6×1.5×（1.05+0.3）/2=1.822kN；栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1.5×25.6=0.192kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.704kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中：Wo——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.74；Us——风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值；-500- Wk=0.7×0.35×0.74×0.645=0.117kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.704+1.4×3.15=12.454kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.704+0.85×1.4×3.15=11.793kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.117×1.5×1.82/10=0.068kN.m；⑦立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.454kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；-500- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=12454/（0.186×489）=136.93N/mm2；立杆稳定性计算σ=136.93N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴心压力设计值：N=11.793kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比：L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=11792.796/（0.186×489）+67630.212/5080=142.97N/mm2；立杆稳定性计算σ=142.97N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。⑧连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：-500- Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.117kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.768kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.768kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6.76830°A(m2)R(m)A(m2)R(m)A(m2)R(m)-500- 感烟探测器S≤80h≤12806.7807.2808.0S＞80630°(m)最小最大最小最大最小最大h≤6302002003003005006