吕梁山山岭隧道工程施工方案结构图的设计

图书分类号：密级：毕业设计(论文)吕梁山山岭隧道施工图设计THECONSTRUCTIONDESIGNOFLVLIANGSHANMOUNTAINTUNNEL学生姓名张庭恺学院名称土木学院专业名称土木工程（道路桥梁隧道工程方向）指导教师李文广2013年05月21日 徐州工程学院毕业设计(论文)徐州工程学院学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用或参考的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品或成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标注。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。论文作者签名：　　　　日期：　　年　月　　日徐州工程学院学位论文版权协议书本人完全了解徐州工程学院关于收集、保存、使用学位论文的规定，即：本校学生在学习期间所完成的学位论文的知识产权归徐州工程学院所拥有。徐州工程学院有权保留并向国家有关部门或机构送交学位论文的纸本复印件和电子文档拷贝，允许论文被查阅和借阅。徐州工程学院可以公布学位论文的全部或部分内容，可以将本学位论文的全部或部分内容提交至各类数据库进行发布和检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。论文作者签名：　　导师签名：　　日期：　　年　月　　日日期：　　年　月　　日II 徐州工程学院毕业设计(论文)摘要本设计根据山西省吕梁地区的地质地貌情况选定隧道方案，隧道全长300m。隧道的总体设计包括隧道选线、纵断面设计、横断面设计等；衬砌结构的设计与计算是本隧道设计的重点；通风照明方面，是在满足交通量和运营状况的条件下，通过计算结合施工的便利与否加以调整设计；洞内复合式衬砌采用PVC防水板与土工布相间结合的结构，土工布与防水板间的连接采用双缝焊机的焊接技术；施工方案设计中主要安排总体方案施工、洞口施工与洞身施工等，隧道内部主要采用新奥法施工，并介绍了具体施工方法及其详细的施作过程。关键词隧道工程;总体设计;衬砌计算;通风照明;防排水;施工方案AbstractThedesignschemeofthetunnelisselectedaccordingtotheShanXiLvLiangareageologysituation.Lengthofthistunnelis300m.Theoveralldesignofthetunnelincludinglineselection,profile,crosssectiondesign,etc;Theliningstructuredesignandcalculationisthekeypointofthistunneldesign;ThestructureofPVCwaterproofboardcombinedwithgeotextileisusedincompositeliningoftunnel.Theconnectionbetweenthegeotextileandthewaterproofboardusingtechnologyofdoubleseamwelderwelding.ThedesignofConstructionschemeismainlyarrangedintheoverallschemeconstruction,thetunnelportal,thetunnelbodyconstruction,etc.InternalTheconstructionofthetunnel’sinternalmainlyusesthenewAustrianmethod,andintroducestheconcreteconstructionmethodanditsdetailedconstructionprocessinthisKeywordsTunnelingEngineeringOverallDesignLiningcalculationVentilationandlightingWaterproofandDrainageConstructionSchemeII 徐州工程学院毕业设计(论文)目录摘要IIAbstractIII1绪论11.1公路隧道国内外发展的情况11.2公路隧道的作用及优点11.3立题的目的及意义22工程概况32.1吕梁山隧道的设计概况32.2工程地质条件32.3工程地质水纹32.4隧道主要技术指标32.4.1公路等级：高速公路32.4.2设计行车速度100km/h32.4.3隧道类型32.4.4隧道净空42.5隧道设计标准规范43隧道整体设计53.1隧道平面设计53.2隧道纵断面设计53.2.1隧道的纵坡形式53.2.2隧道的纵坡度63.3隧道横断面设计63.2.1隧道的横断面设计原则63.3.2隧道的建筑界限73.3.3隧道的内轮廓73.4隧道洞口及洞门设计83.4.1洞口选择83.4.2洞门设计84二次衬砌内力计算94.1基本资料94.2荷载确定94.3衬砌的几何要素104.4计算位移1258 徐州工程学院毕业设计(论文)4.5解力法方程224.6计算主动荷载和被动荷载（σh=1）分别产生的衬砌内力234.7最大抗力值求解244.8计算衬砌总内力254.9衬砌截面强度验算274.10内力图275隧道通风设计295.1通风方式295.1.1初步判断295.2隧道内污染空气的稀释标准295.2.1隧道通风主要应对一氧化碳（co）、烟雾和异味进行稀释。295.2.2co设计浓度295.3需风量305.3.1一般规定305.3.2计算CO排量315.3.3计算CO稀释所需风量315.3.4计算烟雾排放量315.3.5计算稀释烟雾所需风量325.4通风计算325.4.1一般规定325.4.2计算自然风阻力335.4.3计算交通通风力335.4.4计算通风阻抗力345.4.5隧道通风方式和通风选择346照明设计与计算356.1基本条件356.2白天各照明区段的长度及照明要求356.2.1东面照明段照明要求356.2.2西面照明段照明要求366.3夜间各照明区段的长度及照明要求386.4照明计算387防排水设计428隧道施工方案设计438.1总体方案和部署438.2洞口施工4358 徐州工程学院毕业设计(论文)8.3隧道内施工448.3.1开挖方式448.3.2掘进方法458.3.3出渣与运输478.3.4初期支护施工488.3.5二次衬砌施工508.4施工注意事项528.4.1质量保证措施528.4.2保证施工工艺主要措施548.5保证工期的主要措施548.5.1建立保证工期的组织机构548.5.2实现工期目标的保证措施548.5.3备用和替换设备保证措施55结论56致谢57参考文献5858 徐州工程学院毕业设计(论文)1绪论1.1公路隧道国内外发展的情况近代隧道兴起于运河时代，从十七世纪起，欧洲陆续修建了许多运河隧道。其中法国兰葵达克（Languedoc）运河隧道，建于年，长，它可能是最早用火药开凿的公路隧道。隧道施工与地面建筑物施工不同，其空间有限，工作面狭小、光线暗，劳动条件差，给施工增加了难度。隧道工程的施工条件是极其恶劣的，体力劳动强度和施工难度都相当大。为了减轻劳动强度，人们曾经做过不懈的努力。古代一直使用“火焚法”和铁锤刚钎等原始工具进行开挖，直到上个世纪才开始采用钻爆作业，至今大约有一百多年的历史。在此期间发明了凿岩机，经过将近一个世纪的努力，发展成为今天的高效率大型多头摇臂钻机，工人们已经从繁重的体力劳动中解放出来了。和钻爆开挖法完全不同的还有两种机械开挖法。一种是用于软土地层的盾构机，发明于1818年，经过一个半世纪的不断改进，已经从手工开挖式盾构发展到机械化乃至全机械化盾构，能广泛用于各种复杂的软土地层的掘进。另一种是用于中等坚硬岩石地层的岩石隧道掘进机。近十年来，我过已修建了不少长隧道、特长隧道以及隧道群，隧道占公路里程比重也不断增大。同时隧道建设技术不断提高和成熟。据统计公路隧道1790、总长度近1千公里。尤其是在2007年元月20日，由我国自行设计、自行施工、自行运营的秦岭终南山隧道通车，18.02公里的秦岭终南山隧道不仅长度一举超越了日本的关越隧道，相比单洞双向行驶的莱尔多隧道，它更是世界上第一个采用双洞单向行驶的特长隧道，双洞全长36.04公里，建设规模居世界第一。但总体上来说，我国公路隧道建设技术还适应不了我国隧道发展的要求，与国外先进水平相比，还存在很大差距。1.2公路隧道的作用及优点在我国山地、丘陵和高原很多，其面积约占国土总面积的69%。由于交通的滞后发展，而严重的影响了经济的发展。过去在山区或半山区修筑的公路，由于公路建设资金严重短缺，多以盘山公路为主。这种公路不仅等级低，绕行里程长，占用可耕的多，而且能耗高，安全隐患多，生态环境破坏大等。因而造成巨大的经济损失和人员大量伤亡。但随着经济的迅速发展，公路隧道不仅仅在山区和丘陵地区的建设，而且在江河跨越方案中，对公路隧道的选着也日益重视。公路隧道的修建不但能克服地理地形障碍，还能提高行车安全和舒适性，降低运输成本和节约时间，对恶劣气候时行车几乎不受影响。58 徐州工程学院毕业设计(论文)1.3立题的目的及意义本课题设计的目的是运用大学四年所学的相关理论知识，结合工程实际，检验自己在大学里的学习成果和理论联系实际的能力，为即将步入到工作岗位做进一步的准备。通过这一环节,进一步掌握隧道与地下工程的勘察、施工、设计等方面内容,巩固理论知识、扩大知识面,提高综合运用所学知识的能力,同时掌握隧道的施工方法、设计计算、工程绘图及撰写科学技术论文的一般程序和方法,进行一次工程技术人员必备的基本技能的训练,以期能独立地、系统地完成一个工程设计的全过程,毕业以后能较快地胜任技术工作。2工程概况2.1吕梁山隧道的设计概况吕梁山是我国黄土高原上的一条重要山脉，它是黄河中游黄河干流与支流汾河的分水岭，位于山西西部，呈东北——西南走向，整个地形成穹隆状，中间一线突起，两侧逐渐降低。这条连绵不断的崇山峻岭，宛如一条脊梁，延绵400多公里，纵贯三晋西部，由北而南包括管涔山、芦芽山、云中山、关帝山、紫荆山、龙门山，其主峰在关帝山。该拟建隧道位于山西吕梁市吴城镇，是建在汾柳高速上、连接汾阳市和吕梁市的重要通道。该隧道拟设计为为单洞双向双车道隧道，总长约为300米，纵坡为单坡，纵坡坡度2%，设计行驶车速为100km/h。2.2工程地质条件隧道出口处位于河流二级阶地，地层为新黄土夹卵砾石层、老黄土夹卵砾石层及砂层，工程地质条件差。 隧道洞身大部为第四系沉积物及植被覆盖，新老黄土、变质花岗岩、石灰岩、白云岩交错分布，出口附近为断裂带，局部岩体稳定性差，地下水发育，易发生坍塌冒顶与突水突泥，围岩级别以Ⅳ级为主。 2.3工程地质水纹58 徐州工程学院毕业设计(论文)吕梁为温带大陆性季风气候，四季分明，春季增温快，昼夜温差大，夏季气候温暖湿润，秋季天高气爽，科季干燥寒冷。年平均降雨量为467—700毫米之间。本区地下水类型有第四系孔隙潜水、基岩裂隙水、岩溶水、断层水。基岩裂隙水、岩溶水分属于三大泉域补给区：吴城泉，峡口泉、神头泉域。地下水分水岭位置与地表水分水岭位置基本一致，即以汾阳与离石的市界分水岭（即薛公岭）为界。东部属峡口泉、神头泉域；西部属吴城泉域。2.4隧道主要技术指标2.4.1公路等级：高速公路2.4.2设计行车速度100km/h2.4.3隧道按规定的远期交通量设计，采用单拱双向行车双车道隧道。2.4.4隧道净空根据《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）确定。建筑限界基本宽度：11.0m(3.75×2+1.00+1.00+0.75+0.75)隧道建筑限界净高：5.0m。2.5隧道设计标准规范公路隧道施工技术规范(JTGF60-2009)北京：人民交通出版社2009公路隧道通风照明设计规范（JTJ026.1-1999）北京：人民交通出版社1999公路工程技术标准(JTGB01-2003)北京：人民交通出版社2003公路隧道交通工程设计规范JTGTD71-2004北京：人民交通出版社2004公路工程地质勘察规范(JTGC20-2011)北京：人民交通出版社2011隧道工程王毅才编著北京：人民交通出版社2006.6公路隧道设计规范(JTGD70-2004)北京：人民交通出版社2004公路工程质量检验评定标准北京：人民交通出版社201258 徐州工程学院毕业设计(论文)3隧道整体设计3.1隧道平面设计很明显，线路是越直越好。线路顺直，则距离短，行车速度快，在隧道内，就更是这样。隧道位于曲线上将有以下缺点：曲线隧道的建筑界限需要加宽开尺寸相对加大，不但加大了开挖土石方数量。也增加了衬砌的圬工量。曲线上，隧道断面是变化的，不同断面上的支护和衬砌尺寸不一致，因而施工时技术上较直线复杂。因为洞身弯曲，洞壁对汽车的阻力大，使通风条件变差。由于曲线关系，洞内进行施工测量时，操作变的复杂，精度也有所降低。曲线隧道的维修养护工作条件不如直线隧道，而反向曲线隧道的条件比曲线隧道的更差。隧道线路的选择必须结合地形、地质条件对诸多因素综合研究，全面分析，以选定既节省工程量又利于隧道运营的方案。隧道对应的公路等级为高速公路，隧道总长度较短，综合考虑隧道为真线行。3.2隧道纵断面设计隧道纵断面是隧道中心线展直后在垂直面上的投影。隧道内线路坡度可设置为单面坡或人字坡两种。隧道纵断面设计的一般规定58 徐州工程学院毕业设计(论文)隧道内纵断面线形应考虑行车安全性，运营通风规模，施工作业效率和排水要求，《公路隧道设计规范》（JTGD70—2004）得隧道纵坡不小于一般情况不应大于3%；受地形等条件限制时，高速公路、一级公路的中短隧道可适当加大，但不宜大于4%；短于100m的隧道纵坡可该公路隧道外路线的指标相同。当采用较大纵坡时，必须对行车安全、通风设备和运营费用、施工效率的影响等作充分的技术经济综合论证。隧道纵坡形式有：单坡和人字坡。见图3.1图3.1纵坡的形式3.2.1隧道的纵坡形式单坡多于线路紧坡地段或是展线的地区，因为单坡可以争取高程，当隧道处于单坡上时，两洞口的高差较大，由此产生的气压差和热位差就能促进进洞的自然通风，在施工过程中，低位洞口有利挖掘废渣的运出，运输动力消费低，产生的废气少，水也自然的顺坡道排出；而高位洞口不利，因其是向下坡方向掘进，出渣、排水不便车辆排除废气多。3.2.2隧道的纵坡度隧道内的纵坡变换不益过大、过频，以保证行车安全视距和舒适性。纵坡变更的凸形竖曲线和凹形竖曲线的最小半径和最小长度应符合《公路隧道设计规范》（JTGD70—2004）。根据隧道长度及地质条件等综合情况，该高速公路隧道采用单坡隧道，采用纵坡为2%。3.3隧道横断面设计3.2.1隧道的横断面设计原则隧道横断面设计原则如下所示：3.2.1.1隧道限界高度58 徐州工程学院毕业设计(论文)高速公路、一级公路、二级公路取5m；三、四级公路取4.5m。3.2.1.2余宽设置当设置检修道和人行道时，不设余宽；当不设置检修道或人行道时，应设不小于25cm的余宽。3.2.1.3隧道路面横坡当隧道为单向交通时，应取单面坡，当隧道为双向交通时，可取双面坡，坡度应根据隧道的长度，平、纵线形等因素综合分析确定，一般可采用1.5%─2.0%。当路面采用单面坡时，建筑限界底边线应与路面重合；当采用双面坡时，建筑限界底边线应水平置于路面最高处。3.2.1.4单车道四级公路的隧道应按双车道四级公路修建。3.2.1.5隧道内轮廓设计隧道内轮廓设计除了应满足隧道限界的规定外，还应满足洞内路面、排水设施、装饰的要求，并为通风、照明、消防、监控管理等设施提供安装空间，同时考虑围岩变形、施工方法影响的预留富裕量，使确定的断面形式及尺寸符合安全经济、合理的原则。3.2.1.6公路隧道的建筑限界公路隧道的建筑限界，不仅要提供汽车行驶的空间，还要考虑汽车行驶的安全、快捷、舒适和防灾，因此要求设计中应充分研究各种车道的与公路设施之间所处的空间关系，任何部件（包括通风、照明、安全、监控和内装饰等附属设施）均不得侵入隧道建筑限界之内。3.3.2隧道的建筑界限58 徐州工程学院毕业设计(论文)图3.2隧道建筑界限吕梁山公路隧道为单向双车道，设计时速为100km/h，如上图2.1，根据的有关规定：隧道建筑限界高度：H=5.0m；检修道高度：h=0.5m；车道宽度：W=3.75×2m；左侧向宽度：LL=1.0m；右侧向宽度：LR=1.0m；左顶角宽度：EL=0.75m；右侧向宽度：ER=0.75m；检修道左侧：J=0.75m；检修道右侧：J=0.75m；路面坡度：i=1.5%；隧道建筑限界净宽：11.0m。3.3.3隧道的内轮廓隧道内轮廓设计除应满足隧道建筑限界的规定以外，还应满足洞内路面、排水设施、装饰的需要，并为通风、照明、消防、监控、运营管理等设施提供安装空间，同时考虑围岩变形、施工方法影响的预留富裕量，使确定的断面形式及尺寸符合安全、经济、合理的原则。本隧道采用《公路隧道设计规范》附录B提供的v=100km/h情况下的标准断面，断面为单心圆，R1=6.1m，R2=8.6m，R3=1m，R4=15m，断面周长为32.5m，面积为62.67m2。3.4隧道洞口及洞门设计3.4.1洞口选择隧道位置选定后，隧道长度由它的两端洞口位置确定，洞口是隧道的咽喉，隧道洞口位置的选择是隧道勘测的重要环节之一，洞口位置的好坏，将直接影响隧道施工、造价、工期和运营安全。洞口位置选择是否合理，将对隧道的施工工期、造价、运营安全产生重要影响。所以隧道线路的设计中，洞口位置的选择是一项重要的工作。58 徐州工程学院毕业设计(论文)理想的洞口位置应选在地质条件良好，地势开阔，施工方便，技术、经济合理之处。隧道洞口不宜设在滑坡、坍塌、岩堆、危岩落石、泥石流等不良地质及排水困难的沟谷低洼处或不稳定的悬崖陡壁下，应遵循“早进晚出”的原则，合理选定洞口位置，避免在洞口行成高边坡和高仰坡。3.4.2洞门设计本隧道按隧道分类属短隧道，基本服从于路线走向，路线与地形等高线基本正交，洞门按受力结构设计。洞门形式结合实际地形、地质情况选定。根据洞门所处地段的地形地貌及工程地质条件，遵从“早进洞，晚出洞”的设计原则，并考虑洞门的实用、经济、美观等因素，因此本隧道使用翼墙式洞门。按《公路隧道设计规范》（JTG-2004），洞门构造要求为：3.4.2.1洞口仰坡坡脚至洞门墙背的水平距离不宜小于1.5m，洞门端墙与仰坡之间水沟的沟底至衬砌拱顶外缘的高度不小于1.0m，洞门墙顶高出仰坡脚不小于0.5m。3.4.2.2洞门墙应根据实际需要设置伸缩缝、沉降缝和泄水孔；洞门墙的厚度可按计算或结合其他工程类比确定。3.4.2.3洞门墙基础必须置于稳固地基上，应视地基及地形条件，埋置足够的深度，保证洞门的稳定。基底埋入土质地基的深度不小于1.0m，嵌入岩石地基的深度不小于0.5m；基底标高应在最大冻结线以下不小于0.25m。基底埋置深度应大于墙边各种沟、槽基底的埋置深度。3.4.2.4松软地基上的基础，可采取加固基础措施。洞门结构应满足抗震要求。4二次衬砌内力计算4.1基本资料高速公路隧道，结构断面如图4.1所示。围岩级别为Ⅳ级，围岩的弹性抗力系数K=0.25×10^6KN/m3,衬砌材料为C25混凝土,弹性模量Eh=2.8×10^7kPa,容重h=23KN/m^3。58 徐州工程学院毕业设计(论文)图4.1结构断面图4.2荷载确定根据下式，围岩竖向均布压力：式中：s-------围岩级别，此处s=4;γ-------围岩容重，此处γ=21kN/m3;ω-------跨度影响系数，ω=1+i(lm-5),毛洞跨度lm=12.0+2*0.06=12.12m,其中0.06为一侧平均超挖量，lm=5~15m时，i=0.1,此处ω=1+0.1*（12.12-5）=1.712。所以，有：此处超挖回填层重忽略不计。围岩水平均布压力：4.3衬砌的几何要素58 徐州工程学院毕业设计(论文)衬砌几何尺寸内轮廓线半径r1=5.7,r2=8.2;内径r1、r2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角φ1=90°，φ2=101.57°;拱顶截面厚度d0=0.45m；墙底截面厚度dn=0.45m。此处墙底截面为自内轮廓半径r2的圆心向内轮廓墙底做连线并延长至与外轮廓相交，其交点到内轮廓墙底间的连线。外轮廓线半径：mm拱轴线半径：r1‘=r1+0.5d0=5.925mr2‘=r2+0.5d0=8.425m拱轴线各段圆弧中心角：θ1=90°θ2=11.57°半拱轴线长度S及分段轴长ΔS分段轴线长度：半拱轴线长度为：将半拱轴线等分为8段，每段轴长为：各分块接缝（截面）中心几何要素与竖直轴夹角αi58 徐州工程学院毕业设计(论文)另一方面，角度闭合差Δ≈0。（注：因墙底面水平，计算衬砌内力时用ψ8=90°）接缝中心点坐标计算58 徐州工程学院毕业设计(论文)图4.3衬砌结构计算图4.4计算位移单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行。单位位移计算见表4.4.1表4.4.1单位位移计算表截面αsinαcosαxyd1/Iy/Iy2/I(1+y)2/I积分系数1/300.0000.0001.0000.0000.0000.45131.68720.0000.000131.68721113.2970.23000.96821.37390.20110.45131.687226.4825.3256189.99744227.18020.45680.88962.67220.66040.45131.687284.96657.4325363.0523258 徐州工程学院毕业设计(论文)续表4.4.1340.89820.65470.77553.88231.42870.45131.6872188.142268.7979776.76824454.74160.81660.57734.82982.48050.45131.6872326.650810.25581595.24352568.10350.92780.37285.50523.71230.45131.6872488.8621814.80442924.21684681.81560.98980.14205.87255.07430.45131.6872668.2203390.75174858.88012793.24180.9984-0.05645.91546.47670.45131.6872852.8985523.96947361.45424890.001.000.005.70447.87140.45131.68721036.5638159.201710364.01491　　　　　　∑1053.49793141.92615709.223723046.5735　单位位移值计算如下：=1.375336/2.8*107*1053.4979=5.2*10-5=1.375336/2.8*107*3141.9259=15*10-5=1.375336/2.8*107*15709.2237=77*10-5计算精度校核:=（5.2+15*2+77）*10-6=112.2*10-5=(1.375336/2.8E+7)*23046.5735=114.6*10-5闭合差Δ0%单位位移计算表注：I--截面惯性矩，I=bdˆ3/12,b取单位长度不考虑轴力的影响载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移58 徐州工程学院毕业设计(论文)每一楔块上的作用力竖向力：式中：bi——衬砌外缘相邻两截面之间的水平投影长度：b1=1.4411m,b2=1.3685m,b3=1.2219m,b4=0.9287m,b5=0.7072m,b6=0.3750m,b7=0.0378m=1.4411+1.3685+1.2119+0.9287+0.7072+0.3750+0.0378m=6.0702=12.30/2=6.15m(校核)水平压力：Ei=ehi式中:衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度：h1=0.1689m,h2=0.5080m,h3=0.8177m,h4=1.0779m,h5=1.2785m,h6=1.4136m,h7=1.4470m,h8=1.3824m(校对)自重力：式中：——接缝i的衬砌截面厚度注：计算Gs时，应使和8个楔块的面积截面乘以作用在各楔块上的力均列入表4.4.2，各集中力均通过相应图形的形心。表4.4.2载位移计算表截面集中力力臂00.0000.00000.0000.0000.0000001189.785714.23475.56090.66750.69350.3043-126.2313-9.6004-1.66162180.224514.234716.72540.58120.64470.4525-105.7656-9.3223-7.06683159.601214.234726.92200.45860.56030.5774-73.2910-7.5168-15.71434122.305114.234735.48880.30810.44250.6850-37.3595-6.7984-24.413258 徐州工程学院毕业设计(论文)593.134714.234742.09330.14170.30110.7217-13.9764-4.8531-30.9186649.385614.234746.5414-0.03210.14320.73761.38825-8.3644-34.094674.978114.234747.6410-0.1987-0.04140.70970.98910.5220-33.182480.00014.234745.51410.000-0.14130.680802.2125-312351续表4.4.20.0000.0000.0000.0000.0000.0000000.0000.0001.3140.18691.3140.186900-138.2459204.9235.21863.13300.59421.8190.4073-327.2799-2.1255-527.1715398.12934.9884.26331.61461.13031.0204-464.6991-35.7018-1785.9764内力按下式计算（见图4.4）。58 徐州工程学院毕业设计(论文)图4.4内力Mip0、Nip0计算图示弯矩：轴力：式中：、--------相邻两接缝中心点的坐标增值，按下式计算：、的计算见附表4.4.2及表4.4.3。表4.4.3载位移计算表截面00.0001.000000010.23000.9732204.020446.92475.411841.512958 徐州工程学院毕业设计(论文)20.45680.8896398.4797182.025519.8259162.199730.65470.7559572.3155374.695037.1965337.498540.81660.5773708.8554578.851348.8956529.955750.92790.3729816.2248757.375047.2801710.094960.98980.1424879.8451870.870724.6824846.188370.9984-0.0565879.0579897.6194-12.4850910.104481.00000.0000913.2926913.29260.0000913.2926基本结构,主动荷载产生弯矩的校核为:=-131.695*12.30/2*(5.7044-12.30/4)=-2129.6=-1085.4=-182.877=-2129.6-1085.4-182.877=-3397.877另一方面,从表3.2.5中得到:=-3384.6718闭合差:⊿=(3397.877-3384.6718)/3397.877*100%=0.38%主动荷载位移计算过程见表4.4.458 徐州工程学院毕业设计(论文)表4.4.4主动荷载位移计算表截面M0p1/Iy/I(1+y)M0p/IM0py/IM0p(1+y)/I积分系数00131.68720.000100011138.2549131.687226.48231.2011-18206.4066-3661.3077-21867.714942-693.0534131.687286.96631.6604-69421.7613-45846.1548-115267.892523-1123.2078131.6872188.14162.4287-147912.1383-211322.1126-359234.210244-1785.5249131.6872326.65053.4805-235130.8510-583242.0657-818372.927025-2416.4776131.6872488.862647.123-318219.2724-1181325.5224-1499544.677546-2923.7446131.6872668.22066.0743-385019.8650-1953706.3709-2338726.166127-3236.8027131.6872852.89887.4767-426245.6230-2760665.1387-3186910.649848-3384.6718131.68721036.56308.8714-445718.0971-3508425.5550-3954143.52681∑-1822398.9377-8433970.3545-10256368.8359=1.375336/2.8E+07*-1822398.9377=-89510E-06=1.375336/2.8E+07*-9944690.9184=-414270E-06计算精度校核=-91820.5E-06-488474.693E-06=-0.50378406858 徐州工程学院毕业设计(论文)=1.375336/2.8E+07*(-10529267.8784)=-0.503784046闭合差Δ≈0载位移-----单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移(1)各接缝处的抗力强度抗力上零点假定在接缝3，α=40.8982°=αb;最大抗力值假定接缝5，α=68.1035°=αh；最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算：算得：σ3=0，σ4=0.5508σh,σ5=σh最大抗力值以下各截面抗力强度按下式计算：式中：------所考察截面外缘点到h点的垂直距离；------墙脚外缘到h点的垂直距离。得：y6’=1.4136,y7’=2.8606,y8’=4.2430则：σ6=(1-1.4136^2/4.243^2)σh=0.8890σhσ7=(1-2.8606^2/4.243^2)σh=0.5455σhσ8=(1-4.4648^2/4.4648^2)σh=0（2）各楔块上抗力集中力按下式近似计算：式中：------楔块i外缘长度，可通过量取夹角，用弧长公式求得，的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。（3）抗力集中力与摩擦力的合力Ri按下式计算：58 徐州工程学院毕业设计(论文)式中：μ-----围岩与衬砌间的摩擦系数，此处取μ=0.2。则：其作用方向与抗力集中力的夹角。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移的方向相反，其方向向上。画图时，也可取切向：径向=1：5的比例求出合力的方向。的作用点即为与衬砌外缘的交点。将的方向线延长，使之交于竖直轴，量取夹角，将分解为水平与竖直两个分力：以上计算列入表4.4.5。表4.4.5弹性抗力及摩擦力计算表截面30.0000.0001.448500.0000.0001.0000040.55080.27541.44850.406850.43960.77100.63690.31360.259151.0000.77541.44851.145462.18810.88440.46671.01300.534560.88900.94451.44851.395274.76410.96490.26281.34620.366670.54550.71731.44851.059587.96080.99940.03561.05880.037780.0000.27281.44850.402999.23060.9871-0.16040.3977-0.0646（4）计算单位抗力及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力弯矩：轴力：式中：-----力至接缝中心点的力臂，得。计算见表4.4.6及表4.4.758 徐州工程学院毕业设计(论文)表4.4.6计算表截面40.4205-0.1711-0.171151.8003-0.73240.6122-0.7012-1.433663.0843-1.25471.9883-2.27740.7226-1.0082-4.540374.1928-1.70563.2485-3.72082.0868-2.91150.7618-0.8071-9.145185.1337-2.08844.3836-5.02103.3771-4.71172.1482-2.27601.006-0.4053-14.5024截面454.74160.81660.57730.25910.31360.21160.18100.0305568.10350.92790.37290.53451.01300.49600.37770.1182681.81560.98980.14240.36661.34620.36290.19170.1712793.24180.9984-0.05650.03771.05880.0376-0.05980.0975890.00001.00000.0000-0.06460.3977-0.06460.0000-0.0646表4.4.7计算表（5）单位抗力及相应摩擦里产生的载位移计算见表4.4.8.表4.4.8单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算表截面积分系数1/358 徐州工程学院毕业设计(论文)4-0.1711131.6872326.65023.4805-22.5317-55.8898-78.421525-1.4336131.6872488.86264.7123-188.7868-700.8334-889.620246-4.5403131.6872668.22066.0743-597.8996-3033.9220-3631.821527-9.1451131.6872852.89887.4767-1204.2930-7799.8448-9004.137548-14.5204131.68721036.56308.8714-1912.1514-15051.3094-16963.46031Σ-2908.4444-18411.21534-21319.6590=-1.375336/(2.8E+7)*2908.4444=-0.00014286=1.375336/(2.8E+7)*(-18411.2153)=-0.00090434校核为：=-5.37E-05-0.0003827=-0.0010472=1.375336/(2.8E+7)*(-21319.6590)=-0.0010472闭合差Δ≈0墙底（弹性地基上的刚性梁）位移单位弯矩作用下的转角：=131.6872/0.25E+06=0.000526748=526.748E-6主动何在作用下的转角：=-3384.6718*526.748E-6=-1.782872单位抗力及相应摩擦力作用下的转角：=-14.5204*526.748E-6=-0.00763914.5解力法方程衬砌矢高58 徐州工程学院毕业设计(论文)计算力法方程的系数为：=5.2E-05+526.748E-6=578.496E-06=15E-05+7.8714*526.748E-6=4300.581E-06=77E-05+7.8714^2*526.748E-6=33408.43E-06=(-1872387.08-7782σh)E-06=(-14447971.2-61035.076σh)E-06以上将单位抗力及相应摩擦力产生的位移乘以σh，即为被动荷载的载位移。求解方程为：其中：，其中：，以上解得X1、X2值应代入原方程，校核计算是否正确，此处从略。4.6计算主动荷载和被动荷载（σh=1）分别产生的衬砌内力计算公式为：计算过程列入表中表4.6.1主、被动荷载作用下衬砌弯矩计算表截面00503.63850503.63850-3.00830-3.008358 徐州工程学院毕业设计(论文)1-.138.2549503.638573.9309439.31450-3.00830.4453-2.56302-527.1715503.6385242.7846219.24160-3.00831.4622-1.54613-1123.2078503.6385525.2368-94.33250-3.00833.16340.15514-1785.5249503.6385911.9129-369.9735-0.1711-3.00835.49232.31295-2416.4776503.63851364.7629-548.0762-1.4336-3.00838.21973.77786-2923.7446503.63851865.4786-554.6275-4.5403-3.008311.23543.68687-3236.8027503.63852381.0467-352.1175-9.1541-3.008314.34062.17828-3384.6718503.63853893.784014.7507-14.5202-3.008317.4287-0.1000表4.6.2主、被动荷载作用下衬砌轴力计算表截面00367.6327367.632702.21422.2142141.5249490.1410531.665902.15482.15482162.1997448.0368610.236501.96971.96973337.4985380.7004718.198901.67371.67374529.9557290.7505820.70620.03051.27821.30875710.0949187.8068897.90170.11820.82570.94396846.188371.7181917.90640.17120.31530.48657910.1044-28.4556881.64880.0975-0.1251-0.02768913.29260.0000913.2926-0.06460.0000-0.06464.7最大抗力值求解首先求出最大抗力方向内的位移。考虑到接缝5的径向位移与水平方向有一定的偏离，因此修正后有：位移值为：58 徐州工程学院毕业设计(论文)=0.016396554=-0.0001067最大抗力值为：148.118表4.7.1最大抗力位移修正计算表截面积分系数066322.7654-396.15473.7123246210.0021-1470.64521157852.1152-337.51443.5112203130.3470-1185.08064228867.8979-203.60133.051988101.9377-621.371923-12422.386820.42472.2836-28367.762646.641844-48720.7901304.57941.2318-60014.2693375.180925-82174.6436497.48810.000004Σ333811.8922-2172.260694.8计算衬砌总内力按下式计算衬砌总内力：58 徐州工程学院毕业设计(论文)截面积分系数1/30503.638558.05517645.11880367.6327695.59560.083511439.314559.68817860.15681580.6773531.6659850.83060.070242219.2516-9.7536-1284.4299-848.2087610.2365901.9845-0.010823-94.3325-71.3594-9397.1224-13425.6714718.1989966.1040-0.073944-369.9735-27.3914-3607.0950-8947.3390820.70621014.5482-0.027025-548.076211.48401512.29375614.0558897.90171037.71030.011146-554.6275-8.5461-1125.4068-5710.6517917.9064989.9658-0.008627-352.1175-29.4869-3883.0449-25149.3181881.6488877.5607-0.03364812.75070.632383.2658655.4188913.2926903.72420.00071Σ-83.2658-51959.33160.0810表4.8.1衬砌总内力计算表根据拱顶切开点的相对转角和相对水平位移应为零的条件来检查:式中：=1.375336/(2.8E+7)*-6645.0097=--0.000326419=0.6323*526.749E-6=0.000333063闭合差：△=(0.000333063-0.000326419)/0.000333063*100%=1.9%式中：=1.375336/(2.8E+7)*-51959.3316=-0.002552198=7.8714*0.000333063=0.00262167558 徐州工程学院毕业设计(论文)闭合差：=(0.002621675-0.002552198)/0.002621675*100%=2.65%4.9衬砌截面强度验算检算几个控制截面：拱顶（截面0）e=0.0835m<0.45d=0.45*0.45=0.2025m(可)又有：e=0.0835m<0.2d=0.09m=0.0835/0.45=0.186α=1-1.5=1-1.5*0.186=0.721=0.721*1.4E+04*1*0.45/695.5969=6.536>2.4(可)式中：——混凝土极限抗压强度，取截面2e=0.0702m<0.2d=0.2*0.45=0.09(可)=0.0702/0.45=0.156α=1-1.5=1-1.5*0.156=0.766=0.766*1.4E+04*1*0.45/850.8306=5.672>2.4(可)墙底（截面8）偏心检查e=0.0007m<=0.45/4=0.1125m其他各截面偏心距均小于0.45d。4.10内力图将内力计算结果按比例绘制成弯矩图M与轴力图N,如附图4.10所示58 徐州工程学院毕业设计(论文)图4.10弯矩图M和轴力N58 徐州工程学院毕业设计(论文)5隧道通风设计隧道应根据其长度、公路等级、车道数、设计交通量、计算行车速度、车辆种类与排放量、隧道海拔高程、隧道所经路线及洞口附近的自然条件、隧道断面与平纵线形、洞内装饰等因素，从安全、适用等因素综合考虑，采用经济、合理的设计方案进行通风与照明设计。其中，设计交通量为由远期前景设计年限年平均昼夜交通量换算的混合车高峰小时交通量，取3000辆/h。计算行车速度为洞内线形计算行车速度，一般不宜大于100km/h，本设计定为100km/h。5.1通风方式5.1.1初步判断双向交通隧道，当L×N≥6×105就要设置机械通风。其中L——隧道长度（m），有L＝300m；N——设计交通量（辆/h），取N＝3000辆/h；得：L×N＝300×3000＝9×105≥6×105，所以机械能满足条件。5.1.2隧道通风要求（1）、单向交通的隧道设计风速不宜大于10m/s，特殊情况可取12m/s。人车混合通行的设计风速不宜大于7m/s。所以控制风速在5m/s。（2）、风机产生的噪声及隧道中废气的集中排放均应符合环保的有关规定。（3）、确定的通风方式在交通条件等发生变化时，应具有较高的稳定性，并便于防灾时的气流组织。（4）、隧道内营运通风的主流方向不应频繁变化。5.2隧道内污染空气的稀释标准5.2.1隧道通风主要应对一氧化碳（co）、烟雾和异味进行稀释。5.2.2co设计浓度58 徐州工程学院毕业设计(论文)（1）采用全横向通风方式与半横向通风方式时，co设计浓度可按下表1取值；采用纵向通风方式时，co设计浓度可按表1所列各值提高50ppm取值。表5.2.1co设计浓度隧道长度（m）≤1000≥3000(ppm)250200注：隧道长度为1000m～3000m时，可按插入法取值。（2）交通阻滞（隧道内各车道均以怠速行驶，平均车速为10Km/h）时，阻滞段的平均co设计浓度可取300ppm，经历时间不超过20min。阻滞段的计算长度不宜大于1km。（3）人车混合通行的隧道，长度不宜超过2000m，其co设计浓度应按表2取值。表5.2.2co设计浓度隧道长度（m）≤1000≥2000(ppm)150100注：隧道长度为1000m～2000m时，可按插入法取值。3、烟雾设计浓度（1）采用钠灯光源时，烟雾设计浓度应按表3取值；采用荧光灯光源时，烟雾设计浓度应提高一级。表5.2.3烟雾设计浓度K设计行车速度（Km/h）100806040K(m-1)0.00650.00700.00750.0090（2）当烟雾浓度达到0.012m-1时，应按采取交通管制等措施考虑。（3）隧道内进行养护维修时，应按现场实际烟雾浓度不大于0.0035m-1考虑。5.3需风量5.3.1一般规定（1）通风设计中，车辆有害气体的排放量以及与之对应的交通量都应有明确的远景设计年限，两者应相匹配。计算近期的需风量及交通通风时应采用相应年份的交通量。（2）确定需风量时，应对计算行车速度以下各工况车速按20Km/h为一档分别进行计算，并考虑交通阻滞状态，取其较大者作为设计需风量。（3）在双向交通隧道中，上坡较长方向的交通量按设计交通量的60%进行计算。58 徐州工程学院毕业设计(论文)5.3.2计算CO排量汽车CO排放量见下式式中：——隧道全长CO排放量（m3/s）；——CO基准排放量（m3/辆·km），可取0.01；——考虑CO车况系数查表取1.0；——车密度系数，查表取0.6；——考虑CO的海拔高度系数，海拔高度取600m取1.9；——考虑CO的车型系数，查表；——考虑CO的纵坡—车速系数，查表取1.4；n——车型类别数；——相应车型的设计交通量（辆/h）查表；L——隧道长度。5.3.3计算CO稀释所需风量5.3.4计算烟雾排放量烟雾排放量计算见下式式中：——隧道全长烟雾排放量；——烟雾基准排放量（m2/辆·km）可取2.5m2/辆·km；58 徐州工程学院毕业设计(论文)——考虑烟雾的车况系数，查表取1.0；——考虑烟雾的海拔高度系数，查表取1.5；——考虑烟雾的纵坡—车速系数，查表取1.0；——考虑烟雾的车型系数，查表；——柴油车车型类别数，查表。==0.06563m3/s5.3.5计算稀释烟雾所需风量==10.097m3/s5.4通风计算5.4.1一般规定（1）在所设计的通风系统中，风机及交通通风力提供的风压和风量必须满足需风量的要求。（2）应根据通风计划，初步计划、技术设计和施工图设计等不同阶段，进行粗略或详细的通风计算。（3）在隧道通风计算中可把空气作为不可压缩流体对待；隧道内的空气流可作为不随时间变化的恒定流处理，且视汽车行驶也为恒定流。（4）隧道壁面摩阻损失系数及入口损失系数应根据隧道或风道的断面当量直径或壁面糙率以及风道结构形状等取值，当为混凝土壁面时常用损失系数可按表5.4.1取值。表5.4.1损失系数隧道壁面摩阻损失系数0.02主风道（含竖井）壁面摩阻损失系数0.022连接风道壁面摩阻损失系数0.02558 徐州工程学院毕业设计(论文)隧道入口损失系数0.6（5）通风设计中应尽可能减少风道断面积变化和转变次数，损失系数的取值应充分考虑隧道和风道壁面粗糙程度、结构形式。（6）交通通风力必须针对具体工程的通风系统进行分析。交通通风力在交通阻塞或双向交通情况下宜作为阻抗力考虑；在单向交通情况下宜作为推力考虑。（7）应针对计算行车速度以下各工况车速分别计算汽车交通通风力。5.4.2计算自然风阻力（1）在通风计算中，一般可将自然通风作为阻力考虑。（2）自然风阻力的计算隧道断面当量直径4xAr/隧道断面面积自然风阻力5.4.3计算交通通风力汽车等效阻抗面积交通通风力58 徐州工程学院毕业设计(论文)5.4.4计算通风阻抗力5.4.5隧道通风方式和通风选择因隧道中所需风机提供的风压因为该值为负数，因此该公路隧道采用机械通风可以满足通风的要求，设置两组（4台)58 徐州工程学院毕业设计(论文)6照明设计与计算6.1基本条件公路等级高速公路计算车速100km/h设计交通量N=3000辆/小时路面类型沥青路面路面宽度W=11.0m可选灯具高压钠灯100w——10000lm200w——20000lm400w——45000lm6.2白天各照明区段的长度及照明要求6.2.1东面照明段照明要求天空面积百分比0%,亮环境。1．中间段亮度根据计算行车速度和交通量查《公路隧道通风照明设计规范》表4.2.1得：2．入口段亮度计算见式（6.1）。式（6.1）式中：——入口段亮度（）；——入口段亮度折减系数，查表取0.045；——洞外亮度（），查表取4000。由上式3．入口段长度计算见式（6.2）。式（6.2）式中：——入口段长度（m）；——照明停车视距（m），查表取149m；——洞口内净空高，h＝8.1m。58 徐州工程学院毕业设计(论文)由式（6.2）得4.过渡段亮度过渡段由、、三个照明段组成，与之对应的亮度分别取值为：5.过渡段长度根据《公路隧道通风照明设计规范》查得：，6．出口段亮度按照设计规范，在双向交通隧道中，可不设出口端照明。6.2.2西面照明段照明要求天空面积百分比0﹪,暗环境。1.中间段亮度根据计算行车速度和交通量查《公路隧道通风照明设计规范》表4.2.1得：。2.入口段亮度计算见式（6.3）。式（6.3）式中：——入口段亮度（）；——入口段亮度折减系数，查表取0.045；——洞外亮度（），查表取2500。由式（6.3）3.入口段长度计算见式(6.4)。式(6.4)式中：——入口段长度（m）；——照明停车视距（m），查表取149m；58 徐州工程学院毕业设计(论文)——洞口内净空高，h＝8.1m。由式（6.4）得4.过渡段亮度过渡段由、、三个照明段组成，与之对应的亮度分别取值为：5.过渡段长度根据《公路隧道通风照明设计规范》查得：,，6.出口段亮度按照设计规范，在双向交通隧道中，可不设出口端照明。进出口各个区段白天所需要的设计亮度以及布置长度见表6.1。表6.1白天隧道各段亮度和长度表区段设计亮度（）长度（m）东端入口段9.01218012东端过渡段段5424段1839段6.363西端过渡段段6.363段1839段5424西端入口段9.0161801658 徐州工程学院毕业设计(论文)6.3夜间各照明区段的长度及照明要求夜间隧道各路段路面亮度和白天隧道中间段亮度相同。进出口各个区段夜间所需要的设计亮度以及亮度曲线长度见表6.2。表6.2夜间隧道各段亮度和长度表区段设计亮度（）长度（m）东端入口段912912东端过渡段段924段939段963西端过渡段段963段939段924西端入口段9129126.4照明计算路面平均水平照度计算见式（6.5）。式（6.5）式中：——利用系数，由灯具的利用系数曲线图查取0.4；——灯具额定光通量（lm）；——灯具养护系数，取0.7；——灯具布置系数,对称布置时取2；交错及中线布置时取1；——隧道路面宽度(m)；——灯具间距（m）。1.东端：入口段：基本照明采用100W优质高压钠灯，额定光通量为=10000lm；加强照明采用400W优质高压钠灯，额定光通量为=45000lm，均为对称布置，悬挂高度H=5m,灯具利用系数η=0.4,灯具养护系数M=0.7。58 徐州工程学院毕业设计(论文)根据《公路隧道通风与照明设计规范》4.1.5-2，取，则灯具的布设间距：基本照明见式（6.6）。式（6.6）加强照明见式（6.7）。式（6.7）过渡段：200W优质高压钠灯，额定光通量为=20000lm,悬挂高度H=5m，灯具利用系数η=0.4,灯具养护系数M=0.7。段：两侧对称布置。式（6.8）段:两侧对称布置。式（6.9）段:两侧对称布置。式（6.10）58 徐州工程学院毕业设计(论文)中间段：选用100W优质高压纳灯，额定光通量为=10000lm,悬挂高度H=5m,灯具利用系数η=0.4,灯具养护系数M=0.7，两侧对称布置。式（6.11）2.西端:入口段：基本照明采用100W优质高压钠灯，额定光通量为=10000lm；加强照明采用400W优质高压钠灯，额定光通量为=45000lm，均为对称布置，悬挂高度H=5m,灯具利用系数η=0.4,灯具养护系数M=0.7。根据《公路隧道通风与照明设计规范》4.1.5-2，取，则灯具的布设间距：基本照明见式（6.12）。式（6.12）加强照明见式（6.13）。式（6.13）过渡段：200W优质高压钠灯，额定光通量为=20000lm,悬挂高度H=5m，灯具利用系数η=0.4,灯具养护系数M=0.7。段：两侧对称布置。式（6.14）段:两侧对称布置。58 徐州工程学院毕业设计(论文)式（6.15）段:两侧对称布置。式（6.16）则根据计算结果和过渡段的基本情况灯具布置拟定见表6-3。表6-3灯具布置区段灯具瓦数(W)光通量（lm）间距（m）长度（m）灯具台数东端入口段100100008122组4台400450002126组12台东端过渡段段2002000022412组24台段2002000043910组20台段2002000013635组10台西端过渡段段200200001363段2002000043910组20台段2002000022412组24台西端入口段400450002126组12台100100008122组4台58 徐州工程学院毕业设计(论文)7防排水设计（1）隧道防排水应遵循“防、排、截、堵结合，因地制宜，综合治理”的原则。设计中采用的措施要求达到：排水通畅、防水可靠、施工方便，是隧道洞内基本干燥，保证隧道结构物和营运设备的正常使用和行车安全，形成完整的防排水体系。（2）洞内复合式衬砌采用1.2mm厚PVC防水板防水，350g/土工布，土工布与防水板间的连接采用双缝焊机的焊接技术，接缝处留10cm长搭接长度，以备质量检查。铺设时采用无钉热合铺设法。隧道二次衬砌满足抗渗要求。（3）隧道内设置纵向排水管、环向排水管、横向排水管、环向盲管等形成岩体－环向排水管－纵向排水管－横向盲管－中央排水管－洞外一个完整的闭合回路，使岩体内的渗水可以畅通的排出，另外对于集中出水点，可预埋半管。对于路面排水，设置开口式边沟，为防止预制块接缝间漏水，在接缝间设置防水板。（4）隧道内所有施工缝和沉降缝均设置中埋式排水橡胶止水带。（5）对于出水量较大的地段，采用超前注浆堵水，浆液采用水泥和水玻璃混合浆液，以加快其凝固速度。（6）由于隧道所在区域冬季较为寒冷，故采取中心排水管深埋的措施。（7）处于单标高的洞门墙，洞门外1.5m的地方均设路基横向截水沟，防止洞外路基路面水顺坡流入洞室。58 徐州工程学院毕业设计(论文)8隧道施工方案设计8.1总体方案和部署1、该隧道整体高宽比都小于1.7，可以采用光面爆破开挖，但应控制好爆破用药量，减少对围岩的扰动，保证开挖轮廓圆顺，减少超挖，不允许欠挖。2、初次支护紧跟开挖面，爆破以后立即对围岩进行初喷、打设锚杆、挂钢筋网、初喷厚度不小于4mm，喷射砼分1~3次复喷达到设计要求，并覆盖钢筋网和锚杆露头。中空锚杆施工采用专门设备和专用工艺。要求注浆饱满。3、钢筋网必须单根现场绑扎，并随岩面起伏，贴岩面。4、初期支护达到设计要求后的地段距开挖面的距离不得大于10m。5、二次衬砌砼浇筑采用机械泵送，一次成型。6、加强施工监控量测工作，及时掌握围岩衬砌的应力、应变状态。量测信息应及时反馈，施工、监理、设计随时掌握围岩和结构的工作状态，以便及时调整设计参数，制定合理的施工措施和支护手段，节约工程费用，保证施工安全。8.2洞口施工该隧道洞口及洞身基本在基岩中通过，洞口围岩为Ⅳ级围岩，施工开挖对地面影响甚微，即使在埋深小的地段，只要及时支护，也不会产生地面塌陷等地质灾害。洞身围岩主要为弱～微风化岩层，为弱透水层，且隧道地处孤山，无地表水体，隧道开挖及运营过程中不会产生疏干地表水等危害。总的来说，隧道建设对地质环境影响轻微。但隧道区地质环境脆弱，在设计和施工时，应给予高度重视，特别是对环境影响大的弃渣的处治，设计时不应将弃渣置于斜坡地段或冲沟、村庄附近。隧道开挖应采取超前支护，开挖后及时进行支护。在进行洞口施工时，必须坚决执行晚出洞的原则，避免大挖大刷，做好洞口防排水工作，保护植被，尽量使洞口简洁、美观、自然，与环境协调。本隧道洞口施工必须做好以下事项：（1）在场地清理时，先清理洞口上方及侧面有可能滑塌的表土、树木、山坡危石等，平整洞顶地表，施做好洞口边、仰坡坡顶处的天沟，防止雨水流入施工场地。（2）按洞门设计上的边、仰坡坡率放线，人工自上而下逐段开挖边、仰坡，打锚杆、喷射C20级混凝土、挂钢筋网维持边坡稳定，同时做好边坡防护工程。（358 徐州工程学院毕业设计(论文)）洞门拱墙应与洞内相邻的拱墙衬砌同时施工连成整体，确保拱墙连接良好。洞门墙端的砌筑与回填必须两侧同时进行，防止对衬砌产生偏压。（4）鉴于上述隧道进出口段的工程地质条件，进出洞口过渡地段围岩易产生掉块、崩塌，可采用超前多层锚杆支护或管棚支护，局部节理裂隙相对发育地段应采取超前小导管注浆，以固定洞壁和洞顶易松动的围岩。此外，隧道进出口洞口段开挖时，爆破震动过大易使围岩产生坍塌，同时，围岩暴露时间长时，可能会出现局部坍塌。施工时应注意用小爆破开挖，并及时做好衬砌。8.3隧道内施工该隧道采用新奥法施工，新奥法的基本概念是以控制爆破(光面爆破、预裂爆破等)为开挖方法；以喷锚作为主要支护手段，通过监测控制围岩变形，动态修正设计参数和变动施工方法的隧道施工理念，其核心内容是充分发挥围岩的自承能力。8.3.1开挖方式该隧道围岩级别分别为Ⅲ级、Ⅳ级，因此根据《公路隧道施工技术规范》，类比其他工程，本隧道各级围岩所采用的开挖方式如下。（1）Ⅲ级围岩：Ⅲ级围岩地质条件较好，围岩基本稳定，故采用全断面法开挖。其优点是有较大的作业空间，有利于采用大型配套机械化作业，提高施工速度，且工序少，干扰少，便于施工组织与管理，采用深孔爆破时，可加快掘进速度，且爆破对围岩的震动次数较少，有利于围岩的稳定。其缺点是由于开挖面较大，围岩相对稳定性降低，且每循环工作量相对较大，要求施工单位有较强的开挖、出渣与运输及支护能力，采用深孔爆破时，产生的爆破震动较大，对钻爆设计和控制爆破作业要求较高。全断面法施工工序如下：①用钻孔台车钻眼，然后装药、连接导火线；②退出钻孔台车，引爆炸药，开挖出整个隧道断面；③排除危石；④喷射拱圈混凝土，必要时安设拱部锚杆；⑤用装渣机将石渣装入运输车辆，运出洞外；⑥喷射边墙混凝土，必要时安设边墙锚杆；⑦根据需要可喷第二层混凝土和隧道底部混凝土；⑧开始下一轮循环，施作二次模注混凝土衬砌。全断面开挖法的注意事项：①加强对开挖面前方的工程地质和水文地质的调查。对不良地质情况，要及时预测、预报和分析研究，随时准备好应急措施，以确保施工安全和工程进度。②58 徐州工程学院毕业设计(论文)各工序机械设备要配套。如钻孔、装渣、运输、支护、衬砌等主要机械和相应的辅助机具，在尺寸、性能和生产能力上要相互配合，工作方面要环环紧扣，不致彼此受牵制而影响掘进，以充分发挥机械设备的使用效率和工序之间的协调作用。①加强各种辅助施工方法的设计和施工检查。尤其是软弱破碎围岩，应对支护后围岩的动态量测与监控，辅助作业的管理要求保持技术上的良好状态。②重视和加强对施工操作人员的技术培训，使其能熟练掌握各种机械和推广新技术，不断提高功效，改进施工管理，加快施工速度。③在选择支护类型时，应优先考虑锚杆和喷射混凝土、挂网、拱架等支护形式。（2）Ⅳ级围岩：鉴于Ⅳ级围岩稳定性不如Ⅲ级围岩，故采用台阶分部开挖法。台阶分部开挖法又称环形开挖留核心土法，适用于一般土质或易坍塌的软弱围岩地段。上部留核心土可以支挡开挖工作面，增强开挖工作面的稳定，核心土及下部开挖在拱部初期支护下进行，施工安全性较好。一般环形开挖进尺为0.5~1.0m，不宜过长，上下台阶可用单臂掘进机开挖。其优点是上下台阶干扰小，施工速度可加快。其缺点有开挖中围岩要经受多次扰动，而且断面分块多，支护结构形成全断面封闭的时间长，将可能使围岩变形增大，需要结合辅助施工措施对开挖工作面及前方岩体进行预支护或预加固。8.3.2掘进方法该隧道为山岭隧道，考虑到经济及施工进度，主要采用钻爆法掘进，浅埋段和进洞开挖在必要时采用人工掘进。钻爆法开挖掘进时采用光面爆破法。爆破作业时，先根据爆破设计中的参数进行爆破，在爆破作业中不断积累经验并修正设计爆破参数，以达到最佳爆破效果。爆破设计（1）钻爆参数的确定本隧道光面爆破掘进采用如下表的参数：表7-2爆破参数表围岩级别炮眼直径（mm）炮眼深度（m）装药不偶合系数D周边眼间距E（cm）周边眼最小抵抗线V（cm）相对距离E/V周边眼装药集中度q（kg/m）58 徐州工程学院毕业设计(论文)Ⅱ453.01.464800.80.35Ⅲ422.51.564800.80.35Ⅳ381.21.756700.80.25（2）爆破器材的选用光面爆破的器材主要有：炸药、非电塑料导爆系统、毫秒雷管和导爆管等。本隧道光面爆破的周边眼对所其使用的炸药的要求有：炸药要选择低爆速、低密度、低猛度、高爆力、小直径、传播性能良好的炸药。光面爆破的周边使用的雷管选用的要求有：选择分段多，起爆同时性好的毫秒雷管。根据上述要求选用的器材如下：2号岩石炸药，药卷直径分别为28mm、22mm、20mm，炸药爆速为2100m/s；在掏槽眼采用毫秒雷管，其余炮眼采用间隔为100~200ms的等差雷管，其振动速度为毫秒雷管采用振速的60%，并利用雷管自身的误差进行降振。导爆管：采用普通、抗水的导爆管。（3）起爆顺序：光面爆破分区起爆顺序是：掏槽眼—辅助眼—周边眼—底板眼。（4）炮眼设计①炮眼数目—炮眼数量，不包括未装药的空眼数—单位炸药消耗量，一般取—开挖面面积—装药系数，即装药长度与炮眼全长的比值—每米药卷的炸药质量，表8-3炮眼数量参考值岩石级别开挖面积/m24~67~910~1213~1540~43续表8.358 徐州工程学院毕业设计(论文)软石（Ⅳ~Ⅴ）10~1315~1617~1920~24—次坚石（Ⅲ~Ⅳ）11~1616~2018~2523~30—坚石（Ⅱ~Ⅲ）12~1817~2421~3027~3575~90②掏槽眼：采用双临空平行直眼掏槽，中空眼钻孔由小钻头改为大钻头将钻孔扩大，掏槽眼布置在开挖中心线左侧1.0m，高度为1.2m的位置。掏槽眼深度比其他炮眼深0.2m。③周边眼间距E根据上表取用，周边眼至内圈眼距离为0.6m，采用不偶合和间隔装药结构，不偶合系数见上表。周边眼设计位置考虑0.04的外插斜率。④底板眼：底板眼间距0.6m。⑤其它炮眼：采用横向间距0.8m，竖向间距1m。（5）钻孔钻孔采用风动凿岩机进行钻孔作业。钻孔作业方法步骤:①钻孔前，钻工要熟悉炮眼布置图，严格按照钻爆设计实施。②定人、定位、对周边眼、掏槽眼由经验丰富的司钻工司钻。③严格控制炮眼间距，误差不得大于6cm，方向相互平行，严禁相互交错，炮眼利用率达90%以上，软岩开挖轮廓要圆顺、符合隧道设计轮廓线尺寸的要求。④严格控制周边眼钻孔外插角度，相邻两茬炮之间错台不大于10cm。8.3.3出渣与运输施工单位的出渣运输作业应符合下列要求：（1）装渣设备能在隧道开挖断面内发挥高效率，其装渣能力应与每次开挖土石方量及运输车辆的容量相适应。（2）机械装渣作业应严格按操作规程进行，不得损坏已有的支护及临时设备。在台阶或棚架上向下扒渣时，应保证渣堆稳定，防止滑坍伤人。（3）卸渣作业应根据弃渣场地形条件、弃渣利用情况、车辆类型，妥善布置卸渣线，卸渣应在布置的卸渣线上依次进行。58 徐州工程学院毕业设计(论文)（4）卸渣场地应修筑永久排水设施和其他防护工程，确保地表径流不致冲蚀弃渣堆。（5）因隧道长度较长，开挖中应采用有轨运输，减少机械的烟雾排放量。8.3.4初期支护施工初期支护主要作业为打锚杆、挂钢筋网和喷射混凝土。施工顺序大致为：先喷射5cm混凝土—钻孔安设锚杆—挂钢筋网—喷射剩余厚度混凝土。（1）锚杆施工要点：①检查锚杆材料、类型、规格、质量以及性能是否与设计相符；按设计要求截取砂浆锚杆杆体，并整直、除锈和除油。②钻孔前必须根据设计要求定出孔位，作出标记，孔位允许偏差为mm，孔深允许偏差为mm，孔径大于杆体直径15mm。③钻孔要求圆且直，钻孔方向尽量与岩层主要结构面垂直。④砂浆配合比为：，砂的最大粒径为3mm。砂浆必须拌和均匀，一次拌和的砂浆必须在初凝前用完。⑤灌浆作业中，注浆管应插至距孔底为5cm左右，随水泥砂浆的注入缓慢匀速拔出，随即迅速将杆体插入，锚杆杆体插入孔内的长度不得短于设计长度的95%。如孔口无砂浆流出，应将杆体拔出重新注浆。如有特殊原因注浆中途暂停超过30min时，必须用水润滑灌浆罐及其管路，保证灌浆罐通畅。⑥在局部有水地段，如遇孔内流水，可在附近另行钻孔安设锚杆。（2）喷射混凝土采用湿喷法，水平输送距离限制为40m，避免设备管路因距离太长塞堵。其施工要点如下：①选用普通硅酸盐水泥，细度模数大于2.5的硬质洁净砂或粗砂，粒径5~12mm连续级配碎（卵）石，化验合格的拌和用水。喷射混凝土配合比：灰骨比：1:4，骨料含砂率：50%，水灰比：0.4。②喷射混凝土严格按照设计配合比拌合和及搅拌的均匀性每班检查不少于两次。③喷射混凝土前,认真检查隧道断面尺寸,对欠挖部分及所有开裂、破碎、崩解的破损岩石进行清理和处理，清除浮石和墙角虚渣。④喷射混凝土分段、分块、先墙后拱、自下而上的顺序进行；喷射作业时，喷嘴做反复缓慢的螺旋运动，螺旋直径约20~30m58 徐州工程学院毕业设计(论文)，以保证混凝土喷射密实。同时掌握风压、水压及喷射距离，减少混凝土的回弹量。⑤隧道喷射混凝土厚度﹥5cm时，分两层作业。第二次喷射混凝土如在第一层混凝土终凝1小时后进行，需冲洗第一层混凝土面。两次喷射注意找平岩面，以便于铺设防水层。⑥喷射混凝土终凝2小时后，进行喷水养护，养护时间不少于14天，喷射混凝土后开挖时，下次爆破距喷射混凝土完成时间的间隔，不得小于4小时.⑦在已喷射混凝土的表面上，不允许混凝土开裂、漏水、也不允许钢筋网、锚杆外露。（3）钢筋网施工隧道钢筋网预先在洞外钢结构厂加工成型。钢筋类型及网格间距按设计要求施作。钢筋冷拉调直后使用，钢筋表面不得有裂纹、油污、颗粒或片状锈蚀。安装搭接长度为1～2个网格，采用焊接。砂层地段先铺挂钢筋网，沿环向压紧后再喷混凝土。钢筋网随受喷面起伏铺设，与受喷面的间隙一般不大于3cm。与锚杆或其它固定装置连接牢固。开始喷射时，缩短喷头至受喷面的距离，并调整喷射角度，钢筋保护层厚度不得小于4cm。喷射中如有脱落的石块或混凝土块被钢筋网卡住时，应及时清除。（4）钢拱架安装在Ⅳ级围岩段施工时，需用到钢拱架支撑。钢架按设计预先在洞外钢结构厂加工成型，在洞内用螺栓连接成整体。格栅钢拱架作为初期支护的加强措施，与Ⅳ级围岩衬砌配合使用，该隧道洞口段，格栅钢拱架纵向间距1.0榀/m，格栅钢拱架间沿纵向用Ф12钢筋联接，纵向联接筋环向间距为1.0m。格栅钢拱架应与附近锚杆点焊联接，洞外分段焊接，洞内组装用螺栓联接，点焊加固。①制作加工格栅钢架采用胎模焊接。钢拱架加工的焊接不得有假焊，焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷。每榀钢拱架加工完成后放在水泥地面上试拼，周边拼装允许误差为±3cm，平面翘曲小于2cm。钢架在开挖或喷混凝土后及时架设。②钢架架设工艺要求安装前清除底脚下的虚碴及杂物。钢拱架安装允许偏差：钢架间距、横向位置和高程与设计位置的偏差不超过±5cm，垂直度误差为±2°。③沿钢拱架外缘每隔2m用钢楔或混凝土预制块楔紧。58 徐州工程学院毕业设计(论文)④钢拱架底脚置于牢固的基础上。钢拱架尽量密贴围岩并与锚杆焊接牢固，钢架之间按设计纵向连接。⑤钢拱架与喷混凝土应形成一体，钢拱架与围岩间的间隙用喷混凝土充填密实；各种形式的钢拱架全部要被喷射混凝土覆盖，保护层厚度不得小于40mm。⑥其它注意事项：a安装前分批检查验收加工质量。b清除干净底脚处浮渣，超挖处加设木垫块，其中间段接头板用砂子埋住，以防混凝土堵塞接头板螺栓孔。c按设计焊接定位系筋及纵向连接，接头板拧紧螺栓，确保安装钢架质量。d严格控制钢拱架的中线及标高尺寸。e钢拱架与岩面间安设鞍形混凝土垫块，确保岩面与钢架密贴、牢固、稳固。确保初喷质量，拱架在初喷5cm后架立。8.3.5二次衬砌施工（1）钢筋施工施工准备：钢筋进场后进行复检，将检测报告报监理工程师审查；钢筋现场堆放采取下垫上盖等措施防止钢筋锈蚀。为保证钢筋工程的及时性、准确性，根据图纸、规范要求，及时技术交底，做到放样及时、准确，能指导施工；钢筋工必须持证上岗，保证钢筋加工质量。钢筋加工：开工前及时向监理工程师提交加工方案、加工材料明细表。加工时钢筋平直，无局部曲折。钢筋表面应洁净，无损伤、油漆和锈蚀。钢筋级别、钢号和直径必须符合设计要求。钢筋安装：钢筋的安装位置、间距、保护层及各部钢筋大小尺寸符合设计图规定。钢筋制作及安装严格按有关规程、规范及设计图纸要求，由钢结构加工厂统一制作。（2）拱墙衬砌混凝土施工该隧道衬砌采用全断面钢模整体式液压衬砌台车，采用混凝土输送泵泵送作业，由下向上，对称分层，先墙后拱灌筑，入模倾落自由高度不超过2.0m，插入式振捣棒振捣。混凝土在拌合站集中拌合，混凝土运输车送输、泵送入模、机械振捣。58 徐州工程学院毕业设计(论文)混凝土运输采用混凝土罐车输送，挡头模板采用制式钢模，确保施工缝处混凝土质量。混凝土由本标段统一规划的自动计量拌和站生产，采取商品化混凝土供应模式，就近供应。混凝土灌筑前做好钢筋的布设工作，钢筋角隅处要加强振捣，并做好防水层铺设及各类预埋件、预留孔、沟、槽、管路的设置。混凝土衬砌施工作业程序见表7-4：（3）注浆回填为确保初期支护与二次衬砌密实无空洞，在初期支护完成后二次衬砌前对初期支护背后进行地质雷达检测，发现空洞后采取注浆回填；二次衬砌时，在拱部每隔一定距离预埋一根注浆管，注浆管采取保护措施，防止混凝土进入将其堵死，在衬砌混凝土强度达到后进行注浆，注浆材料选用水泥砂浆，注浆从低标高注浆孔开始，注浆压力不小于1Mpa或高标高拱顶注浆孔冒浆为止。（4）仰拱(填充、底板)施工为保证施工安全，仰拱混凝土应及时施作，支护尽早闭合成环，整体受力，确保支护结构稳定。在隧道正洞Ⅳ级围岩、沙土质洞段中，待喷锚支护全断面施作完成后，根据围岩收敛量测结果，拆除临时支护，开挖并灌筑仰拱及填充混凝土，一次灌筑仰拱混凝土长度6～8m。①施工方法为保证施工质量，仰拱混凝土进行全幅整体浇筑，同时解决出碴、进料运输与仰拱施工干扰及仰拱混凝土在未达到要求强度之前承受荷载的问题，采用仰拱栈桥进行施工。②仰拱和底板施工：施工前，应将隧底虚碴、杂物、泥浆、积水等清除，并用高压风将隧底吹洗干净，超挖应采用同级混凝土回填；仰拱超前拱墙二次衬砌，其超前距离保持3倍以上衬砌循环作业长度；底板、仰拱的整体浇筑采用防干扰作业平台保证作业空间；仰拱成型采用浮放模板支架；仰拱、底板混凝土整体浇筑，一次成型；填充混凝土在仰拱混凝土终凝后浇筑，不得同时浇筑，仰拱拱座与墙基同时浇筑，排水侧沟与边墙同时浇筑；仰拱施工缝和变形缝作防水处理；填充混凝土强度达到5MPa后允许行人通行，填充混凝土强度达到设计强度的100％后允许车辆通行。（6）沉降缝和施工缝处理在围岩类别变化处或特殊地段应设沉降缝，沉降缝应设在施工缝处，复合式衬砌中，发现围岩对衬砌有不良影响的硬、软岩分界处应设沉降缝。在洞口地段应设置伸缩缝。地下水丰富的隧道中，所有的沉降缝和伸缩缝均应进行防水处理。在二次衬砌施工缝中加设BW型吸水膨胀止水条，用铁钉或木钉将止水条钉牢在上一组衬砌的堵头板位置中间，钉设要牢固，防止二次衬砌混凝土浇筑时止水条掉落。58 徐州工程学院毕业设计(论文)（7）二次衬砌混凝土强度达到2.5MPa时，进行拆模。（8）洞内防水板、土工布施工用自制的轨式铺挂台车，铺挂土工布和防水板，首先将土工布和防水板按照要求折叠好运进洞内，用台车上的卷扬机提升到台车顶上环向展开，由中间向两侧吊挂，依次向前铺挂，要求防水板粘接牢固，密不透水，搭接长度不小于10cm，取15cm，无纺布可以不搭接，但必须连续铺设。8.4施工注意事项8.4.1质量保证措施1明确质量目标、方针该工程的质量目标为“确保质量等级优良，保证省部优，争创国优”。质量方针：“永恒追求更好，向顾客提供满意的优质产品”。2、建立质量管理组织机构及工程质量管理责任制。3、建立质量情报信息网络，加强质量管理。4、强化质量教育，增强全员创优意识。5、制定创优规划完善质量保证体系。6、加强组织建设严格质量管理制度。7、强化计量工作完善检测手段。8、坚持标准化管理，严格质量控制。9、突出重点严格质量管理点管理。10、开展小组活动克服各种质量通病。11、控制隧道超、欠挖。（1）根据不同围岩情况，选择合理的钻爆参数，选择最佳爆破器材，完善爆破工艺，提高爆破质量。（2）提高布孔、钻眼精度，特别是直接影响超欠挖的周边眼精度，必须按设计轮廓钻眼。保证周边眼装药质量，严格控制炮孔装药量，炮口炮泥堵塞要好。建立严格的施工管理制度来保证控制超欠挖技术的实施。12、控制初期支护质量（1）严格操作初期支护，确保支护及时。58 徐州工程学院毕业设计(论文)（2）保证钢拱架的架设质量及拱脚处的地基有足够的承载能力，若拱脚处地基松软，加设垫板或混凝土垫块。（3）及时检查、量测，对有异状或变形较大处进行处理、加固。13、控制混凝土施工质量。（1）明确分工，责任到人。设专职工程师负责混凝土施工质量；试验室负责原材料质量把关、拌合质量的监控；班组长负责混凝土的运输、浇灌及振捣作业；设专人进行混凝土养生，使混凝土施工全过程均处于受控状态。（2）严格施工过程质量，采用自动电子计量装置准确配料，现场规范操作。14、控制防水层施工质量（1）确保粘（焊）接质量，必须经过严格检查（直观检查、充气检查、破坏性检查），确定合格后方准铺设。（2）铺设过程中发现防水板有破损时，必须及时修补。两个循环接头处的粘（焊）接派专人负责检查，以确保接缝质量。（3）二次衬砌立模完成后，一定要对防水板进行全面检查，确认良好后再灌筑混凝土。灌筑混凝土时防止破坏防水板，振动棒不得接触防水层。8.4.2保证施工工艺主要措施1、坚持技术交底制度。每分项工程开工前，由该项工程的主管工程师对各工艺环节的操作人员进行技术交底。讲清设计要求、技术标准、定位方法、功能作用、施工参数、操作要点和注意事项，使所有操作人员心中有数。2、坚持工艺试验制度。本隧道拟采用的新工艺、设计采用的新设计、重要的常规施工工艺等在第一次实施前，均安排试验单元进行工艺试验。坚持“一切经过试验、一切用数据说话”的原则，优选施工参数，优化资源配置。3、坚持工艺过程三检制度。每道工序均严格进行自检、互检和交接检；上道工序不合格，下道工序不接收。4、坚持隐蔽工程检查签证制度。凡隐蔽工程项目，在内部三检合格后，按规定报请监理工程师复检，检查结果填写表格，双方签字。58 徐州工程学院毕业设计(论文)5、坚持“四不施工”“三不交接”。“四不施工”即：未进行技术交底不施工；图纸及技术要求不清楚不施工；测量控制标志和资料未经换手复核不施工；上道工序未进行三检不施工。“三不交接”即：三检无记录不交接；技术人员未签字不交接；施工记录不全不交接。8.5保证工期的主要措施8.5.1建立保证工期的组织机构8.5.2实现工期目标的保证措施（1）建立岗位责任制，实施进度监控管理。（2）合理配置资源，满足进度要求。（3）优化施工方案，科学组织施工。（4）开展劳动竞赛，引入竞争机制。（5）加强调度指挥，强化协调力度。（6）做好施工保障工作。①协调好与政府和附近群众的关系，充分利用我部多年国内各地的施工经验，把工作做到前面，以减少对群众的干扰，为施工全面展开创造条件。②细致了解掌握当地水文天气等方面的信息，制定可行的特殊季节施工措施，合理安排施工顺序，落实到位，保证进度。③切实落实施工安全防护措施，以安全保进度。④保证施工质量，避免因反复报检、返工等质量原因影响工程进度，抓质量、促进度是目前保证工期的有效手段。⑤加强设备管理与维护，提高设备的完好率、利用率和施工机械化作业程度。做好设备的选型和配件供应工作，贯彻高效耐用和宜修的原则；型号宜少不宜多，备足易损件。⑥加强材料供应工作，避免因停工待料而影响工期。8.5.3备用和替换设备保证措施（1）项目经理部均成立设备管理领导小组，队设专职设备管理员。负责机械设备管理、调配、考评及负责设备保养、维修等日常工作。58 徐州工程学院毕业设计(论文)（2）加强设备日常管理工作，落实设备管理责任制，所有设备操作员必须持证上岗。加强机械设备维护保养工作，通过日常的维修保养，充分提高设备的完好率和利用率。上场的机械设备的完好率确保100%。（3）备用设备和替换设备（已包括在拟投入主要机械设备表内），按封存标准封存，并进行轮换保养，备用发电机安装就位，确保可随时启用。（4）替换下来的机械设备，立即组织抢修，达到完好标准后封存。（5）备用和替换设备与正常投入施工的机械设备同时进场。58 徐州工程学院毕业设计(论文)结论毕业设计从3.月4号开始，到5月21号结束，总体来说，设计进度安排合理，设计都能按进度完成。在本次毕业设计过程中，本人独立、认真地去做，查阅了大量的规范、文献资料，并通过请教老师以及与同学讨论等，顺利地完成了此次设计。通过本次毕业设计，我对隧道工程的设计思路、方法及相关的规范、规程有了进一步的了解。一方面，以前的专业知识都是分门别类的学习，内容之间的联系并不密切，而这次设计需要的专业知识面非常广，其中有些还是自己在课堂上没有学习过的。另一方面，为了这次设计，我进行了大量的文献查找工作，对以前所学知识有了更深的认识，并学到了更多的相关知识，使我的知识系统更加完善。同时，由于资料来源繁杂，加之隧道专业特点，需要在文献之间进行比较选择，我进一步明白了主动思考的重要性：只有主动思考才能提高分析和解决实际问题的能力，只有主动思考才能有所收获。设计过程中，大量数据的处理和表格的应用提高了我的计算机操作能力。通过这次毕业设计也使我对大学四年所学的知识有了一次比较完整的应用，通过这次应用也加深了而我对其的了解。本次毕业设计中也发现了一些问题，主要是计算时一些数据运算错误，导致后续设计出错，这样就必须从头至尾进行修改，浪费了大量的时间和精力。同时，由于缺乏工程实际经验，规范规程的相关条款理解上经常有偏差，在后面发现时只能重新设计。这些教训提醒我在以后的工作中要踏踏实实，一丝不苟。58 徐州工程学院毕业设计(论文)致谢在这里我要特别的感谢我的指导老师李文广老师对我此次设计给予的帮助。是您在我遇到难题时帮我一一化解，同时给我提出的无数宝贵的意见和建议，让我能如此顺利的完成这次设计。同时我还要感谢学院各位领导和所有教过我知识的老师，是您们教会了我各种知识，特别是有关的专业知识，才使我有完成这次设计的基础。这些知识将会继续影响我以后的生活和工作。另外我还要感谢和我一起做设计的各位同学。大家一起积极讨论的情景依然历历在目，这使得我在做设计的过程中没有感到过烦闷，而且这样的讨论更加加深了我对设计知识的理解。58 徐州工程学院毕业设计(论文)参考文献[1]公路隧道施工技术规范（TJGF60-2009）北京：人民交通出版社2009⑵公路隧道通风照明设计规范（JTJ026.1-1999）北京：人民交通出版社1999⑶公路工程技术标准(JTGB01-2003)北京：人民交通出版社2003⑷公路隧道交通工程设计规范JTGTD71-2004北京：人民交通出版社2004⑸公路工程地质勘察规范(JTGC20-2011)北京：人民交通出版社2011⑹隧道工程朱永全编著北京：中国铁道出版社2005.⑺公路隧道设计规范（JTGD70-2004）北京：人民交通出版社，2004⑻公路工程技术标准(JTGB01-2003)北京：人民交通出版社2003⑼夏永旭、王永东.隧道结构力学计算[M].北京：人民交通出版社,2004⑽周爱国.隧道工程现场施工技术.北京：人民交通出版社，2004.3⑾关宝树.隧道工程设计要点集.北京：人民交通出版社，2003.11⑿黄成光.公路隧道施工.北京：人民交通出版社，200258