毕业设计---工程支撑体系施工组织设计

京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计题目：于家堡站站房工程明挖区支撑体系施工技术探讨专业：工程造价姓名：丁晓东指导老师：武汉电力职业技术学院建设工程系2012年4月53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计京津城际延伸线于家堡站站房工程明挖区支撑体系施工组织设计2012年4月53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第一章编制依据一、编制依据1、建设单位提供的施工蓝图；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）；3、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）；4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；5、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全施工技术规范》（JGJ168-2008）8、关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知建设部【2009】254号文件；9、关于印发<<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>>的通知建质【2009】87号；二、参考资料1、《建筑施工手册》。2、《本工程施工组织设计》。三、计算软件北京华表世纪施工安全计算软件。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第二章工程概况及危险部位简介一、工程概况于家堡站是京津城际铁路延伸至滨海新区的新建终点站。车站位于于家堡中心商务区北端，新港路、中央大道交叉路口西南角，车站地下共两层，规模为3台6线。本工程与滨海新区规划的城市轨道线路B1、B2、Z1三线的车站工程及出租车辆停车场、社会车辆停车场、公交中心等市政工程形成一个综合交通枢纽。于家堡站为地下高铁站房，站房建筑面积为86168㎡，于家堡车站为地下两层。地下二层为站台及轨道层，地下一层为候车大厅、设备用房及办公区层。地面层为“贝壳”型穹顶采光屋面。基坑支撑体系针对站房工程明挖区的施工，明挖区基坑深度为20.5m，其中明挖I区与明挖II-2区设计为4道混凝土支撑，明挖II-1区设计为5道混凝土支撑。明挖I区混凝土支撑示意图明挖II区混凝土支撑示意图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计1、地质概况本区范围内地层主要为第四系全新统人工填土层（人工堆积Q4ml）、第四系全新统新近沉积层（坑底淤积Q43Nsi、q故河道、洼淀冲积Q43Nal）、第Ⅰ陆相层（第四系全新统上组河床～河漫滩相沉积Q4al）、第Ⅰ海相层（第四系全新统中组浅海沉积Q4m）、第Ⅱ陆相层（第四系全新统下组河床～河漫滩相沉积Q4al）、第Ⅲ陆相层（第四系全新统五组河床～河漫滩相沉积Q3al）、第Ⅱ海相层（第四系上更新统四组滨海～潮汐带相沉积Q3m），第Ⅳ陆相层（第四系上更新统三组河床～河漫滩相沉积Q3al）、第Ⅲ海相层（第四系上更新统二组浅海～滨海相沉积Q3bm）、第Ⅴ陆相层（第四系上更新统一组河床～河漫滩相沉积Q3aal）。该工程场地地面以下的地层组成(自上而下)详见下表。地层组成概况表时代成因土层编号岩土名称土层厚度(m)顶板高程(m)岩性描述Qml①杂填土0.90∫2.90／杂色、褐灰色、黄灰色、褐灰色、灰褐色，松散，潮湿，水位以下饱和，含碎石、砖块、灰渣等建筑垃圾及生活垃圾为主；局部以粉质粘土为主，灰褐色，硬塑Q43al③11粘土1.10∫2.30-2.14∫-1.22黄褐色，可塑～软塑，具锈斑，含腐殖质，土质不均③21粉质粘土0.90∫2.90-3.15∫-1.65灰褐色、褐黄色、黄褐色，可塑～流塑，夹粉土层，具锈斑，含螺壳，土质不均③71淤泥质粘土1.30-2.95灰褐色、褐灰色，流塑，夹粉土薄层，含有机质③81淤泥质粉质粘土0.90∫3.40-3.47∫-1.02灰黄色，流塑，具锈斑，夹薄层粉土Q42m④11粘土0.70∫7.10-18.64∫-6.42褐灰色、灰褐色、灰色，可塑～流塑，夹粉土团块，含贝壳碎片，具黑色条纹及斑点，局部含腐殖质④21粉质粘土0.90∫6.80-18.61∫-3.14黄灰色、灰色、灰褐色、褐灰色，软塑～流塑，含贝壳碎片，夹粉土薄层53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计④31粉土0.70∫2.70-17.64∫-6.19褐灰色、褐灰色、灰色，湿，中密～密实，含贝壳碎片，夹粉质粘土薄层，含有机质④71淤泥质粘土0.60∫7.10-11.99∫-7.75灰色、褐灰色、灰褐色，软塑～流塑，含贝壳碎片及有机质，夹粉土薄层④81淤泥质粉质粘土0.70∫5.50-9.31∫-6.55灰色、灰褐色，流塑，含贝壳碎片，夹粉土薄层Q41h⑤11粘土0.90∫2.10-19.75∫-18.12灰黄色、褐灰色，可塑，含有机质及贝壳碎片，顶部为泥炭层⑤21粉质粘土0.90∫2.30-19.99∫-18.09浅灰色、黄灰色、褐灰色，软塑～可塑，具锈斑，含螺壳及贝壳碎片，局部夹粉土薄层Q41al⑥11粘土0.80-20.97∫-20.25黄灰色、灰黄色、灰色、褐黄色，软塑～硬塑，具锈斑，含姜石⑥21粉质粘土0.90∫3.50-21.68∫-19.55灰黄色、黄褐色，软塑～可塑，具锈斑，含螺壳，夹粉土薄层⑥31粉土0.80∫3.50-22.71∫-20.64灰黄色，湿，密实，含螺壳碎片，夹粉砂薄层⑥44粉砂1.70-21.05灰黄色,中密,饱和,夹粘性土薄层Q3eal⑦21粉质粘土0.60∫4.10-28.17∫-22.12黄灰色、灰黄色、灰色、黄褐色、褐黄色、灰绿色，软塑～可塑，具锈斑，含姜石，土质不均，夹粉土薄层⑦31粉土0.70∫6.00-26.15∫-22.22黄灰色、灰黄色、灰褐色、褐黄色，湿，密实，具锈斑，含姜石，夹粉质粘土薄层⑦44粉砂1.90∫9.00-30.14∫-21.89灰黄色、黄褐色、褐黄色，中密～密实，饱和，含贝壳碎片，局部夹粉质粘土薄层2、水文地质概况本工程所在场地的地下水划分为潜水含水层、微承压水层（第一承压水层）、和深层承压水（第二承压水层）。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计潜水存在于人工填土层①层、第Ⅰ陆相层③层及第Ⅰ海相层④层中。该层水以第Ⅱ陆相层⑤11粘土及⑤21粉质粘土为相对隔水底板。人工填土层为①杂填土，土体结构松散，含水量丰富，土层渗透系数大。潜水地下水位埋深约为0.50～18.50m。潜水主要依靠大气降水入渗和地表水体入渗补给，水位具有明显的丰、枯水期变化，受季节影响明显。微承压水（第一承压含水层）以第Ⅱ陆相层⑤21粉质粘土、⑤11粘土为相对隔水顶板。⑥31粉土、⑥44粉砂、⑦31粉土、⑦44粉砂、⑦54细砂、⑧31粉土、⑧44粉砂、⑧54细砂、⑨31粉土、⑨32粉土、⑨44粉砂、⑨54细砂、⑪31粉土、⑪44粉砂、⑪54细砂为主要含水地层，含水层厚度较大，分布相对稳定。微承压水水位受季节影响不大，水位变化幅度小。该层微承压水接受上层潜水的越流补给，同时以渗透方式补给深层地下水。稳定水位埋深约为18.58～9.52m。深层承压水（第二承压含水层）主要分布于第Ⅴ陆相层⑪1以下的粉土、粉细砂层中，地面下70m左右，其稳定水位较深，对工程影响不大。基坑潜水含水层与承压含水层关系如下图所示。基坑含水层示意图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计3、场地水文地质条件分析由上述场地工程地质和水文地质条件可知：本基坑工程面积大，范围广，地质条件复杂，地层分布不均匀，透镜体较多。地下一层、二层土质基本为淤泥质粘土，粘聚性高、透水性低，水较难淋出；地下三层土质基本为粉土及粉砂，粘聚性低，透水性高，隔水层效果差，易引起土体滑移，基底突涌。开挖深度达22.1m，需要降低地下水位的幅度较大。场区第一承压含水层埋深较浅18.58m左右，基坑开挖深度已经超过18.58m，即基坑底板已进入微承压含水层，需将微承压水位降至开挖面下1.00m左右。基坑开挖期间需严格控制降水深度，合理控制地下水水位，将降水对环境的影响控制到最低程度。4、明挖区支撑概况于家堡站房工程明挖区分为明挖I区、明挖II区两个大施工区域，开挖深度达20.5m。其中：明挖I区设计为4道网格状混凝土支撑，第一道支撑主要构件尺寸为800×800mmn，撑于冠梁上；第二、三、四道支撑主要构件尺寸为1100×1300mm，撑于腰梁上，腰梁尺寸1200×1400mm。明挖II区设计为4道混凝土支撑，局部位置采用5道混凝土支撑。第一道支撑主要构件尺寸为800×800mmn，撑于冠梁上；第二、三、四道支撑主要构件尺寸为1100×1300mm，撑于腰梁上，腰梁尺寸1200×1400mm。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计明挖I区支撑体系示意图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计明挖II区支撑体系示意图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计二、支撑体系施工流程及主要施工工序施工准备冠梁及第一道支撑施工腰梁及第二道支撑施工第一层土方开挖腰梁及第三道支撑施工第二层土方开挖腰梁及第四道支撑施工第三层土方开挖降水施工支撑体系施工流程图1、冠梁施工要点（1）冠梁施工时，首先对地连墙施工时的导墙进行破除。（2）在地连墙上弹设冠梁的标高控制线，对地连墙超灌部分进行剔除，直至剔造至干净的混凝土面。（3）冠梁剔除时利用空压机进行人工剔除，剔除时特别注意保护地连墙锚入冠梁的钢筋，不能对钢筋造成破坏。（4）冠梁剔除到标高控制线后，在冠梁两侧浇注混凝土垫层以便于后期支设模板。（5）冠梁和支撑梁连接的节点处要预留支撑梁施工的节点。2、支撑梁施工要点（1）支撑梁施工前，首先对场地进行降水，以利于后期的支撑梁施工。（2）支撑梁施工时，与冠梁连接的节点处对混凝土进行凿毛处理。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计（3）支撑梁施工时，土方整体开挖至支撑梁底标高以下100mm，浇注混凝土垫层。在垫层上铺设油毡，后进行钢筋和混凝土的施工。（4）模板支设完毕后，要检查混凝土浇筑的标高控制线是否正确，不正确的要及时进行调整。3、腰梁施工要点（1）腰梁施工时，首先对地连墙施工时预埋的接驳器进行清理。并检查预留腰梁接驳器的标高位置是否准确。标高位置存在问题或接驳器缺失的要进行植筋。（2）腰梁施工时进行单侧支模，并用钢筋焊接在地连墙水平筋上对模板进行对拉，保证模板的牢固。（3）腰梁施工时要提前预留与支撑梁的连接节点。（4）腰梁进行混凝土浇筑前，对与地连墙接触的位置要进行找平并剔造干净，保证腰梁的混凝土浇筑质量。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第三章支撑体系钢筋施工一、支撑体系钢筋工程施工的基本要求1、钢筋除锈钢筋的表面应洁净。油渍、漆污和用锤敲击时能剥落的浮皮、铁锈等应在使用前清除干净。钢筋有部分锈蚀时可采用钢丝刷、砂盘进行手工除锈。2、钢筋切断（1）将同规格钢筋根据不同长度长短搭配，统筹排料；先断长料，后断短料，减少短头，减少钢筋损耗。（2）断料时应避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差。为此，宜在工作台上标出尺寸刻度线并设置控制断料尺寸用的挡板。（3）在切断过程中，如发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除；如发现钢筋的硬度与该钢种有较大的出入，应及时向现场技术人员反映，查明情况后方可继续使用。（4）钢筋的断口，不得有马蹄形或起弯等现象。3、钢筋弯曲成型（1）受力钢筋1）HPB235级钢筋末端应作180°弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍，弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍；2）当钢筋末端需作135°弯钩时，HRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内直径D不应小于钢筋直径的4倍，弯钩的弯后平直部分长度应符合设计要求；3）钢筋作不大于90°的弯折时，弯折处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的5倍。受力钢筋90°与135°弯折53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计（2）箍筋支撑体系施工时，箍筋的末端应作弯钩。弯钩形式应符合下列规定：1）箍筋弯钩的弯弧内直径：HPB235级钢筋末端应作180°弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍，弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。且箍筋弯钩的弯弧内直径不小于受力钢筋的直径；2）箍筋弯钩的弯折角度：对一般结构，不应小于90°；对有抗震等要求的结构应为135°。90°与135°箍筋示意3）箍筋弯后的平直部分长度：对一般结构，不宜小于箍筋直径的5倍；对有抗震等要求的结构，不应小于箍筋直径的10倍。4、钢筋连接钢筋连接方式，可分为绑扎搭接、焊接、机械连接等。由于钢筋通过连接接头传力的性能总不如整根钢筋，因此设置钢筋连接原则为：钢筋接头宜设置在受力较小处，同气根钢筋上宜少设接头，同一构件中的纵向受力钢筋接头宜相互错开。（1）接头使用规定1）直径大于12mm以上的钢筋，应优先采用焊接接头或机械连接接头。2）当受拉钢筋的直径大于28mm及受压钢筋的直径大于32mm时，不宜采用绑扎搭接接头。3）轴心受拉及小偏心受拉杆件的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接接头。4）直接承受动力荷载的结构构件中，其纵向受拉钢筋不得采用绑扎搭接接头。（2）接头面积允许百分率同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。1）钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3L1（L153 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计为搭接长度），凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段。同一连接区段内，纵向受拉钢筋搭接接头面积百分率应不宜大于50%.同一连接区段内的纵向受拉钢筋绑扎搭接接头2）钢筋机械连接与焊接接头连接区段的长度为35倍d（d为纵向受力钢筋的较大直径），且不小于500mm。同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积百分率应符合下列规定：①受拉区不宜大于50%；受压区不受限制；②接头不宜设置在有抗震设防要求的框架梁端、柱端的箍筋加密区；当无法避开时，对等强度高质量机械连接接头，不应大于50%；③直接承受动力荷载的结构构件中，不宜采用焊接接头；当采用机械连接接头时，不应大于50%。（3）绑扎接头搭接长度1）纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度应根据位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率按下列公式计算：ll＝ξla注：la——纵向受拉钢筋的锚固长度ξ——纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，按下表取用。纵向受拉钢筋搭接长度修正系数纵向钢筋搭接接头面积百分率（%）≤2550100ξ1.21.41.62）构件中的纵向受压钢筋，当采用搭接连接时，其受压搭接长度不应小于纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍，且在任何情况下不应小于200mm。3）在梁、柱类构件的纵向受力钢筋搭接长度范围内，应按设计要求配置箍筋。（4）钢筋机械连接53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计本工程钢筋机械连接采用剥肋滚轧直螺纹套筒连接。1）采用专门的滚压机床，对钢筋端部进行滚压，一次成型直螺纹，工艺流程如下：剥肋滚压成型切割钢筋施工现场连接套筒机械加工2）钢筋直螺纹丝头加工及检验： 加工前准备：凡参与接头施工的操作工人，技术管理和质量管理人员，均应参加技术培训；操作工人应经考核合格后持证上岗。钢筋先调直后再下料，断头必须用无齿锯切割，切口端面要与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，不得用气割下料。厂家提供套筒应有产品合格证；两端螺纹孔应有保护盖；套筒表面应有规格标记。直螺纹丝头加工：按钢筋规格调整好滚丝头内孔最小尺寸及涨刀环，调整剥肋挡块及滚压行程开关位置，保证剥肋及滚压螺纹的长度。加工钢筋螺纹时，采用水溶性切削润滑液；操作工人应逐个检查钢筋丝头的外观质量，检查牙型是否饱满、无断牙、秃牙缺陷，已检查合格的丝头盖上保护帽加以保护。直螺纹丝头的加工检验：经自检合格的丝头，应由质检员随机抽样进行检验，以500个同种规格丝头为一批，随机抽检10%，进行复检。加工钢筋螺纹的丝头牙型、螺距、外径必须与套筒一致，并且经配套的量规检验合格。螺纹丝头牙型检验：牙型饱满，无断牙、秃牙缺陷，且与牙型规的牙型吻合，牙齿表面光洁为合格品。螺纹直径检验：用专用卡规及环规检验。达到卡规、环规检验要求为合格品。检验同时填写钢筋螺纹加工检验记录，如果有一个丝头不合格时，即应对该加工批丝头全部进行检验，切去不合格的丝头，查明原因并解决后重新加工螺纹，经再次检验合格后方可使用。3）直螺纹接头的连接及检验： 53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计直螺纹接头的现场连接：连接钢筋时，钢筋规格和套筒的规格必须一致，钢筋和套筒的丝扣干净、完好无损；连接钢筋时应对正轴线将钢筋拧入连接套筒。接头连接完成后，应使两个丝头再套筒中央位置互相顶紧，标准型套筒每端不得有一扣以上完整丝扣外露。直螺纹连接的外观检查：每一台班接头完成后，抽检10%进行外观检查，钢筋与套筒规格要一致，接头丝扣外露不超过一扣。梁柱构件按接头数的15%进行抽检，且每个构件的接头抽检数不少于1个接头。基础、墙、板以100个接头为一个批次（不足100个接头时也作为一个验收批）进行抽检，每批抽检3个接头。如果有一个不合格，则该验收批接头应逐个检查，对查出的不合格接头应进行补强，如无法补强则应弃置不用。4）直螺纹连接的试验检验：接头的现场检验应按验收批进行，同一施工条件下的同一批材料的同等级、同规格接头，以500个为一个验收批进行检验与验收，不足500个也应作为一验收批。对接头的每一验收批应在工程结构中随机截取3个试件，按设计要求的接头性能等级做单向拉伸试验，按设计要求的接头性能等级进行检验与评定，并填写接头拉伸试验报告。在现场连接检验10个验收批，全部单向拉伸试件一次抽样合格时，验收批接头数量可扩大一倍。5）实际控制要点滚压丝头的检验：对首件成品进行着重检验。合格的丝头应有良好的表面质量，不能有缺牙、断牙，并用卡尺检查螺纹长度及其外径，端面无毛刺，否则应视为不合格丝头。检查时还要用相应的连接套筒进行旋转试验。合格的丝头为用手拧稍感吃力为准。每滚压30个丝头检查一次丝头尺寸及丝扣完整情况，发现偏差应及时调整滚丝机。不合格的丝头必须切掉重新加工。加工合格的丝头应套塑料保护帽，防止在钢筋运输过程损坏丝扣。钢筋的连接：钢筋直螺纹丝头每个头的滚压丝扣为1353 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计扣，原则上连接套筒两端各剩余一扣，连接使用的工具为工具扳手。使用工具扳手，直到拧不动为止，确保两丝头端面相互顶紧。连接时注意套筒两端剩余丝扣要对称，同时要保证两丝头端面充分顶紧。对于有弯折钢筋的连接，钢筋不能自由转动，采用的处理方法为正反丝扣法，适用于两端均有弯折的钢筋连接，一端为正扣，一端为反扣，连接套筒也为正反扣套筒直接连接拧紧就可。成型连接接头的检验和试验：外观上检查丝扣的预留情况是否对称，是否为一扣。同时可用力矩扳手检拧，检查是否满足力矩要求。同等级、同形式、同规格按500个接头为一验收批或因实际工程项目划分不足500个接头为一验收批。从现场随机抽取三个试件，进行单向拉伸试验，如有一个试件不合格则加倍取样，即抽取六个试件进行复检，如仍有一个试件不合格则该验收批为不合格。5、钢筋安装（1）钢筋安装绑扎前核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符。如有错漏，应纠正增补。（2）准备绑扎用的铁丝、绑扎工具（如钢筋钩、带扳口的小撬棍），绑扎架等。钢筋绑扎用的铁丝，可采用20~22号铁丝，其中22号铁丝只用于绑扎直径12mm以下的钢筋。铁丝长度可参考下表的数值采用。钢筋绑扎铁丝长度参考表（mm）钢筋直径（mm）3~56~810~1214~1618~20222528323~56~810~1214~1618~2022120130150150170190170190220250190220250270290250270290310330270290310330350290310330350370320340360380400（3）准备控制混凝土保护层用的水泥砂浆垫块。支撑体系施工时垫块采用水泥砂浆垫块。水泥砂浆垫块的厚度，应等于保护层厚度。该工程保护层厚度为30mm，垫块的平面尺寸为50mm×50mm。当在垂直方向使用垫块时，可在垫块中埋入20号铁丝。（4）在架立筋上划点划出钢筋位置线。（5）绑扎形式复杂的结构部位时，应先研究逐根钢筋穿插就位的顺序，并与模板工联系讨论支模和绑扎钢筋的先后次序，以减少绑扎困难。二、钢筋施工的其它要求1、钢筋放样53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计根据工程的施工图纸及规范要求，对工程各部位进行详细的钢筋配置，配置过程中，若发现冠梁（腰梁）与支撑节点处钢筋过密，一定要先放样，提前采取措施，便于现场的加工制作。配筋单必须先经审核，无误并签字后方可进行钢筋加工。应综合考虑原材用料，按照钢筋原材长度9m和12m两种长度适当比例制订下料计划，以减少钢筋加工的损耗。下料原则：同规格钢筋根据不同长度，长短搭配，统筹配料；先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。2、钢筋原材料进场和堆码（1）原材钢筋进加工场时,钢筋应有出厂质量证明书或试验报告单。钢筋表面或每捆(盘)钢筋均应有标志。进场时应按批号及直径分批检验。检验内容包括查对标志、外观检查,并按现行国家有关标准的规定抽取试样作力学性能试验,合格后方可使用。（2）钢筋堆放及加工场地要平整,找平碾压后浇筑250mm厚C20砼,并形成有组织的排水。（3）堆放场地的钢筋统一用枕木垫起，要求堆码整齐，不沾油污和泥水。钢筋须严格分类堆放，并按规定挂牌作出明确的标记。（4）半成品的堆放要严格挂牌打捆，并分仓堆放、严禁不同成品搭边重在一起，造成错用乱用。三、钢筋工程质量保证措施钢筋工程属于隐蔽工程，在浇筑砼前应对钢筋进行验收，及时办理隐蔽工程记录。钢筋加工均在现场加工成型，钢筋工程的重点是钢筋的定位和连接以及梁的下料、绑扎，钢筋绑扎，以上工序均严格按照相关规范要求进行施工。钢筋绑扎、安装完毕后，应进行自检，重点检查以下几方面：1、根据设计图纸检查钢筋的型号、直径、根数、间距、加工尺寸是否正确。钢筋加工的允许偏差2、检查钢筋接头的位置及搭接长度是否符合规范规定。检查混凝土保护层厚度是否符合设计要求。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计3、钢筋绑扎是否牢固，有无松动变形现象。4、钢筋表面不允许有油渍、漆污。5、设置的钢筋保护层垫块数量、位置是否正确。6、钢筋位置的允许偏差详见下表：钢筋绑扎允许偏差表53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第四章支撑体系模板施工站房工程明挖区支撑体系施工时，模板采用木模板。模板体系的底模板采用100mm厚混凝土垫层，混凝土标号为C20。侧模采用15mm厚胶合板。根据明挖区支撑体系的尺寸，模板统一采用2440mm长×1220mm宽×15mm厚胶合板进行加工。模板背面利用50mm×100mm木方设4道内龙骨，利用Φ48×3.0mm双钢管作外龙骨。并按照200mm+300mm+300mm的间距设置3道对拉螺栓。模板支设前先进行混凝土垫层的浇注，以便模板找平。在混凝土垫层上弹设模板支设线，并沿线每隔1.2m埋设定位钢筋。加工成型模板示意图一、支撑梁模板明挖区支撑梁的截面尺寸共有1100mm×1300mm，1100mm×1100mm，1100mm×1000mm，1100mm×800mm，1000mm×800mm，800mm×800mm，800mm×600mm七种规格。支撑梁模板支设时，将土方开挖至支撑梁底标高以下100mm，便于底模混凝土垫层的浇注。垫层混凝土凝固达到标号后，进行钢筋绑扎的操作后进行支撑梁侧模板的支设。1、支撑梁模板概况（1）截面高度1000mm以上的支撑梁模板支设底模：100mm厚C20混凝土垫层，垫层宽度每侧超出梁截面100mm，垫层上铺设油毡；侧模：15mm厚普通胶合板；53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计内龙骨：50mm×100mm木方，设置4道；外龙骨：双钢管48×3.0mm，间距500mm；对拉螺栓：直径16mm，沿梁截面方向设置3道，间距为200mm+300mm+300mm，对拉螺栓纵向间距为500mm。截面高度1100mm支撑梁模板剖面图（2）截面高度800mm的支撑梁模板支设底模：100mm厚C20混凝土垫层，垫层宽度每侧超出梁截面100mm，垫层上铺设油毡；侧模：15mm厚普通胶合板；内龙骨：50mm×100mm木方，设置3道；外龙骨：双钢管48×3.0mm，间距500mm；对拉螺栓：直径16mm，沿梁截面方向设置2道，间距为200mm+300mm，对拉螺栓纵向间距为500mm。截面高度800mm支撑梁模板剖面图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计2、截面高度大于1m的支撑梁侧模板安全性计算（1）梁侧模板基本参数计算断面宽度1300mm，高度1100mm。模板面板采用2440mm长×1220mm宽×15mm厚普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50mm×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用48×3.0双钢管。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200mm+300mm+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。（2）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计荷载计算值q=1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.688kNN2=7.392kNN3=7.392kNN4=2.688kN最大弯矩M=0.235kN.m最大变形V=0.8mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.235×1000×1000/27000=8.704N/mm253 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4.0/(2×500.000×18.000)=0.672N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.845mm面板的最大挠度小于366.7/400,满足要求!（4）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=7.392/0.500=14.784kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7.392/0.500=14.784kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.784×0.50×0.50=0.370kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×14.784=4.435kN最大支座力N=1.1×0.500×14.784=8.131kN截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；1）抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.370×106/83333.3=4.22N/mm2抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4435/(2×50×100)=1.331N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计3）挠度计算最大变形v=0.677×12.320×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.114mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.806kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=11.560kN抗弯计算强度f=0.806×106/8980.0=89.80N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):13.55对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.560对拉螺栓强度验算满足要求!3、截面高度800mm的梁侧模安全性计算（1）梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度800mm。模板面板采用2440mm长×1220mm宽×15mm厚普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。（2）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取0.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取13.333h；T——混凝土的入模温度，取0.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取0.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.000m；53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计1——外加剂影响修正系数，取0.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=0.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.700kNN2=9.000kNN3=2.700kN最大弯矩M=0.337kN.m最大变形V=0.9mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.337×1000×1000/27000=12.481N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4.5/(2×500.000×18.000)=0.750N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.857mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（4）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=9.000/0.500=18.000kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=9.000/0.500=18.000kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×18.000×0.50×0.50=0.450kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×18.000=5.400kN最大支座力N=1.1×0.500×18.000=9.900kN截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；1）抗弯强度计算53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计抗弯计算强度f=0.450×106/83333.3=5.14N/mm2抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5400/(2×50×100)=1.520N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大变形v=0.677×15.000×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.138mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.810kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=10.800kN抗弯计算强度f=0.810×106/8980.0=90.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):13.55对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.800对拉螺栓强度验算满足要求!二、冠梁模板的支设1、冠梁模板概况于家堡站站房工程明挖区支撑体系中的冠梁尺寸统一为1000mm×1000mm。模板施工时模板各构件尺寸与规格如下：侧模：2440mm长×1220mm宽×15mm厚厚普通胶合板；内龙骨：50mm×100mm木方，设置4道；外龙骨：双钢管48×3.0mm，间距500；对拉螺栓：直径16mm，沿梁截面方向设置3道，间距为200mm+300mm+300mm，对拉螺栓纵向间距为500mm。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计冠梁模板支设示意图2、冠梁模板安全性计算（1）梁侧模板基本参数计算断面宽度1000mm，高度1000mm。模板面板采用2440mm长×1220mm宽×15mm厚普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。（2）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取0.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取13.333h；T——混凝土的入模温度，取0.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取0.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计0.000m；1——外加剂影响修正系数，取0.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=0.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.432kNN2=6.688kNN3=6.688kNN4=2.432kN最大弯矩M=0.192kN.m最大变形V=0.6mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.192×1000×1000/27000=7.111N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×3.6/(2×500.000×18.000)=0.608N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.566mm面板的最大挠度小于333.3/250,满足要求!（4）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=6.688/0.500=13.376kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6.688/0.500=13.376kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.376×0.50×0.50=0.334kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×13.376=4.013kN最大支座力N=1.1×0.500×13.376=7.357kN截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计1）抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.334×106/83333.3=3.82N/mm2抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4013/(2×50×100)=1.204N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大变形v=0.677×11.147×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.103mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.486kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=7.656kN抗弯计算强度f=0.486×106/8980.0=54.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):13.55对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.485对拉螺栓强度验算满足要求!三、腰梁模板支设1、腰梁模板概况于家堡站站房工程明挖区支撑体系中的腰梁尺寸统一为1200mm×1400mm。模板施工时模板各构件尺寸与规格如下：侧模：2440mm长×1220mm宽×15mm厚普通胶合板；内龙骨：100mm×100mm木方，设置4道；53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计外龙骨：双钢管48×3.0mm，间距500；对拉螺栓：直径16mm，沿梁截面方向设置3道，间距为200mm+300mm+300mm，对拉螺栓纵向间距为500mm。对拉螺栓布置时与地连墙剔造出的水平筋进行单面搭接焊相连。腰梁模板支设示意图2、腰梁模板安全性计算（1）梁侧模板基本参数计算断面宽度1400mm，高度1200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。（2）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计其中c——混凝土的重力密度，取0.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取13.333h；T——混凝土的入模温度，取0.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取0.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.000m；1——外加剂影响修正系数，取0.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=0.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=25.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；计算简图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.944kNN2=8.096kNN3=8.096kNN4=2.944kN最大弯矩M=0.282kN.m最大变形V=1.2mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.282×1000×1000/27000=10.444N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4.4/(2×500.000×18.000)=0.736N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值v=1.216mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（4）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=8.096/0.500=16.192kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计均布荷载q=8.096/0.500=16.192kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.192×0.50×0.50=0.405kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×16.192=4.858kN最大支座力N=1.1×0.500×16.192=8.906kN截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；1）抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.405×106/83333.3=4.63N/mm2抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4858/(2×50×100)=1.457N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大变形v=0.677×13.493×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.125mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!（5）梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.313kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=16.255kN抗弯计算强度f=1.313×106/8980.0=146.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!（6）对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):13.55对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.255对拉螺栓强度验算满足要求!53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计四、支撑体系模板施工1、模板加工站房工程的支撑体系模板统一采用尺寸为2440mm长×1220mm宽×15mm厚的普通胶合板进行加工制作。利用胶合板作为本工程支撑体系的模板具有下列优点：（1）板幅大，自重轻，板面平整。既可减少安装工作量，节省现场人工费用，又可减少混凝土外露表面的装饰及磨去接缝的费用；（2）承载能力大，特别是经表面处理后耐磨性好，能多次重复使用；（3）材质轻，模板的运输、堆放、使用和管理等都较为方便；（4）保温性能好，能防止温度变化过快；（5）锯截方便，易加工成各种形状的模板；模板加工时，每块胶合板作为一块模板的面板整张直接使用，尽量减少随意锯截，造成胶合板浪费。每块面板后设4道内龙骨。内龙骨的材料规格为50mm×100mm木方。每块胶合板与内龙骨相叠处至少钉2个钉子，钉子长度应为胶合板厚度的1.5~2.5倍。配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。每块模板使用前必须涂刷脱模剂。在首次涂刷脱模剂时，必须对模板进行全面清理，清除模板板面的污垢和锈蚀，然后才能涂刷脱模剂，脱模剂要薄而均匀，不得漏刷。要注意涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模。2、模板支设（1）垫层浇注为保证模板的施工质量，防止模板下口跑浆，安装大模板前，应清扫、水冲、或用鼓风机清理梁内杂物，并进行垫层的浇注。支撑体系施工过程中，垫层的浇筑以超出冠梁、支撑梁和腰梁边线100mm为宜。冠梁的垫层顶面标高以低于冠梁底边线200mm为宜，支撑梁和腰梁的垫层顶面标高以低于梁底标高100mm为宜。垫层浇注混凝土标号为C20混凝土。浇注垫层时注意做好垫层表面的砂浆找平。施工过程中杜绝用水泥袋封堵板底，避免造成“烂根”现象。（2）测量放线垫层浇注完成后，进行测量放线，弹设模板定位线和控制线。并在定位53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计线上每个1.2m埋设一根定位钢筋。（3）支设模板根据已弹出的模板控制线，进行支模。控制模板的位置，以保证梁内部的净空尺寸。支设模板前根据每根梁的不同规格尺寸弹设混凝土标高控制线。冠梁模板的支设：进行冠梁模板支设时，保证露出的100mm地连墙面平整。墙面凸出位置用人工凿平。冠梁模板紧靠混凝土墙面，并用对拉螺栓紧固。模板两侧利用1mm长钢管顶托于两侧的土层上，以保证冠梁模板的稳固。支撑梁模板的支设：支撑梁模板支设时严格按照弹设的模板控制线进行施工。在支撑梁两侧利用1m和1.2m长钢管组成三角钢架对支撑梁模板进行固定。沿梁方向，每个2m设置一组三角钢架，保证混凝土浇注施工时模板的稳固。腰梁模板的支设：支设腰梁模板时，设置的3道对拉螺栓与剔造出的地连墙水平筋利用钢筋进行单面搭接。并在模板一侧利用1m和1.2m长钢管组成三角钢架对腰梁模板进行固定。模板支设时模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。用作模板的地坪、胎模等平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓模板支设完成后，要对模板的支设情况进行认真检查并经监理检查验收合格后方可进行下道工序的施工。模板施工过程中重点做好以下几点的控制：1）模板支设的位置是否严格符合模板支设的控制线；2）对拉螺栓和三角钢架是否紧固到位，对紧固不到位的要进行整改。3）模板支设完成后是否与垫层之间存在缝隙，存在缝隙的要利用砂浆进行封堵，采用后堵砂浆法时，必须在正常温度下，浇混凝土前半天按要求堵好砂浆，杜绝用水泥袋封堵梁底，避免造成“烂根”现象。4）对模板上弹设的混凝土标高控制线进行复核，确定标高无误。3、模板拆除正常温度下，混凝土浇筑后8小时，可松动对拉螺栓（腰梁除外）；混凝土强度达到1.21N/mm2后方可拆除模板。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（1）侧模拆除时间表侧模拆除时间表序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1≤C3016小时2>C3024小时（2）底模拆除时的混凝土强度要求底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥100（3）拆模顺序梁板模板的拆除顺序：梁侧模板→板模板→梁底模板→支柱→分类→清场。（4）拆模施工1）梁模板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱。2）梁、板模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除夹杠，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。3）拆下的模板及时清理粘结物，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计4）拆除前全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。5）拆除支撑先清除其上的杂物及地面的障碍物。6）拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。4、模板质量保证措施模板工程是关系支撑体系质量的中心环节，必须精心设计，精心施工。在满足强度要求前提下，按照均匀、对称的原则进行设计，施工时不得随意改动。（1）现浇结构模板安装的偏差符合下表的规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、梁、墙＋4，－5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。（2）模板的拆除：1）侧模拆除时的混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计模板拆除时，不对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（3）主要质量关键点的控制：梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、板模板通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部支在坚实地面上，垫通长脚手板，防止支柱下沉，梁、板模板按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口有拉杆锁紧，防止上口变形。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第五章支撑体系混凝土施工1、混凝土材料、浇筑方式（1）支撑体系混凝土施工过程中，冠梁混凝土与地连墙属于同一标号，C40P10。腰梁和支撑梁混凝土标号为设计砼标号C30。（2）采用泵送入模。（3）混凝土坍落度控制在160—200mm之间。（4）混凝土选用运输便利，质量信誉高，实力较强的混凝土搅拌站供应。2、混凝土浇注（1）施工准备1）提前与搅拌站进行联系，明确技术要求。施工前按方案要求准备好施工用机具，并由专人对机具的完好状态进行检查。提前组织参加混凝土浇筑施工的有关人员进行技术交底。2）混凝土浇筑前应检查模板的支设是否牢固，混凝土浇筑标高线是否正确。并在混凝土浇筑期间保证水、电不中断，并备有应急措施。3）浇筑前，应会同监理、质检等人员对模板、支架、钢筋等进行检查，做好隐蔽验收记录。4）混凝土浇筑前，对模板及混凝土接茬处进行浇水湿润，但模板内不得有积水。（2）混凝土浇注冠梁及第一道混凝土支撑采用混凝土汽车泵进行浇筑施工。第一道支撑以下的支撑梁及腰梁采用塔吊配合运输。对搅拌站提供混凝土进场以后，由专职试验人员检查混凝土质量是否符合技术要求，如有不符要求的混凝土，坚决退货。具体检查项目为混凝土坍落度，一个工作台班检查6次；混凝土的和易性、混凝土的出站时间、进场时间、浇筑时间、以及浇完时间；如在冬施期间施工还必须测量混凝土的出罐温度和入模温度。混凝土振捣时振动棒的移动间距为450mm，振捣时间为25—40s，且间隔20min后进行第二次复振。振动棒的振动半径为300mm，交错布置间距1.5R取450mm。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计注意混凝土的振捣时间，过短不易振实，过长会引起混凝土分层现象，要以混凝土表面不再显著下沉、不再出现气泡、表面流出灰浆为准。混凝土浇筑时，注意观察模板、支撑、钢筋情况，当发现有变形、位移时，要及时采取措施进行处理。浇筑时按模板上的标高线拉白线控制标高，用刮杠找平后，用抹子抹平，在混凝土初凝前抹平,终凝前再次抹压，以防表面收缩裂缝产生。混凝土每100m3留一组标养试块及两组同条件试块。标养试块及同条件试块均在现场制作。混凝土侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、混凝土养护混凝土浇筑完每隔2小时进行一次浇水养护，保证混凝土处于湿润状态，浇水养护时间不少于14d。4、混凝土质量标准（1）主控项目1）混凝土的配合比等必须符合设计要求和验收规范的有关规定。2）混凝土的强度等级必须符合设计要求，混凝土试件在浇筑地点随机取样。混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间。同一施工段的混凝土应连续浇筑。3）现浇结构的外观质量不应有严重缺陷。4）现浇结构不应有影响结构性能和使用功能的尺寸偏差。（2）一般项目1）首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定，其工作性能应满足设计配合比的要求。开始生产时，应至少留置一组标准养护试件，作为验证配合比的依据。2）现浇结构外观质量不宜有一般缺陷。3）现浇结构拆模后的尺寸偏差应符合规定。混凝土结构尺寸允许偏差项目允许偏差检验方法轴线位移冠梁、支撑梁15钢尺检查标高±10用水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸+8，-5钢尺检查表面平整度8用2m靠尺和楔形塞尺检查53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计第六章安全生产及注意事项1、安全注意事项（1）施工前由安全监督部认真编制安全交底，并对施工人员进行交底。（2）土方开挖时，严禁施工人员进入挖掘机回转半径之内。（3）各种机械必须由专人持证上岗，严格按照操作规程进行操作，严禁乱用，以防机械伤害。（4）机械或电动工具用电必须由专业电工接线，严禁私拉接线。（5）工作前先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（6）支撑体系使用的钢管，使用前严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（7）严重锈蚀、变形、螺栓螺纹已损坏的构件严禁使用。（8）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（9）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。（10）施工现场严禁吸烟，模板堆放处要按照消防要求设置消防设施。（11）施工现场材料堆放整齐，标示清楚，安排专人进行清扫。2、安全保证措施为确保于家堡站房工程地下连续墙导墙施工生产过程中安全工作有领导、有组织、有计划、有安排、确保施工全过程生产安全，项目部成立安全管理领导小组。安全管理领导小组以项目经理为组长，项目副经理、项目总工程师、安全总监为副组长，项目部各职能部室、作业队负责人为成员。安全管理实行“项目——专业队——班组”的三级管理模式，横向到边纵向到底。（1）成立安全领导小组组长：高群山副组长：曹景全白宏亮53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计组员：关恒军孙军仓牛绪刚高贤胜刘均伟潘栋谢晓华刘钊林晓阳（2）安全领导小组职责安全管理领导小组负责研究、分析、总结、决策项目施工生产过程中安全生产问题；负责领导项目全员落实暨定的安全管理规定、制度、措施等；对项目施工生产全过程进行考核、检查、评比、总结；对项目施工生产安全全面负责。对出现的安全事故的应急及救援等事项的处理起到领导和指挥作用。（3）安全管理制度为贯彻落实“安全第一、预防为主、综合治理”、“管生产必须管安全”、“安全生产人人有责”，加强安全生产安全教育、增强全员安全生产意识，使本工程安全生产管理纵向到底，横向到边，专管成线，群管成网，责任明确，协调配合，真正把安全生产管理工作落实的实处。严格遵守国家有关安全生产的法律法规和《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401.1-2003）有关安全生产的规定，认真执行工程承包合同的有关安全要求。加强安全生产宣传教育，增强全员安全生产意识，建立健全各项安全生产的管理机构和安全生产管理制度，配备专职及兼职安全检查人员。有组织、有领导地开展安全生产活动。各级领导、工程技术人员、生产管理和具体操作人员、必须熟悉和遵守各项规定，做到生产与安全工作同时计划、布置、检查、总结和评比。（4）安全生产责任制安全生产责任制是施工中最基本的安全管理制度，根据“管生产必须管安全”的原则，将安全生产与各类人员统一起来，使安全工作层层有专责，分工有协作，出现事故以后，能快速调查清楚从管理到操作各方面的责任，避免类似情况的重复发生。安全生产责任制是综合各种安全生产管理、操作规程，对各级领导、各职能部门、工程技术人员、工程管理人员、施工人员应负的安全责任明确出来。使安全工作形成一个人人讲安全，事事为安全，时时想安全，处处要安全的氛围。（5）安全生产教育培训制度1）在生活区设置安全生产教育栏和宣传通告栏，加强对广大工人的安全教育，使广大工人牢固树立“安全第一、预防为主”的意识，克服麻痹思想。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计2）项目管理人员和基层作业人员，必须接受于家堡站知识培训合格后才能上岗。3）参加施工的人员，必须接受安全技术教育，熟知和遵守本工种的各项安全技术操作规程，定期进行安全技术考核，合格者方能上岗操作。做到思想上重视，生产上严格执行。4）对于从事电气、起重、建筑登高架设作业、锅炉、压力容器、焊接、驾驶、爆破等特殊工种的人员，必须经专门安全操作技术培训，考试合格获得《安全操作合格证》后方可持证上岗。5）要经常进行有针对性的安全教育，提高全体人员安全意识和自我保护能力，做到“三不伤害”。6）对新入场工人进行三级安全教育，变换工种时也要进行转岗安全教育。7）施工管理人员要进行年度安全培训，专职安全员按规定进行年度培训考核，考核不合格者不得继续从事安全员的工作。（6）安全生产检查制度1）坚持经常检查和定期检查相结合的形式，及时发现事故隐患，堵塞安全漏洞。2）项目部组织月检查，工段进行周检查，班组经常进行检查，职工相互监督检查。3）坚持自查为主、互查为辅、边查边改的原则，主要查措施落实、制度落实、人员落实、安全隐患和现场施工安全管理。4）检查出事故隐患时，整改做到定责任人、定整改措施、定整改完成时间、定验证人。（7）安全技术交底制度针对本工程技术含量高、工种多、工序穿插频繁、高空作业多、人身安全风险大等特点，有针对性的制定安全技术措施。每道工序开工前编制安全技术措施及安全生产注意事项，交底到班组每个作业人员。施工中采用的新技术、新工艺、新设备和新材料时，必须制定专门的安全技术措施进行交底。（8）班前安全活动制度建立班前安全活动制度，认真做好班前安全活动记录，项目部及专职安全管理工程师不定期对各个工班班前安全活动和记录进行检查，并做好记录。（9）持证上岗制度53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计所以参加特种作业施工人员必须持证上岗，未经培训、未持操作证的人员严禁从事特种作业。（10）安全例会制度定期召开安全例会，分析安全生产形势及存在问题，并研究制定改进和整改措施，提出下阶段工作安排及工作重点。53 京津城际延伸线于家堡站站房工程武汉电力职业技术学院建设工程系毕业设计鸣谢通过这次的实习，我基本上掌握了支撑梁施工的相应步骤和注意事项。在设计和论文的写作整个过程中，指导工程师张威、高宁在各方面都给予了全面的指导和帮助。在此想表示深深的感谢。在校期间，得到学院各级领导和辅导老师的亲切关怀和无私的培养，使我在学习的过程中学到了许多做人的道理。在此我相老师们表示致谢：您们辛苦了！53