某住宅结构毕业设计论文-土木毕业设计论文.doc

'.-目录第一章前言2第二章工程概况和结构设计方案32.1工程概况32.1.1气象资料32.1.2地质水文资料（略）32.1.3荷载资料32.2结构设计方案32.2.1结构方案32.2.2材料选择32.2.3柱、梁截面尺寸3第三章结构计算53.1荷载计算53.1.1楼屋面荷载计算53.2框架内力计算63.2.1简化计算63.3标准层板、次梁的结构计算133.3.1板的结构计算133.3.2次梁的结构计算193.4楼梯结构计算203.5基础结构计算243.5.1中柱基础设计243.5.2边柱基础设计283.6结构设计软件与近似计算法对框架内力、板、次梁的计算结果的比较与分析34第四章结束语35谢辞36参考文献37附录一38-.可修编. .-第一章前言毕业设计是土木工程专业本科培养的一个学习、实践、探索和创新相结合的实践性教学环节，是土木工程专业人才培养过程中的一个重要阶段。毕业设计使我们学会了正确的工作方法和基本技能；学会课题调研、文献检索和工具书、标准及规X的使用，掌握工程制图、设计计算、计算机应用等。通过毕业设计可以巩固、深化、综合大学前几年的基础理论和专业知识；培养创新能力，提高面向工程实际提出问题、分析问题、解决问题的能力。毕业设计是教学计划的最后一个教学环节，让学生熟悉设计全过程，掌握设计方法和设计技能。通过毕业设计，对建筑设计、施工的全过程有相对完整的认识，为毕业后从事工程领域的设计、施工、研究、管理等方面的工作奠定良好的基础。本次毕业设计的重点在概念设计（结构部分），着重理解在结构设计中的结构方案选择、荷载整理、荷载组合、抗震设计要求、楼梯设计、基础设计等。这次毕业设计我们小组的题目是XX地区某住宅的设计，这个设计主要是依据任务书中所给出的建筑物中设置的房间及使用的面积和收集的资料，到图书馆借阅建筑规X、抗震规X、钢筋混凝土规X及结构计算计算手册等，为我们设计提供了理论资料和计算依据。我设计的总建筑面积为2076㎡，总高为12.2m。结构设计部分完成了该住宅的结构平面布置，以一榀框架为例对框架进行设计，计算一榀框架在水平荷载作用下的内力并与PKPM的电算结果进行比较与分析，并设计了柱下独立基础和楼梯。根据以上设计绘制了相应的结构施工图。这次毕业设计得到X老师对设计全过程的指导，在此对X老师表示感谢。由于初次接触全面的设计，在理论和经验上都很欠缺，设计水平十分有限，设计中存在不少缺点和错误，恳请各位老师及同学给予批评指正。-.可修编. .-第二章工程概况和结构设计方案2.1工程概况2.1.1气象资料基本风压值：基本雪压值：2.1.2地质水文资料（略）2.1.3荷载资料1.楼面活荷载标准值：2.屋面构造：30mm厚架空隔热板，一毡二油上铺小石子，15mm厚1:3水泥砂浆找平层，40mm厚混凝土整浇层，120mm厚预制板，12mm厚板底纸筋灰粉刷。3.楼面构造：30mm厚水磨石面层，120mm厚预制板，12mm厚板底纸筋灰粉刷。2.2结构设计方案2.2.1结构方案结构采用横向承重框架、采用钢筋混凝土独立基础（基底标高-0.45m）2.2.2材料选择混凝土：底层柱、中柱均采用钢筋：直径大于10mm的采用HRB335级钢筋，其余的用HPB235级筋。2.2.3柱、梁截面尺寸1.柱恒载取,活载取，负荷截面为4.8×4.8-.可修编. .-中柱底承受的轴向力标准值和设计值为：；；；中柱：；边柱：2.梁框架梁1：，取；取。同理框架梁2：，梁1：，取，同理次梁2：，-.可修编. .-第三章结构计算3.1荷载计算3.1.1楼屋面荷载计算1.楼（屋）面荷载标准值A.屋面恒荷载标准值架空隔热板一毡二油上铺小石子120mm厚预制板12mm厚板底纸筋灰粉刷合计B.屋面活荷载标准值（上人屋面）C.楼面恒荷载标准值30mm水磨石面层120mm厚预制板12mm厚板底纸筋灰粉刷合计D.楼面活荷载标准值（计算主梁、柱时）2．CE4CEng梁间线荷载：有窗户的梁间线荷载为：女儿墙荷载：-.可修编. .-3.2框架内力计算3.2.1简化计算一.梁、柱线刚度采用现浇框架结构，假定底层柱下端固定于基础顶面，梁柱节点为刚接。横梁的计算跨度按下述采用：底层柱取基础顶面至2层楼盖梁的中心线的距离；其余各层柱取上，下相邻楼盖的中心线距离，即层高。初步假定到基础顶高度为1.1m；则底层柱高为：2~4层柱高为：梁、柱混凝土弹性模量：，1.横梁的线刚度考虑到楼（屋）面整浇层的影响，计算横梁的线刚度时，取（为矩形截面惯性矩），故横梁线刚度为：2.柱的线刚度底层柱：-.可修编. .-2-4层柱：梁、柱线刚度如图3-1：图3-1二.风荷载1.本工程地面粗糙程度属B类。计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值。为了简化计算起见，通常将计算单元X围内外墙面的分布荷载，代为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下：基本风压查《荷载规X》得风荷载体型系数，迎风面，背风面，故-.可修编. .-表3.8离地高度Z11.61.01.31.040.550.7448.71.01.31.00.550.7155.81.01.31.00.550.7152.91.01.31.00.550.715楼层处相应的集中风荷载设计值为：图3-2-.可修编. .-2.风荷载作用下的框架内力计算表3.9项目4层3层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴K6.576.676.242.539.776.726.242.530.7670.7710.7570.5580.830.7710.7570.558D14162243132387110303158252431323871103031.863.23.141.363.926.025.912.55y0.450.450.450.4270.50.50.50.4772.975.15.02.265.688.738.573.872.434.174.0981.685.688.738.573.53项目2层底层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴K9.776.726.242.5313.489.298.613.500.830.7710.7570.5580.9030.8670.8590.727D158252431323871103036353104041030851145.818.298.763.787.5112.3112.196.05y0.50.50.50.50.550.550.550.558.4212.9312.75.2313.5222.1621.9410.898.4212.9312.75.2316.5227.0826.8213.31-.可修编. .-注：1.K按下列公式计算：底层；其他层。2.按下列公式计算：底层其他。3.y由附表26查取。4.3.风荷载作用下的位移验算验算框架位移时，应取风荷载标准值。在风荷载标准值作用下的位移计算列于表。考虑框架的弹塑性影响，应对框架刚度作适当降低。对现浇框架，取降低系数0.85。最大相对层间位移（满足要求）表3.10层次42.99.21/1.46.57726490.091.3632.98.85/1.412.89743210.171.2722.98.85/1.419.21743210.261.11410.53/1.426.73321790.840.84注：表中为柱的高度，为顶点位移，，为所计算楼层的楼层剪力，为所计算楼层各柱的修正侧移刚度的总和。-.可修编. .-4.风荷载内力图图3-3-.可修编. .-图3-4-.可修编. .-图3-53.3标准层板、次梁的结构计算3.3.1板的结构计算板按考虑塑性内力重分布的方法计算，取1m宽板带为计算单元，（一）荷载计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活载棋盘式布置计算，取荷载在-.可修编. .-作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在板的中心点处计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间最大负弯矩时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载（二）内力计算弯矩计算（）表3.11区格A2.4/2.95=0.81计算简图+跨内-.可修编. .-续表3.11区格B3.35/4.8=0.7计算简图+跨内续表3.11区格C3.9/4.5=0.87计算简图+跨内-.可修编. .-续表3.11区格D3.9/4.5=0.87计算简图+跨内表3.12区格AB2.4/2.95=0.813.35/4.8=0.7支座计算简图-.可修编. .-续表3.12区格CD3.9/4.5=0.873.9/4.5=0.87支座计算简图由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即A-B支座各跨中，支座弯矩既已求得即可近似按算出相应的钢筋截面面积，取跨中及支座截面-.可修编. .-（三）配筋计算双向板配筋计算表3.13截面选配筋实配面积跨中A区方向1.319073构造配方向0.939052构造配B区方向3.0590170构造配方向1.659092构造配C区方向3.1490175构造配方向1.8390102构造配D区方向2.8590159构造配方向1.9290107构造配支座A—B支座4.41590246最小配筋率为：-.可修编. .-3.3.2次梁的结构计算本工程次梁为单跨静定结构，比较简单1.荷载标准值A.恒荷载标准值由板传来恒荷载次梁自重次梁抹灰B.活荷载标准值2.荷载设计值恒荷载设计值活荷载设计值全部荷载设计值弯矩对于跨中按最小配筋率配选用实际配筋面积为对于支座-.可修编. .-选用实际配筋面积为故截面尺寸满足要求3.4楼梯结构计算（一）.基本设计依据楼梯平面图见下图。结构重要性系数r0=1。活荷载标准值qk=2.5KN/㎡。主要选用材料：平台板及楼梯段受力及构造钢筋均用HPB235级钢筋（φ），平台梁纵向受力钢筋用HRB335级钢筋（φ）。混凝土C20。图3-6楼梯计算简图-.可修编. .-（二）.梯段板TB-1的计算图3-7踏步板的倾角：板厚：取t=100mm（三）.荷载计算楼梯板的荷载计算恒载水磨石面层三角形踏步混凝土斜板20mm板底抹灰栏杆自重合计活荷载-.可修编. .-荷载设计值：（四）.内力及截面承载力计算（1）正截面承载力计算梯段板的计算跨度取h0=t-25=100-25=75mm考虑到梯段板两断与梁的固结作用，板跨中的最大弯矩：选用φ8130实配面积AS=387mm2斜截面承载能力计算由于由此可证明梯段板抗剪承载能力较大，设计楼梯时不需要对梯段斜截面进行验算。（五）.平台板计算1.计算简图及截面尺寸取板厚为100mm2.荷载计算恒荷载水磨石面层100厚混凝土板20厚板底抹灰合计-.可修编. .-活荷载荷载设计值：3.内力及承载力计算平台板的计算跨度板的有效高度最小配筋率计算截面：选用φ6150实配面积AS=189mm2（六）.平台梁TL-1计算1.截面尺寸梁的计算跨度：梁的截面尺寸选：b×h=200mm×400mmh0=400-30=370mm2.荷载计算作用在TL-1梁上的荷载主要是由平台板、梯段板传来的反力及自重。恒荷载梁自重20mm梁侧粉刷平台板传来梯段板传来合计-.可修编. .-活载荷载设计值3.内力及承载力计算（1）内力计算：（2）正截面受弯承载力计算采用HRB335级钢筋按构造配筋选用（3）斜截面承载能力验算①验算梁截面尺寸>截面尺寸满足设计要求②验算配箍量>均满足要求，不需要计算箍筋。选用φ6200的双支箍。3.5基础结构计算3.5.1中柱基础设计（一）第一组内力组合1.求地基承载力特征值-.可修编. .-先不考虑承载力宽度修正项，，，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为取3.验算持力层地基承载力基础和回填土重：基础最大压力：确定基础为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得4.计算基底净反力设计值5.确定基础高度取因按-.可修编. .-满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为正方形基础选用双向实配面积（二）第二组内力组合1.求地基承载力特征值先不考虑承载力宽度修正项，，，2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为取3.验算持力层地基承载力基础回填土重：基础最大压力：确定基础为采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得-.可修编. .-4.计算基底净反力设计值5.确定基础高度取因按满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为矩形基础选用实配面积-.可修编. .-选用实配面积3.5.2边柱基础设计（一）第一组内力组合：1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足确定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边缘处的最大和最小净反力-.可修编. .-4.确定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算2.初步选择基础高度因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩-.可修编. .-选用故满足最小配筋率（二）第二组内力组合：1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足确定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边缘处的最大和最小净反力4.确定基础高度(1).柱边基础截面抗冲切验算-.可修编. .-(2).初步选择基础高度因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩选用（三）第三组内力组合：-.可修编. .-1.初步选择基底尺寸加大系数2.验算持力层地基承载力基础和回填土偏心距基底最大压力：满足确定边柱基础截面为3.计算基底净反力基础边缘处的最大和最小净反力4.确定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算2.初步选择基础高度-.可修编. .-因偏心受压，取冲切力抗冲切力：满足5.配筋计算柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩选用3.6结构设计软件与近似计算法对框架内力、板、次梁的计算结果的比较与分析本次我的毕业设计是为四层框架住宅楼。设计-.可修编. .-通过手算一榀框架来熟练掌握框架结构，并了解以此引申到其它各种结构形式的具体计算过程；熟悉各种建筑规X；通过手算一榀框架的结果与机算结果进行比较。本以为电算会更为精确，考虑更周到，但在比较时发现：基本上电算结果要偏大，而且有些梁配筋不太合理，板筋配了也很乱。基础和楼梯要经过其他软件再进行验算，因为PKPM算了不太正确，不能使其简单化。我们是在理论学习阶段，还没有接触实际工程，对于计算机的算法原理也不是十分的清楚，因此有必要进行手算来加强对工程计算原理的认识，如果我们只是单纯的进行电算，很难把大学所学的专业课程融会贯通，对计算原理也就很难从根本上进行把握。所以毕业设计的手算再加上一些电算以对照手算结果是很合理的，也是很有必要的。第四章结束语经过本次的毕业设计，我对结构专业的知识和相关的内容从理论和实践两个方面都进行了温习和巩固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对我所学知识的集中应用，它全面的反映了我对大学四年所学知识的掌握程度。本次毕业设计的题目是XX住宅结构设计B-.可修编. .-。在这些设计的全过程中，每一个环节都有着必要的联系，缺一不可。经历了本次的全过程毕业设计后，使我对结构设计有了深刻的认识和理解。在设计前期准备工作上，我首先是熟悉设计任务书，明确了建设项目的设计要求，理解了拟建建筑物的性质和使用要求；然后是广泛收集必要的设计相关资料例如地质水文资料、气象资料等，参考同类型设计的文字及图纸资料；最后是查阅并学习相关图集、法规和规X。当然起初查规X的时候还查错好几次，所以导致刚开始总是在改动中。在设计中，采用传统的手算计算方法与现代计算方法相结合的方式，比较其优缺点，分析其结果差异性，反复论证、研究，使建筑尽量符合安全、经济、适用的设计原则。在电算时，我是改了又改，可以说改了都快十遍了，但是通过这些错误我也发现了很多没搞明白的东西。如果有错误希望老师能够谅解。手算虽说简单可以参考书，可是有时一个地方算错了从前往后都要改，所以手算也是改了很多遍。本设计过程，也是综合运用各种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCAD、Morgain结构快速设计及微软Word、Excel等软件，充分锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。在整个的设计工作中，我不断地出现错误，又不断地解决错误，不断地吸取自己和同学们出错的教训，总结大家的经验，并注意老师提到的事项，将各个因素融入本设计中，尽量做到最终的设计不出错或少出错。通过这次毕业设计，我对本专业的认识又提高到了一个深度，也能够很好的运用那些软件了，对结构设计的总体概念也有了加强。总之，这次设计锻炼了我综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了我对工程的相关认识，这对我将来的工作会有极大的指导和帮助。谢辞首先我要感谢大学四年里给予我帮助和教导的老师们，感谢我的老师们对我的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们四年如一日孜孜不倦地教诲，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显著的提高。-.可修编. .-在这里，我尤其要感谢在这次毕业实习及毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师——X老师。同时也要感谢周围同学们，他们也总是能够给我指出错误，从而也使我少走了很多弯路。还要感谢为我们毕业设计提供书籍的编著老师和出版商。没有上面各方面的因素，毕业设计中肯定不会进行的那么顺利。参考文献1.中华人民XX国国家标准.建筑抗震设计规X(GB50011-2001).:,20022.中华人民XX国国家标准.混凝土结构设计规X(GB50010-2002).:,20023.中华人民XX国行业标准.建筑地基处理技术规X(JGJ79-2002).:,20024.混凝土结构与砌体结构.东南大学,2003-.可修编. .-5.混凝土结构构造手册.:,19946.钢筋混凝土结构.:XX大学,19967.混凝土结构设计原理.第二版.:,20038.建筑结构抗震设计理论与实例.:同济大学,20029.建筑结构抗震设计.:，199810.房屋建筑学.：，199711.结构力学.：高等教育，199812.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.：，200013.土木工程专业毕业设计指导.：科学，200214.结构力学教程.:高等教育,200215.中华人民XX国国家标准.建筑结构荷载规X(GB50009-2002).:,200216.土力学与基础工程.：XX工业大学，2003附录一///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT|||-.可修编. .-|工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2008/4/20|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.55地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30-.可修编. .-地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.65-.可修编. .-9---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规X5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00-.可修编. .-墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:无侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规X(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:是荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.60*********************************************************-.可修编. .-*各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)4121.58918.28212.700501.859.53121.56118.1399.800685.848.52121.72418.1756.900813.068.21121.58918.1894.000818.859.5活载产生的总质量(t):235.659恒载产生的总质量(t):2819.414结构的总质量(t):3055.073恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11261(30)56(30)0(25)4.0004.00021267(25)56(25)0(25)2.9006.90031250(30)56(30)0(25)2.9009.80041191(30)56(30)0(25)2.90012.700*********************************************************-.可修编. .-*风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4128.9228.983.9114.76114.8332.83129.2958.2252.7106.15220.9973.42129.8688.1508.1104.50325.41917.11148.39136.51149.4169.37494.84242.6===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:ZMR计算日期:2008.4.20开始时间:21:16:58可用内存:194.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:21:16:58第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:21:16:59FALE自由度优化排序BeginningTime:21:17:0.35EndTime:21:17:0.58TotalTime(s):0.23-.可修编. .-FALE总刚阵组装BeginningTime:21:17:0.59EndTime:21:17:0.81TotalTime(s):0.22VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:21:17:0.81EndTime:21:17:0.84TotalTime(s):0.03VSS模态分析BeginningTime:21:17:0.86EndTime:21:17:0.90TotalTime(s):0.04形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:21:17:2.7EndTime:21:17:2.12TotalTime(s):0.05第五步:计算杆件内力开始时间:21:17:2活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2008.4.20时间:21:17:8-.可修编. .-总用时:0:0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3612(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5891(m)Ymass=18.1891(m)Gmass=937.7855(t)Eex=0.0000Eey=0.0109Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=0.4486Raty1=0.4917薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJX=2.7159E+05(kN/m)RJY=2.6524E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.7240(m)Ymass=18.1747(m)Gmass=949.4534(t)Eex=0.0086Eey=0.0119-.可修编. .-Ratx=2.6778Raty=2.5216Ratx1=1.1869Raty1=1.2556薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.2727E+05(kN/m)RJY=6.6883E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5613(m)Ymass=18.1386(m)Gmass=782.6983(t)Eex=0.0017Eey=0.0142Ratx=1.0834Raty=1.0620Ratx1=1.3046Raty1=1.3794薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.8791E+05(kN/m)RJY=7.1027E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3624(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=21.5894(m)Ymass=18.2824(m)Gmass=620.7944(t)Eex=0.0000Eey=0.0051Ratx=0.9582Raty=0.9062Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.5494E+05(kN/m)RJY=6.4364E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================-.可修编. .-抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载769893.61219.0631.560.00Y风荷载219965.24420.049.770.00X地震769893.612933.659.530.00Y地震219965.212714.417.300.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.272E+060.265E+064.0030551.41.7840.8120.727E+060.669E+062.9021768.96.8989.1130.788E+060.710E+062.9012955.176.37158.9940.755E+060.644E+062.905613.390.05332.54该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y-----------------------------------------------------------------------.可修编. .-410.2527E+040.2527E+041.001.00310.3498E+040.3498E+041.381.38210.4366E+040.4366E+041.251.25110.3864E+040.3937E+040.880.90===============================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.773989.391.00(0.00+1.00)0.0020.7602178.600.83(0.83+0.00)0.1730.74573.160.17(0.17+0.00)0.8340.220989.811.00(0.00+1.00)0.0050.2155179.030.52(0.52+0.00)0.4860.21240.670.48(0.48+0.00)0.5270.121988.681.00(0.00+1.00)0.0080.1206177.730.89(0.89+0.00)0.1190.11816.590.11(0.11+0.00)0.89100.087487.641.00(0.00+1.00)0.00110.0870177.100.93(0.93+0.00)0.07120.08465.290.07(0.07+0.00)0.93地震作用最大的方向=89.949(度)============================================================-.可修编. .-仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.033.341.53310.044.121.87210.054.332.01110.043.291.54振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41260.93-6.701866.2331325.41-8.512289.3421344.56-7.232416.5711265.88-6.561850.41振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)-.可修编. .-4156.923.37-1899.213168.964.40-2319.972173.932.88-2462.611157.373.27-1890.62振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.00-0.30-0.08310.00-0.16-0.04210.000.220.04110.000.440.08振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-47.820.74-712.8331-26.490.40-374.502133.32-0.36501.651169.36-1.351026.26振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-44.41-0.44706.8631-24.06-0.24369.52-.可修编. .-2130.540.14-497.651163.900.91-1020.26振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.010.570.3931-0.01-0.45-0.2721-0.02-0.83-0.60110.020.840.69振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4122.02-0.91116.9731-16.510.75-88.0321-32.171.19-166.211131.73-1.23168.60振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)412.540.34-112.5931-1.90-0.3186.9521-3.73-0.36163.78113.660.39-164.78-.可修编. .-振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.01-0.17-0.11310.010.350.2221-0.01-0.29-0.11110.000.120.05振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-3.800.18-15.59317.94-0.4031.9721-6.440.34-26.68112.56-0.1410.79振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.26-0.0214.49310.540.05-30.8221-0.44-0.0525.29110.170.02-10.10各振型作用下X方向的基底剪力-.可修编. .--------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.1621196.783257.1740.00528.38625.9770.0085.0790.58100.00110.27120.02各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)-.可修编. .-41329.61329.61(5.87%)(5.87%)955.88593.3131395.87722.05(5.57%)(5.57%)3046.10509.0321422.861127.71(5.18%)(5.18%)6295.51442.2011350.661447.80(4.74%)(4.74%)13046.09272.56抗震规X(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)413.24314.77143.70314.15387.71176.45214.35407.71188.69113.34310.07144.55-.可修编. .-振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-6.320.16-45.2431-7.890.21-55.4921-8.350.18-58.5811-6.440.16-44.85振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)413.080.18-102.75313.730.24-125.51214.000.16-133.23113.100.18-102.28振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.31-98.58-24.6331-0.18-51.70-14.09210.2270.3713.34110.46141.7326.61振型5的地震力--------------------------------------------------------.可修编. .-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.95-0.0114.11310.52-0.017.4121-0.660.01-9.9311-1.370.03-20.31振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.63-0.0110.0931-0.340.005.28210.440.00-7.11110.910.01-14.57振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.6025.9617.8231-0.45-20.20-12.1921-0.88-37.38-26.96110.8737.9431.25振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)-.可修编. .-41-0.880.04-4.66310.66-0.033.50211.28-0.056.6211-1.260.05-6.71振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.270.04-12.1231-0.20-0.039.3621-0.40-0.0417.63110.390.04-17.74振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.18-4.36-2.86310.389.265.7921-0.31-7.63-2.85110.123.071.33振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.22-0.010.8931-0.460.02-1.83-.可修编. .-210.37-0.021.5311-0.150.01-0.62振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.030.001.88310.070.01-4.0121-0.06-0.013.29110.020.00-1.31各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11420.2520.7030.75461.8250.0160.0176.3380.0190.01100.34110.00120.00各层Y方向的作用力(CQC)-.可修编. .-Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN)(kN-m)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41330.59330.59(5.89%)(5.89%)958.71585.0631391.94718.42(5.55%)(5.55%)3037.69500.4121415.941114.19(5.12%)(5.12%)6244.39434.7111344.441423.26(4.66%)(4.66%)12871.11267.94抗震规X(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规X(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.000-.可修编. .-///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2008/4/20|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角-.可修编. .-X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h415578.258.201.012900.5570.440.441.011/6595.314207.837.781.012900.4200.920.921.011/3144.212246.926.881.012900.2241.561.551.011/1857.11585.365.331.014000.585.365.331.011/877.X方向最大值层间位移角:1/877.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h416738.578.521.012900.6730.520.511.001/5627.-.可修编. .-315498.078.021.012900.5241.021.011.001/2857.213917.077.031.012900.3911.681.671.011/1729.112195.405.371.014000.2195.405.371.011/870.Y方向最大值层间位移角:1/870.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h415570.750.741.022900.5570.040.041.011/9999.314200.710.701.022900.4200.080.071.021/9999.212240.640.621.022900.2240.130.131.021/9999.11580.510.501.024000.580.510.501.021/9272.X方向最大值层间位移角:1/9272.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h416732.842.841.002900.6530.170.171.001/9999.315242.672.671.002900.-.可修编. .-5240.310.311.011/9228.213912.362.361.002900.3380.510.511.001/5698.112191.851.851.004000.2191.851.851.001/2537.Y方向最大值层间位移角:1/2537.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41600-1.3431451-2.2621332-2.7011162-2.32===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41600-0.3731445-0.3721332-0.3911191-0.38-.可修编.'