桩板式路堑挡土墙设计

题目：桩板式路堑挡土墙设计文献综述：1概述1.1兰渝铁路及其兰广段概述兰渝铁路线路全长820公里，全线为新建双线电气化铁路，支线部分为单线，线路等级为国铁Ｉ级,项目估算总投资774亿元，建设工期为6年。兰渝铁路建成后，兰州与重庆的铁路运输距离将由1466公里，缩短至820公里，客车运行时间缩短为6.5小时。自兰州枢纽兰州东站引出，溯宛川河谷经金崖、杨家川，跨渭河经渭源至大草滩，以隧道群穿越渭河与洮河分水岭；经岷县穿越黄河与长江分水岭，而后线路靠山取直以隧道群避开岷县至陇南之间的崩塌、滑坡、泥石流等不良地质地段；沿小岷江、白龙江东岸至陇南市，避宝珠寺等梯级电站，以29.7公里长隧道穿越西秦岭，于洛塘河东岸以隧道穿越裕河、毛寨省级自然保护区南缘至广元市；经苍溪沿嘉陵江东岸行进，通过阆中、南部、南充、武胜至重庆枢纽。2008年8月1日，兰渝铁路西秦岭隧道作为全线的先行工程完成招标并开工，标志着兰渝铁路的动工兴建。兰渝铁路兰广段为重要施工路段,本段线路由北向南分别经过黄土高原、秦岭高中山区两大地貌单元。兰州至渭源段属黄土高原区,由河谷阶地,黄土台塬、梁、峁及局部基岩孤丘低中山组成,高程在1500～2700m之间,相对高差200～350m,总体北高南低;渭源至广元属秦岭高中山区,由西秦岭、岷山、摩天岭及龙门山等次一级地貌单元组成。由于其所经过的地形地貌复杂,路堑的边坡设计及施工在该工程整体设计中显得尤为重要.1.2路基边坡概述 在路堤的路肩边缘以下和路堑路基面两侧的侧沟外,因填挖而形的斜坡面称为路基边坡.路堤面坡度因填土高度而定.1.3桩板式挡土墙概述桩板式挡土墙系钢筋混凝土结构，由桩及桩间的挡土板两部分组成，利用桩深埋部分的锚固段的锚固作用和被动上抗力维护挡土墙的稳定。桩板式挡土墙适宜于土压力大，墙高超过一般挡土墙限制的情况，地基强度的不足可由桩的埋深得到补偿。桩板式挡土墙可作为路堑、路肩和路堤挡土墙使用，也可用于治理中小型滑坡，多用于表土及强风化层较薄的均匀岩石地基上，其基岩的饱水无侧限抗压强度须人于20MPa，岩石完整系数应大于0．6。由于土的弹性抗力较小，设置桩板式挡土墙后，桩顶处可能产生较大的水平位移或转动，因而一般不宜用于土质地基。桩板式挡土墙作路堑墙时，先设置桩，后开挖路基，挡土板上而下安装,既可保征施工安全，又可减少开挖工程量。2铁路路基支挡结构的发展历程及研究现状2.1发展历程长期以来,重力式挡土墙在铁路路基支挡工程中占有主导地位。由于截面大、坛工数量多、施工进度慢等不足,重力式挡土墙在地形困难、石料缺乏地区应用不便。当土质边坡高度大于一、石质边坡高度大于手时,重力式挡土墙与桩锚体系档土结构相比,其稳定性、安全性等方面均显不足。因此,中国铁路路基设计人员结合多项工程的科研试验,发展了各种类型的新型支挡结构,并将相关科研成果纳入《铁路路基支挡结构设计规范》,使中国铁路路基支挡结构形式从过去单纯靠重力维持平衡的挡土墙,发展为采用支撑、土筋复合结构以及锚固技术等多种新型、轻型支挡的新技术。这些新型支挡结构轻,施工快捷,便于预制和机械化施工,节省材料和劳动力,造价较低。 2.2研究成果与现状(1)短卸荷板式挡土墙20世纪50年代,为适应中国西南山区地形陡峻的特点,出现了独创的衡重式挡土墙。衡重式挡土墙是中国山区铁路应用较广泛的一种挡土墙形式。与以往的重力式挡土墙相比,衡重式挡土墙可节省大量圬工.但当挡土墙较高时,墙身截面仍旧很大,因此,又出现了一种改进型的结构形式一一短卸荷板式挡土墙。短卸荷板式挡土墙由上、下墙和卸荷板组成,在地基承载力较高的情况下,短卸荷板式挡土墙增加了全墙的抗倾覆稳定性。短卸荷板式挡土墙的卸荷板长度可以任意调整,使其基底偏心距接近零,基底应力分布比较均匀.(2)抗滑桩抗滑桩又称锚固桩,主要作用是整治滑坡,由中国铁路部门始创于20世纪60年代的成昆铁路,后来在诸多线路的建设中得到推广应用,并逐渐完善。抗滑桩主要是依靠桩的强度、滑面以下锚固部分桩周岩土的弹性抗力来平衡滑面以上滑体剩余下滑力,使滑坡保持稳定。抗滑桩的计算理论由早期的单纯抗剪理论发展为静力平衡法、布鲁姆法、弹性地基梁法、链杆法、混合法等,其中弹性地基梁法是抗滑桩设计的常用方法。抗滑桩的特点是可灵活选择桩位,既可单独使用又可与其他工程配合使用,施工方便、工作面多、挖方量小、工期短、收效快、对滑体扰动小.(3)预应力锚索中国铁路系统自20世纪80年代开始将预应力锚索结构应用于路基边坡加固防护工程中,1987年,在宝成线首次采用预应力锚索加固危岩边坡,获得成功。此后,在内昆铁路、福建梅剑铁路、南昆铁路等工程中,均采用预应力锚索整治滑坡或加固处于临界平衡状态的开裂边坡。预应力锚索是通过锚索施加张拉力以加固岩土, 使其达到稳定状态或改善内部应力状况的支档结构。在处理山体滑坡中,能够充分利用岩体自身强度和自承能力,大大减轻结构自重,节省工程材料,是高效和经济的加固技术。(4)悬臂式和扶壁式挡土墙悬臂式和扶壁式挡土墙在国外已广泛采用。中国铁路行业为了推广这种支挡结构,于20世纪90年代专门编制了《一般地区悬臂式路堤挡土墙标准设计图》,加速了该结构在铁路路基工程中的推广应用,悬臂式和扶壁式挡土墙是一种轻型支挡建筑物。它依靠墙身自重和墙底板以上填筑土体包括荷载的重力维持挡土墙的稳定,其主要特点是厚度小、自重轻,适用于石料缺乏和地基承载力较低的填方地段。悬臂式和扶壁式挡土墙的缺点是耗费钢材、水泥较多,施工技术要求较高。(5)加筋土挡土墙加筋土挡土墙是利用加筋土技术修建的支挡结构物。加筋土是一种在土中加入拉筋的复合土,它利用拉筋与土之间的摩擦作用,把土的侧压力削减到土体中,改善土体的变形条件并提高土体的工程性能,从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成.(6)桩板式挡土墙20世纪70年代初,在枝柳线上首先将桩板式挡土墙图应用到路堑中,接着在内昆、京九等线上应用到路堤中。桩板式挡土墙是由锚固桩发展而来的,按其结构形式分为悬臂式桩板挡土墙、锚索杆桩板墙、锚拉式桩板墙.在本工程中,根据地质地貌特征及工程需求,选定桩板式路堑挡土墙为路基支挡结构.其主要优点为：在开挖基坑前主要受力结构挖空桩已经形成，然后在开挖过程中，逐步形成完整的桩板式挡土墙，这点是普通挡土墙所不具备的；当地基强度不足时，可由加深桩的埋深得到补偿。3桩板式路堑挡土墙的基本研究方法 桩板式挡土墙由钢筋混凝土的桩和板组成，桩的截面一般取为矩形，根据需要也可为圆形或其他形状，板可采用槽形板，也可采用空心板，桩板式挡土墙的计算原理与悬臂式抗滑桩的计算原理基本相同，主要分以下几个方面：3.1一般规定3.11桩板式挡土墙适用于一般地区、漫水地区和地震区的路壁和路堤，也可用于滑坡等特殊路基的支挡结构设计，设计使用年限为60年.3.12桩板式挡土墙的桩间距、桩长和截面尺寸应综合考虑确定。桩的自由悬臂长度不宜大于15m，桩的截面尺寸不宜小于1.25m，截面形式可采用矩形或T形。桩间距宜为5~8m。桩板墙顶位移应小于桩悬臂端长度的1/100，且不宜大于10cm。3.13锚固桩的设置应满足下列要求:1桩应锚固在稳定的地层中;2确保桩后土体不越过桩顶或从桩间滑走;3不应产生新的深层滑动。3.14加锚索(杆)的锚固桩应保证桩与锚索(杆)的变形协调。3.15锚固桩之间应设置挡土板或其他措施维持岩(土)体稳定。3.2压力计算3.21墙后土压力（包括列车荷载引起的土压力）的计算，桩后土压力与一般挡土墙的土压力计算方法相同，挡土墙在施工期间发生的位移，作用在墙背后主动土压力，一般可按库仑土压力公式进行计算。3.22在滑坡地段，则应按滑坡推力进行计算。　3.23桩和板的计算仅考虑墙背主动土压力的水平分力，主动土压力的竖向分力及墙前被动土压力一般忽略不计。3.3设计荷载及计算 3.31桩板式挡土墙的计算荷载应包括活载和岩(土)体所产生的土压力或滑坡推力、水的浮力、地下水的渗透压力、地震力以及施工产生的临时荷载等。滑坡路基上的桩板式挡土墙应按滑坡推力和土压力的最不利者作为计算荷载。桩的重力可不计算。当桩的设计荷载为土压力时，附加安全系数为1.1~1.2。当桩上设有锚索时，应按本规范第12.2.3条的规定进行设计。3.32作用于墙背上岩土产生的土压力可按库仑理论计算，轨道及列车荷载引起的土压力可按弹性理论计算，见图。3.33作用在桩上的荷载宽度可按其左右两相邻桩之间距离的一半计算，作用在挡土板上的荷载宽度可按板的计算跨度计算。桩间挡土板上的压力可根据桩间岩(土)体的稳定情况和挡土板的设置方式按全部岩(土) 体压力或按部分岩(土)体压力计算。3.34锚固点以下的桩身变位和内力，应根据锚固点处的弯矩、剪力和地基的弹性抗力进行计算，计算时可不计桩侧摩阻力。桩的宽度可按下式计算:Bp=b+l(11.2.4)式中Bp一一桩的宽度(m);b一—矩形桩的设计宽度(m)。3.35锚固桩桩底支承应结合地层情况和桩底嵌固深度采用自由端或铰支端。3.36地面处桩的水平位移不宜大于10mm，且侧壁应力不应大于地层的横向容许承载力。否则，地层上部应采取适当的加固措施，或增加桩的埋深和加大桩的截面积。3.37路堤(肩)中的锚索(杆)桩板式挡土墙，应避免填料下沉所产生的锚索(杆)次应力。3.38锚索(杆)可按容许应力法计算，桩和挡土板的混凝土结构应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)计算。钢筋混凝土桩的荷载分项系数飞为1.35~1.50，桩荷载的变异性大时应取大值，变异性小时应取小值;挡土板的荷载分项系数αp为1.35。3.39计算锚固桩桩身截面强度，当无特殊要求时，可不作最大裂缝宽度验算。在腐蚀性环境作用下，应进行最大裂缝宽度验算，最大裂缝宽度值可适当放宽，并采用适当的防腐附加措施。有牛腿的桩，除检算强度以外，尚应作牛腿的裂缝宽度验算。挡土板应作最大裂缝宽度验算。3.4构造要求3.41锚固桩和挡士板的混凝土强度等级不宜低于C30 ，桩身中主筋宜采用HRB400，箍筋和挡土板中的主筋可采用HRB335钢或HRB400钢。灌注锚索(杆)孔的水泥(砂)浆强度等级不宜低于M30。3.42锚固桩配筋的要求应按本规范第10.3节的有关规定办理。3.43设牛腿的锚固桩，牛腿的高度不宜小于40cm，宽度不宜小于30cm。3.44当采用拱型挡土板时，不宜采用素混凝土，应沿径向和环向配置一定数量的构造钢筋，构造钢筋间距不宜大于250mm，直径不宜小于10mm。3.45桩上设置钢筋锚杆时，一根锚杆不宜多于3根钢筋，钢筋直径不宜大于32mm。3.5动态设计指根据现场实际情况不断对整个边坡设计进行完善和补充。　　在实际工程中，由于山区地质情况复杂多变，地质勘察报告准确性的保准率较低，地质勘察报告可能会与实际地质情况不符甚至差距较大，故规范明确提出边坡工程的设计宜采用动态设计法。对地质情况复杂的一级边坡，设计时应结合边坡地质勘察报告，因地制宜，做好边坡设计方案比选，提请业主及相关专家评审，在此基础上再进行边坡挡墙的设计。在施工开挖中应补充进行必要的施工勘察，核对原地质勘察结论，设计人员应及时掌握施工开挖揭示的真实地质状况、施工情况及变形监测等信息，及时对原设计进行校核、修改和补充。．　　对桩板式挡墙进行动态设计，要根据每根桩开挖时揭示的地质状况对桩身入土深度、桩身配筋等进行必要的调整，当以上调整不能满足要求时可在桩身上部施加锚索来改善桩身受力和变形。4桩板式挡土墙目前存在的问题 虽然防护桩的计算理论已较为成熟，但能用于指导工程设计和施工的防护桩通用图或设计手册在国内还不充足。铁路防护工程，由于路基土性质及铁路荷载单一稳定，变化仅限于路基下土的地质情况，因此需要针对不同的地质情况，制定出相应的防护方案通用图或快速设计手册用于指导施工。这样才能解决既有线改造及新线建造的工程防护量大、工期紧、施工便梁不足等矛盾，才能为施工单位提供了一种方便、快捷、高效的施工防护手段，为工程的安全、顺利完成提供有力的保障。同时,桩板式挡土墙兼具挡土及抗滑作用，可以有效解决地形陡峭、地质情况不良地段的路基挡护问题，并且可以稳定山体，其抗滑作用，是上述情况下最安全、最经济的挡护形式。桩板式挡土墙桩身分自由段和锚固段，自由段承受墙后荷载的水平推力并传递至锚固段，故桩身锚固段必须满足一定的长度且必须嵌入一定的稳定岩层。桩板式挡土墙主要承受土压力，且受地形情况影响，其墙背往往呈狭窄的楔形体，墙背回填的材料、施工质量直接关系路基的稳定性。但是,由于桩板墙一般布置在地形陡峭、地质条件复杂的地段，其施工安全隐患大、问题突出，必须进行重点的管理和控制。5桩板式挡土墙设计的优化5．1提高勘测资料的准确性由于地质条件的变化对结构稳定的影响极大,因此勘测资料的准确性对设计的好坏成败至关重要,应提高勘探资料的准确性,以确保设计的合理性.5．2设计参数的选取在掌握地质资料之后，正确选择设计参数是保证支挡建筑物既安全又经济合理的重要条件之一。在铁路工程中，大多数支挡建筑物的设计参数是根据经验或是半经验半实测数据确定的．在提供这些参数的时候．除了考虑岩性、岩层的风化程度以外，还要考虑在施工过程中及以后的变化趋势。 5．3提高悬臂桩的结构安全度目前在路基工程中，轻型支挡结构要求按<<铁路桥涵设计规范>>(TBJ2-85)进行设计。基本上是参照<<钢筋混凝土结构设计规范>>(TJ-10-74)进行设计。悬臂式的桩板墙除照用抗滑桩的设计规则设计外，计算抗滑桩的滑坡推力时，还应根据实际情况考虑安全系数.6桩板式挡土墙的研究意义桩板式挡土墙作为一种重要的路基支挡结构，桩板式挡土墙因其自身的优势正越来越被国内工程界所重视和广泛应用更是激励我国的科研人员及工程师们加紧研究这一结构。虽然对于桩板式挡土墙的研究已经取得了相当多的成果，但仍有一些问题需要我国工程师及科研人员进一步的去探讨.另外，还须建立与我国现行铁路设计规范相适应的桩板式路堑挡土墙设计方法。本论文将选取桩板式路堑挡土墙作为算例，根据使用功能的要求及所提供的主要技术指标，选定设计方案,进行边坡变形机理分析及路堑边坡开挖坡率的设计;路堑边坡下滑推力及稳定性分析,根据滑坡推力拟定桩的截面尺寸、埋入深度;计算桩的变形系数及计算深度，判断刚性桩还是弹性桩;根据桩底的边界条件，计算滑面处的水平位移、转角和滑面下桩不同位置处地层侧向弹性抗力、截面剪力和弯矩；并给出最大剪力和最大弯矩及相应位置;校核地基强度;计算挂板的土压力、弯矩及剪力，并根据结果进行配筋计算;绘制桩和挂板的剪力、弯矩图和配筋图；进行排水设施设计以及施工说明。本论文将着重通过对路堑边坡变形机理分析及下滑力计算、抗滑桩及挡板的设计理论及方法的研究,明确以下几点:(1)桩板式挡墙适用于大部分高差较大的边坡支护，其施工简便，竣工后维护费用低。 (2)设计时应结合边坡地勘报告，做好边坡设计方案比选。(3)在明确桩板式挡墙支护方案的基础上，选择合理的桩间距和截面，控制好桩的人土深度和桩顶位移，并根据施工开挖揭示的实际地质状况进行动态设计，对原设计进行必要的的修改完善。(4)当桩悬臂长度太大或桩顶位移不满足要求时，及时调整支护方案。主要参考文献：[1]周后春.桩板式挡土墙在不良地段路基挡护中的应用[J].山西建筑.2007.5：78-79[2]徐金岭.桩板式挡土墙的应用与施工[J].粮食流通技术工程设计2009.4:8-10[3]王金山.用于铁路路基施工防护的桩板式挡土墙[J]铁道标准设计RAILWAYSTANDARDDESIGN2007.8:28-30[4]TB10025--2006铁路路基支挡结构设计规范[S][5]冯瑞玲.铁路路基新型支档结构[J][6]TB10001—2005铁路路基设计规范[S][7]铁一院铁路工程设计技术手册--路基[M][8]高勤运.兰渝铁路兰州至广元段工程地质问题研究[J].铁道勘察.2009.3:5-9.[9]铁二院.抗滑桩的设计与计算[M]1981[10]张新敏.边坡工程[J].2003.3:68-70[11]边坡工程处治技术[12]邵启豪.h型桩板式挡土墙设计回顾[J]路基工程.1995.5:28-30 研究方案：本论文将对桩板式路堑挡土墙的研究现状进行总结，熟悉路基工程常用分析方法与工具；并选取兰渝线兰广段的桩板式路堑挡土墙设计作为算例，根据使用功能的要求及所提供的主要技术指标，选定设计方案，建立模型，完成该结构的设计。研究步骤：1.对当前的研究现状进行综述分析。2.桩板式路堑挡土墙方案的确定。3.进行边坡变形机理分析及路堑边坡开挖坡率的设计。4.进行路堑边坡下滑推力及稳定性分析5.根据滑坡推力拟定桩的截面尺寸、埋入深度.6.计算桩的变形系数及计算深度，判断刚性桩还是弹性桩。7.根据桩底的边界条件，计算滑面处的水平位移、转角和滑面下桩不同位置处地层侧向弹性抗力、截面剪力和弯矩；并给出最大剪力和最大弯矩及相应位置。8.校核地基强度。9.计算挂板的土压力、弯矩及剪力，并根据结果进行配筋计算。10.根据结果，绘制桩和挂板的剪力、弯矩图和配筋图；进行排水设施设计。11.完成施工说明。研究重点: 1.路堑边坡变形机理分析及下滑力计算、2.抗滑桩及挡板的设计理论及方法预期成果：1.完成与路堑边坡加固及抗滑桩有关的文献查阅。2.翻译与设计内容相关的一章节不少于40000字符的外文。3.提交设计图纸包括抗滑桩工程布置平面图、抗滑桩布置立面图、抗滑桩及挡板配筋图、抗滑桩工程布置断面图及排水措施大样图；工程数量汇总表。4.毕业设计报告。绪论随着我国西部大开发策略的实施，基础设施的建设大规模兴起。公路、铁路、水利建设等进入一个全新的飞跃发展阶段，在西部山区铁路建设中，常常要使用边坡支挡结构。传统挡土墙如重力式、半重力式、悬臂式、扶壁式等形式的挡土墙在这些地方使用常常受到一定条件的限制，新发展的桩板式挡土墙等轻型支挡结构施工简便且节省工程造价，克服了一些传统挡土墙的应用限制，在铁路、公路、水利工程中已经广泛应用，并且取得了大量成功. 兰渝铁路兰广段为兰渝铁路的重要施工路段,该段线路由北向南分别经过黄土高原、秦岭高中山区两大地貌单元。由于其所经过的地形地貌复杂,路堑的边坡设计及施工在该工程整体设计中显得尤为重要。由于受到场地或地形的影响，在一定地段必须设置挡土墙以满足通行要求。挡土墙类型应综合考虑工程地质、水文地质、冲刷深度、荷载作用、环境条件、施工条件、工程造价等因素，经论证后选择使用。鉴于桩板式挡土墙的抗滑性能墙及便于施工等优点，该段多处工点选择桩板墙作为路堑边坡支挡结构。然而，桩板墙结构是一个边界条件极为复杂的介质与结构共同作用的体系，它既涉及土力学中典型的强度及稳定问题，又密切与变形有关，同时还涉及土与围护结构的共同作用问题。目前在桩板墙的设计中，桩身按传统的抗滑桩设计理论和计算方法进行设计，而挡土板的结构计算常简化为“简支梁型’’和“两端固定型’’两种类型，实际工程中常采用简支梁模型。本文结合工程实际，开展桩板墙设计计算和合理结构形式选择的研究，既有重要的工程实用价值，也有一定的理论探索意义。第一章概述1.1挡土墙1.1.1定义挡土墙用来支撑天然边坡或人工填土边坡以保持土体稳定的建筑物。用于支挡滑坡、变形体的挡土墙，一般称为抗滑挡墙，或抗滑挡土墙在路基工程中，挡土墙可用以稳定路堤和路堑边坡，减少土石方工程量和占地面积，防止水流冲刷路基，并经常用于整治坍方、滑坡等路基病害。路基在遇到下列情况时可考虑修建挡土墙：（1）陡坡地段； （1）岩石风化的路堑边坡地段；（2）为避免大量挖方及降低边坡高度的路堑地段；（3）可能产生塌方、滑坡的不良地质地段；（4）高填方地段；（5）水流冲刷严重或长期受水浸泡的沿河路基地段；（6）为节约用地、减少拆迁或少占农田的地段。在考虑挡土墙的设计方案时，应与其他方案进行技术经济比较。例如，采用路堤或路肩挡土墙时，常与栈桥或填方等进行方案比较；采用路堑或山坡挡土墙时，常与隧道、明洞或刷缓边坡等方案进行比较，以求工程技术经济合理。1.1.2分类与选取挡土墙按不同的分类标准有不同的类别。选取何类型的抗滑挡土墙，应根据滑坡的性质、类型(渐断性的滑坡或连续性的滑坡、单一性的滑坡或复合式的滑坡、浅层式的滑坡还是深层式的滑坡等)、自然地质条件、当地的材料供应情况等条件，综合分析，合理确定，以期达到整治滑坡的同时，降低整治工程的建设费用。按设置位置划分：路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等类型。按材料划分：石砌挡土墙、混凝土挡土墙、钢筋混凝土挡土墙。按墙背坡的倾斜方向划分：俯斜式挡土墙、垂直式挡土墙、仰斜式挡土墙。俯斜式垂直式仰斜式图1.1按结构形式划分，常见的类型其形式及特点如表：挡土墙结构类型、特点及适用范围表1-1 类型结构示意图特点及适用范围重力式依靠墙身自重承受土压力的作用。一般用砌．牛石砌筑，缺乏石料地区也可用混凝土。型式简单，取材容易，施工简便。当地基承载力低时，可于墙底设钢筋混凝土基座，以减薄墙身，减小开挖悬臂式采用钢筋混凝土材料，由立臂、墙趾板、墙踵板三个部分组成，断面尺寸较小。墙高时立臂下部的弯矩大，耗钢筋多。适于石料缺乏地区及挡土墙高度不大于6m地段，当墙高大于6m时，可用扶壁式。扶壁式在悬臂式挡土墙的基础上，沿墙长方向每隔一定距离加一道扶壁，把墙面板与墙踵板联结起来。在高墙时，较悬臂式经济。 锚杆式由肋柱、挡板、锚杆组成，靠锚杆拉力维持挡土蠕的平衡。肋柱、挡板可预制。适于石料缺乏，挡土墙高度超过12m，或开挖基础有困难地区加筋挡土墙加筋挡土墙由面板、拉筋组成。依靠填土、拉筋之间的摩擦力使填土与拉筋结合成一个整体。结构轻，刚度大。设计、施工简单。适用于加固河堤、围堰等 1.1.3挡土墙的设计程序：图1-2 1.2桩板式挡土墙1.2.1设计要求桩板式挡土墙适用于一般地区、漫水地区和地震区的路壁和路堤，也可用于滑坡等特殊路基的支挡结构设计，设计使用年限为60年.桩板式挡土墙的桩间距、桩长和截面尺寸应综合考虑确定。桩的自由悬臂长度不宜大于15m，桩的截面尺寸不宜小于1.25m，截面形式可采用矩形或T形。桩间距宜为5-8m。桩板墙顶位移应小于桩悬臂端长度的1/100，且不宜大于10cm。加锚索(杆)的锚固桩应保证桩与锚索(杆)的变形协调。锚固桩之间应设置挡土板或其他措施维持岩(土)体稳定锚固桩的设置应满足下列要求:1桩应锚固在稳定的地层中;2确保桩后土体不越过桩顶或从桩间滑走;3不应产生新的深层滑动。1.3.2压力计算墙后土压力（包括列车荷载引起的土压力）的计算，桩后土压力与一般挡土墙的土压力计算方法相同，挡土墙在施工期间发生的位移，作用在墙背后主动土压力，一般可按库仑土压力公式进行计算。在滑坡地段，则应按滑坡推力进行计算。桩和板的计算仅考虑墙背主动土压力的水平分力，主动土压力的竖向分力及墙前被动土压力一般忽略不计。1.3.3设计荷载及计算桩板式挡土墙的计算荷载应包括活载和岩(土)体所产生的土压力或滑坡推力、水的浮力、地下水的渗透压力、地震力以及施工产生的临时荷载等。 滑坡路基上的桩板式挡土墙应按滑坡推力和土压力的最不利者作为计算荷载。桩的重力可不计算。当桩的设计荷载为土压力时，附加安全系数为1.1-1.2。作用于墙背上岩土产生的土压力可按库仑理论计算，轨道及列车荷载引起的土压力可按弹性理论计算，见图1-3。图1-3作用在桩上的荷载宽度可按其左右两相邻桩之间距离的一半计算，作用在挡土板上的荷载宽度可按板的计算跨度计算。桩间挡土板上的压力可根据桩间岩(土)体的稳定情况和挡土板的设置方式按全部岩(土)体压力或按部分岩(土)体压力计算。锚固点以下的桩身变位和内力，应根据锚固点处的弯矩、剪力和地基的弹性抗力进行计算，计算时可不计桩侧摩阻力。桩的宽度可按下式计算:Bp=b+l（1-1）式中Bp一一桩的宽度(m);b一—矩形桩的设计宽度(m)。 锚固桩桩底支承应结合地层情况和桩底嵌固深度采用自由端或铰支端。地面处桩的水平位移不宜大于10mm，且侧壁应力不应大于地层的横向容许承载力。否则，地层上部应采取适当的加固措施，或增加桩的埋深和加大桩的截面积。路堤(肩)中的锚索(杆)桩板式挡土墙，应避免填料下沉所产生的锚索(杆)次应力。锚索(杆)可按容许应力法计算，桩和挡土板的混凝土结构应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)计算。钢筋混凝土桩的荷载分项系数为1.35-1.50，桩荷载的变异性大时应取大值，变异性小时应取小值;挡土板的荷载分项系数αp为1.35。计算锚固桩桩身截面强度，当无特殊要求时，可不作最大裂缝宽度验算。在腐蚀性环境作用下，应进行最大裂缝宽度验算，最大裂缝宽度值可适当放宽，并采用适当的防腐附加措施。有牛腿的桩，除检算强度以外，尚应作牛腿的裂缝宽度验算。挡土板应作最大裂缝宽度验算。1.3.4构造要求1.锚固桩和挡士板的混凝土强度等级不宜低于C30，桩身中主筋宜采用HRB400，箍筋和挡土板中的主筋可采用HRB335钢或HRB400钢。2.灌注锚索(杆)孔的水泥(砂)浆强度等级不宜低于M30。3.锚固桩配筋的要求应按抗滑桩的有关要求进行计算。4.设牛腿的锚固桩，牛腿的高度不宜小于40cm，宽度不宜小于30cm。5.当采用拱型挡土板时，不宜采用素混凝土，应沿径向和环向配置一定数量的构造钢筋，构造钢筋间距不宜大于250mm，直径不宜小于10mm。6.桩上设置钢筋锚杆时，一根锚杆不宜多于3根钢筋，钢筋直径不宜大于32mm。1.3抗滑桩抗滑桩通过桩身将上部承受的坡体推力传给桩下部的侧向土体或岩体，依靠桩下部的侧向阻力来承担边坡的下推力，而使边坡保持平衡或稳定，见图1-4。 图1-4抗滑桩与一般桩基类似，但主要是承担水平荷载。抗滑桩也是边坡处治工程中常见常用的处治方案之一，从早期的木桩，到近代的钢桩和目前在边坡工程中常用的钢筋混凝土桩，断面型式有圆形和矩形，施工方法有打入、机械成孔和人工成孔等方法，结构型式有单桩、排桩、群桩，有锚桩和预应力锚索桩等。1.3.1抗滑桩类型、特点及适用条件(1)抗滑桩的类型抗滑桩按材质分类有木桩、钢桩、钢筋混凝土桩和组合桩。抗滑桩按成桩方法分类，有打入桩、静压桩、就地灌注桩，就地灌柱桩又分为沉管灌注桩、钻孔灌注桩两大类。在常用的钻孔灌注桩中，又分机械钻孔和人工挖孔桩。抗滑桩按结构型式分类，有单桩、排桩、群桩和有锚桩，排桩型式常见的有椅式桩墙、门式刚架桩墙、排架抗滑桩墙（图1-5），有锚桩常见的有锚杆和锚索，锚杆有单锚和多锚，锚索抗滑桩多用单锚。 图1-5抗滑桩按桩身断面形式分类，有圆形桩、方形桩和矩形桩、“工”字形桩等。(2)各类桩型的特点及适用条件木桩是最早采用的桩，其特点是就地取材、方便、易于施工，但桩长有限，桩身强度不高，一般用于浅层滑坡的治理、临时工程或抢险工程。钢桩的强度高，施打容易、快速，接长方便，但受桩身断面尺寸限制，横向刚度较小，造价偏高。钢筋混凝土桩是边坡处治工程广泛采用的桩材，桩断面刚度大，抗弯能力高，施工方式多样，可打入、静压、机械钻孔就地灌注和人工成孔就地灌注，其缺点是混凝土抗拉能力有限。抗滑桩的施工采用打入时，应充分考虑施工振动对边坡稳定的影响，一般是全埋式抗滑桩或填方边坡可采用，同时下卧地层应有可打性。抗滑桩施工常用的是就地灌注桩，机械钻孔速度快，桩径可大可小，适用于各种地质条件，但对地形较陡的边坡工程，机械进入和架设困难较大，另外，钻孔时的水对边坡的稳定也有影响。人工成孔的特点是方便、简单、经济，但速度较慢，劳动强度高，遇不良地层(如流沙)时处理相当困难，另外，桩径较小时人工作业困难，桩径一般应在1000mm以上才适宜人工成孔。 图1-6单桩是抗滑桩的基本型式，也是常用的结构型式，其特点是简单，受力和作用明确。当边坡的推力较大，用单桩不足以承担其推力或使用单桩不经济时，可采用排桩。排架桩的特点是转动惯量大，抗弯能力强，桩壁阻力较小，桩身应力较小，在软弱地层有较明显的优越性。有锚桩的锚可用钢筋锚杆或预应力锚索，锚杆(索)和桩共同工作，改变桩的悬臂受力状况和桩完全靠侧向地基反力抵抗滑坡推力的机理，使桩身的应力状态和桩顶变位大大改善，是一种较为合理、经济的抗滑结构。但锚杆或锚索的锚固端需要有较好的地层或岩层，对锚索而言，更需要有较好的岩层以提供可靠的锚固力。抗滑桩群一般指在横向2排以上，在纵向2列以上的组合抗滑结构，类似于墩台或承台结构，它能承担更大的滑坡推力，可用于特殊的滑坡治理工程或特殊用途的边坡工程。1.3.2抗滑桩设计要求和设计内容抗滑桩设计一般应满足以下要求：(1)抗滑桩提供的阻滑力要使整个滑坡体具有足够的稳定性，即滑坡体的稳定安全系数满足相应规范规定的安全系数或可靠指标，同时保证坡体不从桩顶滑出，不从桩间挤出；(2)抗滑桩桩身要有足够的强度和稳定性，即桩的断面要有足够的刚度，桩的应力和变形满足规定要求；(3)桩周的地基抗力和滑体的变形在容许范围内； (4)抗滑桩的埋深及锚固深度、桩问距、桩结构尺度和桩断面尺寸都比较适当，安全可靠，施工可行、方便，造价较经济。根据上述设计要求，抗滑桩的设计内容一般为：(1)进行桩群的平面布置，确定桩位、桩间距等平面尺度；(2)拟定桩型、桩埋深、桩长、桩断面尺寸；(3)根据拟定的结构确定作用于抗滑桩上的力系；(4)确定桩的计算宽度，选定地基反力系数，进行桩的受力和变形计算；(5)进行桩截面的配筋计算和一般的构造设计；(6)提出施工技术要求，拟定施工方案，计算工程量，编制概(预)算等。1.3.3抗滑桩设计的基本假定：（1）滑坡推力作用于滑面以上部分的桩背上，可假定与滑面平行。通常假定每根桩所承受的滑坡推力等于桩矩（中至中）范围之内的滑坡推力。对于液性指数较大、刚度较小和密实度不均匀的塑性滑体，其靠近滑面的滑动速度较大，而滑体表层的滑动速度则较小，滑坡推力分布图形可假定为三角形。（2）抗滑桩截面大，桩周面积大，桩与地层的摩阻力、粘着力必然也大，由此产生的平衡弯矩显然有利，但其计算复杂，所以，一般不予考虑。（3）抗滑桩的基底应力，主要是由自重引起的。而桩侧摩阻力、粘着力又抵消了大部分自重。实测资料表明，桩底应力一般相当小，为简化计算，通常忽略不计，而对整个设计影响不大。1.3.4作用在抗滑桩上的力系作用在抗滑桩上的外力包括：滑坡推力、受荷段地层（滑体）抗力、锚固段地层抗力、桩侧摩阻力和粘着力以及桩底应力等。实测资料表明，桩底应力一般相当小，为简化计算，通常可以忽略不计，而对整个设计影响不大。因此，实际作用在桩上的外力为：滑坡推力和桩侧应力。 1.3.5抗滑桩的设计计算程序根据上述设计要求和设计内容，抗滑桩的设计计算程序如图1-7所示。 图1-7 1.4主要设计原理及理论1.4.1库伦土压力理论库伦于1776年根据研究挡土墙墙后滑动土楔体的静力平衡条件，提出了算土压力的理论。他假定挡土墙是刚性的，墙后填土是无粘性土。当墙背移离或移向填土，墙后土体达到极限平衡状态时，填后填土是以一个三角形滑动土楔体的形式，沿墙背和填土土体中某一滑裂平面通过墙踵同时向下发生滑动。根据三角形土楔的力系平衡条件，求出挡土墙对滑动土楔的支承反力，从而解出挡土墙墙背所受的总土压力。主动土压力：图1-8　已知墙背AB倾斜，与竖直线的夹角为ε，填土表面AC是一平面，与水平面的夹角为β，若墙背受土推向前移动，当墙后土体达到主动极限平衡状态时，整个土体沿着墙背AB和滑动面BC同时下滑，形成一个滑动的楔体△ABC。假设滑动面BC与水平面的夹角为α，不考虑楔体本身的压缩变形。取土楔ABC为脱离体，作用于滑动土楔体上的力有：①是墙对土楔的反力P，其作用方向与墙背面的法线成δ角(δ角为墙与土之间的外摩擦角，称墙摩擦角)；②是滑动面PC上的反力R，其方向与BC 面的法线φ角(φ为土的内摩擦角)；③是土楔ABC的重力W。根据静力平衡条件W、P、R三力可构成力的平衡三角形。利用正弦定理，得：（1-7）（1-8）被动土压力：（1-9）（1-10）1.4.3地基系数法(1)地基反力当桩前土体不能保持稳定可能滑走时，不考虑桩前土体对桩的反力，仅考虑滑面以下地基土对桩的反力，抗滑桩嵌固于滑面以下的地基中，相当于悬臂桩。当桩前土体能保持稳定，此时抗滑桩按所谓的“全埋式桩”考虑，可将桩前土体(亦为滑体)的抗力作为已知的外力考虑，仍可将桩看成悬臂桩考虑。桩将滑坡推力传递给滑面以下的桩周土(岩)时，桩的锚固段前后岩(土)体受力后发生变形，并由此产生岩(土)体的反力。反力的大小与岩(土)体的变形状态有关。处于弹性阶段时，可按弹性抗力计算，处于塑性阶段变形时，情况则比较复杂，但地基反力应不超过锚固段地基土的侧向容许承载能力。另外，桩与地基土间的摩阻力、粘着力、桩变形引起的竖向压力一般来说对桩的安全有利，通常略去不计。为简化计算，桩的自重和桩底应力等也略去不计。(2)地基反力系数 桩侧岩土体的弹性抗力系数简称为地基反力系数，是地基承受的侧压力与桩在该位置处产生的侧向位移的比值。也即单位土体或岩体在弹性限度内产生单位压缩变形时所需施加于其单位面积上的力。目前常采用的有三种假设：①假设地基系数不随深度而变化，即地基系数为常数的K法；②假定地基系数随深度而呈直线变化的m法；③地基反力系数沿深度按凸抛物线增大的C法。地基反力系数K，m应通过试验确定。一般情况下，试验资料不易获得，文献[1]、[2]列出了较完整岩层的地基系数K值，见表1-2，非岩石地基的m值，见表1-3，可供设计时参考。岩层地基系数K值表1-2注：一般情况，KH=(0．6～0．8)Kv；岩层为厚层或块状整体时，KH=Kv。非岩层地基m值表1-3序号土的种类M(kN/m3)序号土的种类M(kN/m3)1流塑性粘土、淤泥3000-50004半坚硬粘性土、粗砂20000-300002硬塑性粘土、粉砂5000-100005砾砂，角砾砂，砾石土30000-800003细沙、中砂10000-200006块石土，漂石土80000-12000 当地基土为多层土时，采用按层厚以等面积加权求平均的方法求算地基反力系数。当地基土为2层时，有(1-11)当地基土为3层时，有(1-12)式中：ml、m2、m3——分别为第l层、第2层、第3层地基土的m值；ll、l2、l3——分别为第l层、第2层、第3层地基土的厚度。其他多层土可仿此进行计算。当采用C法时，地基反力系数式为Cx=Cx12，C为地基反力系数的比例系数，x为深度。研究表明，当x达到一定深度时，地基反力系数渐趋于常数。比例系数c值参见表1-4。C法比例系数C值表1-4 1.5桩板墙的破坏形式1.5.1桩体受弯破坏桩长较大时，岩土体有足够的嵌固作用，桩上设置锚索也看作固定点，整个桩看做是受均布荷载作用下的简支梁，桩被弯断破坏，其条件是桩的容许抗弯能力小于简支梁的跨中最大弯矩如图。对于这种破坏模式其解决办法有三个：第一，设计时充分考虑各种荷载组合效应，按阶段最终工况和最不利荷载进行设计。图1-9第二，严格控制施工工况，随着填土高度，锚索力分次施加，而不是一次施加到设计锚索力。第三，合理设计锚索在桩上的位黄，充分考虑预应力锚索桩板体系的最佳受力模式。1.5.2桩板墙整体破坏预应力锚索桩板墙整体破坏可分为四种情况：(1)沿填土面与原坡面滑动、破坏桩板墙在填土面与原坡面之间形成明显分界面，分界面内侧是原状岩土体，其结构性能稳定，分界面外侧是人工填筑土，属于扰动岩土体，其结构性能不稳定，所以在此分界面极容易引起填筑土体滑动造成结构整体破坏。为此设计时高度重视此分界面，并采取必要的工程措施，一般有两种工程措施：分层铺设横向土工格栅；清理原坡面表层浮土，并每米高度挖成台阶状，台阶宽度不小于lm。(2)沿整个结构体深层滑动面破坏 在锚索桩板墙结构体深层有潜在滑动面，或由于群锚效应引起，或由于地质资料不清楚，设计时锚固段虽然在稳定岩土体内，但是并没有穿过深层潜在滑动面。这种破坏形式比较隐蔽，一般通过地质勘探方法，详尽全面的了解潜在深层滑动面，确保锚索锚固段在滑动面以外的稳定岩土体内。(1)由于上支挡结构的失稳引起的破坏桩板墙施工过程中，由于在原坡面、坡角开挖卸荷作用，诱发桩板墙顶点设计标高以上坡体的破坏，上部坡体错落、坍塌、滑动使得在桩板墙结构体内产生巨大的外力，从而引起锚索桩板墙整体破坏。通常对于这种破坏模式要进行上部边坡的加固，采取措施主要有锚索抗滑桩、锚索框架、锚索地梁、锚墩、喷锚等，都可以有效防治这种形式破坏。(4)桩基失效引起的破坏桩板墙作为新型支挡结构，一般设计为截面小、桩间距小、桩长长，即支挡结构轻型化。若在桩上设置几排锚索，锚索力在竖向的分量显著增大，容易引起路基沉陷、桩前土体隆起等，此时就应当考虑地基承力是否满足设计要求，桩的土抗力是否满足设计要求。工程中一般要求桩坐落在稳定岩土体上，或置换优良低压塑垫层。通过在桩前反压以提高桩前土抗力。 第二章桩板墙的设计2.1工程概况2.1.1兰渝铁路铁路自兰州东引出，通过甘肃省榆中、定西安定区、渭源、漳县、岷县、宕昌、武都等县市，再经广元、南充到达重庆，建成后北与陇海线相接，南与宝成线相连，是甘肃省通往西南地区的主要交通干线，是连接西南和西北两大区域经济发展的交通枢纽。拟建兰渝铁路全长约493公里，分别通过黄土高原区和秦岭高中山区，线路通过祁连褶皱系、秦岭褶皱系、松潘一甘孜褶皱系等构造单元的三个二级构造单元，自西北向西南依次为祁连中间隆起带、礼县一柞水冒地槽褶皱带、南秦岭冒地槽褶皱带，地质构造极为复杂，类型多样。同时，线路跨黄河水系与长江水系，经过不同的气候带。从而为各种地质问题的出现创造了条件。主要工程地质问题有断层、滑坡、泥石流、湿陷性黄土等。为防止滑坡、石流等地质灾害的发生，边坡工程中根据实际情况采取抗滑桩及抗滑挡土墙等工程措施。2.1.2工程概述本工点起讫里程:DK83+280～DK83+415，长135.00m。本工点位于低山区，地势南高北低，坡面较陡，植被茂盛。工点范围内大部分地表出露中元古界武当山群石英云母片岩，局部地表为第四系全新统洪积粉质黏土。岩性特征详述如下：1、粉质黏土：分布于局部地表，厚度0～1m，灰黄色，土质不均，硬塑，Ⅱ级普通土,σ0=150kPa。 2、石英云母片岩：青灰色，片状构造，变晶结构，片理、节理较发育，强风化-弱风化，风化层厚2～5m。Ⅳ级软石。风化层σ0=500kPa；风化层以下σ0=800kPa。片理产状：N35°E/20°S。主要发育两组节理：J1：N50°W/90°，间距10～20cm，延伸1～2m，密闭；J2：N65°E/80°N，间距20～50cm，延伸0.10～0.50m，密闭。工点范围内地下水为少量基岩裂隙水，水量较小，水质较好，无侵蚀性。本工点地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s。相当于地震基本烈度六度。2.1.3设计内容（1）路堑边坡开挖坡率的设计。（2）进行桩群的平面布置，确定桩位、桩间距等平面尺度；（3）拟定桩型、桩埋深、桩长、桩断面尺寸；（4）根据拟定的结构确定作用于抗滑桩上的力系；（5）确定桩的计算宽度，选定地基反力系数，进行桩的受力和变形计算；（6）进行桩、挡土板截面的配筋计算和一般的构造设计；（7）提出施工技术要求，拟定施工方案，计算工程量，编制概(预)算等。2.1.4设计依据1．《铁路路基支挡结构设计规范》2．《铁路路基设计规范》3．《铁路工程设计技术手册——路基》2.2土压力计算2.2.1指标选取1.围内路堑挖方大部分位于岩体风化层内，岩体破碎，节理发育，预加固桩外力采用库仑主动土压力理论计算，其岩体参数如下：γ=22kN/m，c=0，φ=35， 1.预加固桩的外力安全系数采用K=1.15。2.刷方减载后的边坡代表断面，如图图2-1其中坡率根据工程地质资料及《岩质边坡坡率表》可确定为1:0.5 表2-12.2.2主动土压力计算对于里程DK83+370,墙高10m假设破裂面不交于荷载范围中： 图2-2 校核假定与假设符合，选用以下图示计算，其中：图2-3155.65 13.42.2.3抗滑桩的设计1.根据滑坡体的位置和形状，初拟抗滑桩全长：h=17m，其中受荷段：h1=10m,锚固段：h2=7m；桩间距（中至中）：L=6m；桩截面面积：F=b×a=2.5×3=7.5m²；桩截面惯性距：I=1/12ba³=1/12×2.5×3³=5.625m4；桩截面模量：W=1/6ba²=1/6×2.5×32=3.75m³；桩的混凝土(C20)弹性模量：E=2.5×104MPa；桩的抗弯刚度：EI=25×103MPa×5.625m4=14.06×104MN·m²；桩的计算宽度：Bp=2.5+1=3.5m；桩的变形系数：尾=KB14EI14=0.34桩的计算深度：尾h2=0.34×7=2.39>1,按弹性桩计算桩底边界条件：按自由端考虑。2.弹性桩的计算原理抗滑桩滑面以上部分所受荷载，见下图a，可以将其对滑面以下桩段进行简化，简化后桩的计算图式见图b。此时，可根据桩周土体的性质确定弹性抗力系数，建立挠曲微分方程式，通过数学求解可得滑面以下桩段任一截面的变位和内力计算的一般表达式。最后根据桩底边界条件计算出滑面处的位移和转角，再计算出桩身任一深度处的变位和内力。 图2-41.滑动面以上桩身内力和变位计算（1）弯矩和剪力滑动面以上桩所承受的外力为滑坡推力和桩前反力之差Ex,其分布形式在本设计中取为矩形，内力计算时，按一端固定的悬臂梁考虑。弯矩、剪力为：其中，,土压力分布图形中，土压力分布高度：T=6M0-2ExHH2滑面以上桩身各点的弯矩和剪力按下式计算：My=Ty22 Qy=TyH——滑动面以上的桩长(m)y——锚固点以上桩身某点距桩顶的距离（m）（1）水平位移和转角水平位移：转角：蠁y=蠁0-T6EIH3-y3各截面计算结果见下表：受荷段桩身内力表3-2点号距顶距离(m)弯矩(kN-m)剪力(kN)位移(mm)桩身转角(。)1-0.000-0.0000.000-94-0.15921.0576.718-1267.655-87-0.15932.02646.873-2555.310-79-0.15943.06080.464-3882.966-71-0.15954.09987.49-5210.620-63-0.15665.016167.955-6538.276-55-0.15276.023721.855-7865.931-48-0.14787.033649.191-9093.586-41-0.14398.041363.770-10378.689-33-0.139109.051080.164-11706.345-27-0.1351110.064170.000-12834.000-21-0.1291.滑动面以下桩身内力和变位计算本设计使用K法依假定，桩锚固段的挠曲微分方程为：EId4xdy4+xKHBp=0 由式，有，可写为求解上述常系数齐次微分方程，整理代换后有滑动面以下任意界面的变位、侧应力和内力的公式：式中：，，，——K法的影响函数，表达式如下：为K法的一般表达式。计算时要先求滑面处的y0和蠁0，才能求桩身任一截面处的变位和内力以及地基土在该截面处的侧向应力。根据桩底边界条件确定。桩底为固定端时，yB=0，蠁B=0，代入式中第l、第2式，联立求解得： 计算结果如下表：锚固段各截面桩侧应力、剪力及弯矩计算表表2-3点号桩深(m)弯矩(kN-m)剪力(kN)位移(mm)侧应力(kPa)转角（。）010.00064170.000-12834.000-21-2335.7960.129110.35067667.828-7448.408-18-4155.7270.118210.70069383.883-2644.538-16-3687.3290.109311.05069519.0001593.680-14-3232.2130.106411.40068268.3135282.537-12-2790.4110.004511.75065821.2278438.199-10-2361.6890.002612.10062361.56611076.404-9-1945.582-0.001712.45058067.74613212.199-7-1541.433-0.002812.80053113.02714859.732-5-1148.419-0.003913.15047665.93816032.068-3-765.597-0.0041013.50041890.58216741.049-2-391.922-0.0051113.85035947.19116997.205-0-26.292-0.0061214.20029992.54316809.6951332.430-0.0071314.55024180.40816186.2843685.385-0.0081414.90018662.14615133.35551033.683-0.0091515.25013587.06313655.96561378.383-0.0121615.6009102.96111757.92881720.452-0.0151715.9505356.5149441.94592060.747-0.0191816.3002493.6106709.749112399.986-0.0251916.650659.6923562.296122738.712-0.033 2017.000-0.000942.416143077.275-0.0403最大应力计算（1）最大侧应力位置：令则=10.350（2）最大剪力位置：令则=13.850(3)最大弯矩位置：则=11.0504桩侧应力复核（1）土层及严重风化破碎岩层桩身对地层的侧压应力（）应符合下列条件：（2）比较完整的岩质、半岩质地层桩身对围岩的侧压应力（）应符合下列条件：式中——折减系数，根据岩层产状的倾角大小，取0.5~1.0；——折减系数，根据岩层破碎和软化程度，取0.3~0.5；——岩石单轴抗压极限强度，滑体换算高度：忽略地下水对土重的影响 =551.74>525.83=626.73>556.293==6720>1573.372均符合要求。2.3挡土板设计2．3．1计算条件（1）外力的确定：根据以往经验，假定板整体承受的水平土压力为桩后库伦主动土压力的二分之一,并假设每块板均匀承受该均布荷载（2）尺寸拟定：每两桩间拟定布置20块板每块板水平长度：l=4.2m；每块板竖向宽度：s=0.5m板厚：d=0.3m2．3．2板的内力计算(1)计算假定①板上的土压力取同一跨内该类型板(由于分段设置不同类型的板块)最下面板块底边缘的水平土压力，作为该类型板上的荷载。且库仑土压力要乘安全系数。②按简支板计算内力。(2)内力计算①弯矩(kN/m) ②剪力(kN)式中：得：Eb=Ex2=963kN，kPa计算结果如下：挡土板内力计算表表2-4板宽弯矩剪力0.51.6.589513.2947513.1791.54.19.768526.589526.3582.58.32.9475 39.8842539.5373.511.5316346.1265413.17952.7164.514.8263859.3055516.4737565.8955.518.1211372.4845619.768579.0746.521.4158885.6635723.0632592.2537.524.7106398.8425826.358105.4328.528.00538112.0215929.65275118.6119.531.30013125.20051032.9475131.79板内力图图2-5 4．4．4板的强度(配筋)计算(1)抗剪计算①截面验算 计算过程: 2.4抗滑桩结构设计2.4.1设计概述1抗滑桩的承载力极限状态设计按下式计算：纬0S=Rγ——结构的重要性系数S——承载能力极限状态的荷载效应组合的设计值R——结构构件承载能力设计值f——混凝土钢筋的强度设计值α——几何参数标准值2抗滑桩结构的承载力设计时，按荷载效应的基本组合进行，一般按下式计算：——永久荷载分项系数，1.35——第i个可变荷载的分项系数，1.4——可变荷载的组合系数，0.7SCk——按永久荷载标准值计算的荷载效应值，SQik——按可变荷载标准计算的荷载效应值。基本参数:混凝土型号C20,轴心抗压强度设计值ƒc=14.3N/mm2,抗拉强度设计值ƒt=1.43N/mm2,钢筋受拉设计强度:HPB235ƒy=210N/mm2HRB335ƒy=300N/mm2纵筋受弯计算安全系数K=1.2桩身受剪计算安全系数K=1.3 2.4.2纵向钢筋设计①配筋截面有效高度：由《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）得查表得则钢筋截面积选2028钢筋，提供的截面积。验算：且式中界限相对受压区高度： 式中—等效矩形应力图形的换算受压区高度；—实际配筋率。①复核按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.2.1条验算混凝土受压区高度、截面强度：得：符合要求。则：符合要求。每根28钢筋的抗弯强度：对照设计弯矩，作出抵抗弯矩图，在桩的受拉侧配置20根28的钢筋。其钢筋截断点应伸至不需要该钢筋的截面以外的长度[其中28：]。 2.4.3箍筋计算①验算是否按计算配置箍筋式中由公式得:②确定箍筋的直径和间距箍筋按构造要求配置，取双肢16@200，式中式中由公式得：由公式得： 因，故构造配筋合理。（1）斜截面抗剪强度计算：验算斜截面抗剪强度：当以上各式中由此得：斜截面上受压区混凝土和箍筋具有的抗剪强度：式中由此得：符合要求。（2）纵向构造钢筋和架立钢筋确定在桩的两侧分别布置在桩的两侧分别布置6根φ12的构造钢筋，在桩的受压侧布置10根φ12的架立钢筋。 （1）绘制钢筋布置图，详见抗滑桩钢筋构造图。8．挖孔桩护壁采用C20混凝土护壁，护壁厚30cm。按照经验结合本工程的实际情况，水平钢筋用12＠200，竖向钢筋14。详见抗滑桩护壁示意图。9．桩顶冠梁配筋按照构造梁配钢筋，配筋率为0.54%，则钢筋总面积为一般选取φ20的钢筋，取40φ20，，箍筋取φ10＠150。2.5软件抗滑桩设计（参考）2.5.1原始条件:图2-8 图2-91、墙身尺寸:桩总长:17.000(m)嵌入深度:7.000(m)截面形状:方桩桩宽:2.500(m)桩高:3.000(m)桩间距:6.000(m)2、挡土板：表2-6板类型号板厚(m)板宽(m)板块数10.6000.50020嵌入段土层数:1 桩底支承条件:自由计算方法:K法表2-7土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)K(MN/m3)125.00022.000225.000初始弹性系数A:0.000(MN/m3)初始弹性系数A1:0.000(MN/m3)桩顶锚索水平刚度:0.000(MN/m)3、物理参数:桩混凝土强度等级:C20桩纵筋合力点到外皮距离:35(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HPB235桩箍筋间距:200(mm)板混凝土强度等级:C30板纵筋合力点到外皮距离:35(mm)板纵筋级别:HPB235挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:47.700(度)墙后填土容重:22.000(kN/m3)4、坡线:坡面线段数:6表2-8折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)12.0000.000 25.06010.30031.5000.00043.5007.00053.8003.10060.8400.690地面横坡角度:47.700(度)墙顶标高:203.700(m)推力分布类型:矩形钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB50010--2002》内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数=1.1502.5.2库仑土压力作用情况下的计算[土压力计算]计算高度为10.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：42.300(度)Ea=2862.832Ex=1926.721Ey=2117.439(kN)作用点高度Zy=3.165(m)1.桩身内力计算计算方法:K法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=49061.723(kN-m)距离桩顶11.050(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶-0.000(m)最大剪力=13271.455(kN)距离桩顶10.000(m)桩顶位移=71(mm)桩身内力计算结果表2-9 点号距顶距离(m)弯矩(kN-m)剪力(kN)位移(mm)土反力(kPa)1-0.000-0.000-0.000-71-0.00020.3450.268-2.333-70-0.00030.6902.146-9.333-68-0.00041.0347.241-21.000-66-0.00051.37917.165-37.333-64-0.00061.72433.525-58.333-62-0.00072.06957.931-83.999-60-0.00082.414104.776-225.554-58-0.00092.759228.303-496.021-56-0.000103.103450.390-797.205-54-0.000113.448781.630-1129.106-52-0.000123.7931232.614-1491.724-50-0.000134.1381813.935-1885.059-48-0.000144.4832536.185-2309.111-47-0.000154.8283409.957-2763.880-45-0.000165.1724445.841-3249.366-43-0.000175.5175654.430-3765.569-41-0.000185.8627046.316-4312.489-39-0.000196.2078632.092-4890.126-37-0.000206.55210422.349-5498.480-35-0.000216.89712427.679-6137.552-33-0.000227.24114658.671-6807.339-31-0.000237.58617125.924-7507.844-30-0.000247.93119840.025-8239.066-28-0.000258.27622811.566-9001.004-26-0.000268.62126051.143-9793.660-24-0.000278.96629569.346-10617.033-22-0.000 289.31033376.766-11471.123-21-0.000299.65537483.996-12355.931-19-0.0003010.00041901.629-13271.455-17-1938.2273110.35045721.770-8790.986-15-3467.2383210.70048055.320-4771.368-14-3095.4063311.05049061.723-1201.613-12-2732.7653411.40048896.4531929.658-11-2379.5163511.75047710.9614633.935-9-2035.6283612.10045652.6956922.546-8-1700.8803712.45042865.1848806.450-6-1374.8823812.80039488.18010296.039-5-1057.1013913.15035657.95711400.986-3-746.8954013.50031507.49212130.122-2-443.5294113.85027166.86112491.339-1-146.2124214.20022763.55712491.5391145.8864314.55018422.78712136.5982433.6094414.90014267.93911431.3693717.7854515.25010420.83110379.7094999.2104615.6007002.1358984.53961278.6194715.9504131.6557247.92971556.6654816.3001928.5935171.21381833.8944916.650511.8082755.13092110.7295017.000-0.000731.153112387.437 图2-10图2-11图2-12 图2-13图2-14(二)桩身配筋计算桩身配筋结果表2-10点号距顶距离(m)面侧纵筋(mm2)背侧纵筋(mm2)箍筋(mm2)1-0.000150001500062920.345150001500062930.690150001500062941.034150001500062951.379150001500062961.724150001500062972.069150001500062982.414150001500062992.7591500015000629103.1031500015000629 113.4481500015000629123.7931500015000629134.1381500015000629144.4831500015000629154.8281500015000629165.1721500015000629175.5171500015000629185.8621500015000629196.2071500015000629206.5521500015000629216.8971500015000629227.2411500015000629237.5861500016225629247.9311500018801650258.2761500021660846268.62115000248281050278.96615000283291262289.31015000321941481299.655150003645917083010.000150004116519443110.35015000453407923210.70015000479436293311.05015000490786293411.40015000488916293511.75015000475566293612.10015000452646293712.45015000422087963812.800150003857811793913.15015000345501463 4013.500150003028616504113.850150002593117434214.200150002161417434314.550150001745216524414.900150001500014714515.250150001500012014615.60015000150008424715.95015000150006294816.30015000150006294916.65015000150006295017.0001500015000629(三)挡土板内力及配筋计算表2-11板类型号板厚(mm)板下缘距顶距离(m)最大土压力(kPa)单块板弯矩(kN-m)单块板全部纵筋面积(mm2)160010.000449.9091012.29611811 第三章施工方法及程序3.1施工方法与一般程序3.1.1施工方法（1）孔桩施工：（2）桩的施工采用跳桩施工，即1#、3#、5#、7#……首批进行。（3）孔口开挖后应作好锁口及护壁，以策安全。（4）基岩为石质时，孔内应采用弱爆破。（5）采用人力绞车或卷扬机出碴，以加快施工进度。（6）砼采用机械拌合，插入式捣固器振捣。（7）钢筋笼应符合设计及规范要求。（8）待单号桩完成后，方可进行双号桩施工。（9）挡墙施工采用常规施工方法，基坑开挖采用分段跳槽开挖。（10）桩板施工，采用现场预制，机械吊装。3.1.2施工程序（1）桩的施工灌注桩施工的一般程序如图4-1所示。 灌注桩施工一般应先进行试成孔施工，试成孔的数量不少于两个，以便核对地质资料，检验所选的设备、施工工艺以及技术要求是否适宜，同时检验并修正施工技术参数。如出现缩颈、坍孔、回淤、吊脚或出现流沙、地下水量大等情况，不能满足设计要求，或增加了施工难度、达不到工期要求时，应重新制定施工方案，考虑新的施工工艺，甚至选择更适合的桩型。滑桩施工多采用机械成孔或人工成孔，现场灌注混凝土施工。灌注桩是一项质量要求高，施工工序较多，并须在一个短时间内连续完成的地下隐蔽工程。因此，施工应按程序进行。备齐技术资料，编制施工组织设计，做好施工准备。应按设计要求、有关规范、规程及施工组织设计，建立各工序的施工管理制度。施工、监理、设计和业主各方管理到位、监控到位、技术服务和技术跟踪到位。保证施工有序、快速、高质地进行。图4-1 （1）挡土板的施工1.挡土板为预制钢筋混凝土矩形板，预制时于板两端1／4板长处预留吊装孔，同时作为泄水孔，孔内壁涂抹沥青，预制场设置的规模和配备应结合实际情况而定。2.挡土板宣平面堆放，其堆积高度不宜超过5块，板块间宜用木材支垫，并应置于设计支点位置，运输过程中应轻搬轻放。3.挡土板安装时，应竖向起吊，二头挂有绳索，以手牵引，对准桩两侧划好的放样线，将挡土板正确就位，应防止与桩相撞，必要时在两侧和中间设斜模支承，确保挡土板的稳定。4.挡土板采取直接搭接桩身的形式，桩、板连接处的间隙用沥青麻絮填3.1.3施工要点(1)人工挖孔钢筋混凝土抗滑桩孔施工时应从两端向中间跳开挖，跳孔数为1，4，7，l0，13，…。(2)所有抗滑桩嵌岩必须牢固可靠，嵌入完整基岩中风化层内的深度不得低于设计所注尺寸，如施工过程中发现中风化基岩的埋深与设计有较大出入时，应及时进行变更。(3)人工挖孔进入中风化基岩层时，施工过程中不得破坏桩孔周围的岩石结构。(4)所有抗滑桩桩身受力主筋焊接接长时，焊接必须牢靠，焊缝强度不得低于钢筋强度，必须严格按照施工规范办理。(5)在进行护壁混凝土浇筑时，锁口与第一节护壁应整体浇筑，但锁口与第一节护壁应预留横系梁、锚索与桩身联接处的位置；当上一节护壁混凝土达到设计强度的80％时再行开挖下一节桩孔及浇筑护壁混凝土。(6)桩身混凝土必须连续灌筑，不得间断，并采用导管灌筑混凝土。(7)人工挖孔时应注意排水和施工安全，当挖至设计高程后应尽快浇筑桩身混凝土，禁止长期浸泡基坑。 (8)抗滑桩桩头与横系梁应整体浇筑，在整体浇筑时，应预埋锚索孔通道PVC管，管径为外径φ159mm。(9)滑坡治理工程的施工有其特殊的复杂性和技术难度，在施工中加强施工质量管理及施工监理。3.2设桩工艺选择设桩工艺又称成孔方法或成孔工艺。灌注桩施工的类型较多，抗滑桩施工常用的主要为非挤土灌注桩类型。正确、恰当地选择设桩工艺，才能保证施工质量和施工工期。各种设桩工艺适用范围及特点见表5．14。设桩工艺选择时，应根据具体的地质情况、桩径和桩长、工期要求，并结合机具设备供应情况和各种设桩(成孔)工艺的适用范围和优缺点，灵活、正确地选用。图4-23.3施工机具灌注桩的施工机具较多，有定型产品，也有自制机具，大部分采用国内产品，也有部分进口产品。各种施工机具的主要技术指标及适用的成桩方法见表 部分施工机具及其性能表4-23.4施工质量控制(1)一般要求 抗滑桩是一项质量要求高的工程，搞滑桩的施工质量直接关系到工程的成败。因此，控制施工质量显得特别重要。施工时必须坚持质量第一原则，推行全面质量管理。抗滑桩多采用灌注桩，要特别把好成孔(包括钻孔和清孔)、下钢筋笼和灌注混凝土等几道关键工序。每一工序完毕时，均应及时进行质量检验，上道工序不清，下道工序就不能进行，以免留存隐患。施工时每一工地应设专职质量检验员，对施工质量进行全面检查监督，质量责任落实到人，落实到每一根桩。灌注桩的质量控制，主要是指钻孔、清孔，钢筋笼制作、安放，混凝土配制、灌注等工艺工序过程的质量标准和控制方法，应以设计文件和国家或行业标准为准，制定出切合工程实际和易于操作的具体标准和要求。(2)质量检验及质量标准灌注桩钻、挖孔在终孔和清孔后，应进行孔位和孔深检验。孔径、孔形和倾斜度宜采用专用仪器测定，或采用外径为钻孔钢筋笼直径加lOOmm(不大于钻头直径)、长为4～6倍桩径的钢筋检孔器吊入钻孔内检测。钻、挖成孔的质量标准参见表，施工允许误差也可参考表。桩径检测可用专用球形孔径仪，伞形孔径仪和超声波孔壁孔测定仪等测定。孔深用专用测绳测定，钻深可由核定钻杆和钻头长度来测定。孔底沉淀厚度可用CZ-ⅡB型沉渣测定仪测定。桩位允许偏差可用经纬仪、钢尺和定位圆环测定。垂直度偏差可用定位圆环、测锤和测斜仪测定。钢筋笼的制作允许偏差见表。 注：①桩允许偏差负值是指个别断面；②H为施工现场地面标高与桩顶设计标高之差，d为桩径。钢筋笼吊放入孔径位容许偏差为：钢筋笼定位标高：±50mm；钢筋笼中心与桩中心：lOmm。钢筋笼主筋保护层允许偏差：水下灌注混凝土：±20rnm，非水下灌注混凝土：±lOmm。钢筋笼主筋的焊接接头、接头间距、焊接长度或其他接长方法，均应符合钢筋混凝土结构的相关规定。(3)施工质量控制要点孔位：在现场地面设十字形控制网、基准点，随时复测、校核。成孔：成孔设备就位后，必须平正、稳固，确保在施工中不发生倾斜和移动、松动。要求现场施工和管理人员充分了解、熟悉成孔工艺、施工方法和操作要点，有事故预防措施和事故处理方案。同时，规范施工现场管理。 钢筋笼制作：采用卡板成型法或支架成型法，加强箍筋直径适当加大或适当加密，加强筋与主筋定位后在接点处点焊固定；对直径较大的桩(2m以上)，加强筋可考虑用角钢或扁钢，以增大钢筋笼的刚度，或在钢筋笼内设临时支撑梁。在钢筋笼主筋外侧设钢筋定位器，以控制主筋的保护层厚和钢筋笼的中心偏差。钢筋笼沉放时要对准孔位、扶稳、缓慢放入孔中，避免碰撞孔壁，到位后立即固定。混凝土灌注：混凝土的配合比严格按混凝土施工规范进行，严格控制其坍落度。一般采用直长导管法(孔内水下灌注)或串筒法(孔内无水灌注)连续灌注，成孔质量合格后尽快灌注，灌注充盈系数一般土质控制在1．1，软土控制在1．2～1．3。直径大于lm的桩应每根桩留有l组试件，且每个台班不得少于l组试件。灌注时适当超过桩顶设计标高。当桩的尺寸较大而又是人工成孔时，可考虑采用人工入孔振捣混凝土，以提高桩的浇注质量。检测：桩施工后，为检查桩的质量，应进行必要的检测。对桩径、桩混凝土质量可采用超声检测、振动检测、钻孔取芯检测、电动激振器检测、水电效应检测等。在有条件的情况下或大型滑坡工程，应考虑进行试桩检测。试桩可分为鉴定性试桩和破坏性试桩。鉴定性试桩的荷载为设计荷载的1．2～1．5倍，可在一般的桩上进行。破坏性试桩的荷载可分级加荷，直到桩破坏，应在专供试验用的桩上进行。3.5施工中应注意的问题灌注桩施工从总体上来看比较简单，但在成孔及钢筋笼吊放和混凝土灌注中也经常出现一些问题，应予特别注意和预防，如坍孔、钻孔偏斜、钻头脱落、糊钻、扩孔或缩孔、梅花孔、卡钻、钻杆折断、钻孔漏浆等，人工挖孔桩出现流沙或大量涌水、承压水等。(1)坍孔 各种成孔方法都可能发生坍孔事故，引起坍孔的原因有自然原因，如地质情况异常和地下水位变化；也有施工原因，如泥浆密度不够，掏渣后未及时补充泥浆，护筒埋置太浅，钻进太快，吊入钢筋笼时碰撞孔壁等。在施工中要充分注意上述引发坍孔的各种因素，若一旦发生，在孔口时，应立即拆除护筒并回填钻孔，重新埋设护筒再钻；在孔内时，应判明坍塌位置，回填砂和粘土，待回填物沉积密实后再钻。(2)钻孔偏斜在钻孔中遇较大孤石、软硬地层交界、岩面倾斜、机座不平或发生不均匀沉陷、钻杆弯曲和接头不正时都可能发生钻孔偏斜。若发生时，应判明原因，查明钻孔偏斜的位置和偏斜情况，在偏斜处吊住钻头反复扫孔；严重时回填砂或粘土，沉积密实后再钻进；在地层交界和岩面倾斜处可吊着钻杆控制进尺、低速钻进。(3)钻头脱落钻头脱落也是常见的事故之一。应经常检查钻具、钻杆及连接；在孔口加盖，防止零星铁件吊入孔内。发生时，应先摸清情况，清孔，用打捞叉、打捞钩或打捞活套、打捞钳等进行打捞。(4)糊钻在采用正、反向循环回转钻进或冲击锥钻进时，因进尺快，钻渣量大，出浆口堵塞而造成糊钻。施工时应控制进尺，发生时提出钻锥、清除残渣，或适当降低泥浆稠度。(5)扩孔和缩孔扩孔是孔内局部坍塌现象，不影响钻进时可不处理，只是要增加混凝土灌注量。若严重，则按坍孔处理。缩孔是由于钻具磨损或孔内出现橡皮土而造成，一般采用上下反复扫孔的方法处理。(6)梅花孔冲击钻进时，由于转向装置失灵、泥浆太稠、阴力大而使冲击锥不能转动，或冲程太小等原因引起梅花孔。可采用选用适当粘度和浓度的泥浆、及时掏渣、适当提高冲程等措施加以预防。发生时，可回填片石、卵石和粘土混合物后重新冲击施工。(7)卡钻钻进施工时，由于更换了钻头、冲锤倾倒，又遇孔内探头石或孔内掉入物件而卡住钻头。卡钻后不要强提，应采用小冲击锥冲、吸其卡钻周围的钻渣，待其松动后再提。若仍无效，则可考虑爆破提锥。 (8)钻杆折断由于转速过大、钻杆摩损、地层太硬、进尺太快等原因，都可导致钻杆折断。发生时，可按前述方法进行打捞。(9)钻孔漏浆由于穿越透水性强的地层、泥浆稠度不够或水头过高都可能引起漏浆。防止的方法主要有加稠泥浆，回填土掺片、卵石，反复冲击增强护壁。(10)质量缺陷桩的处理通过检验，发现了未达到设计要求或有质量缺陷的桩，也是施工中经常遇到的问题。应先判明问题桩的缺陷程度，再采取加固补强措施，不要轻易作出“废弃”的决定。加固措施包括在该桩附近增加“小桩”，以弥补承载能力欠缺部分；或采用处理桩周地基土的方法，提高桩周地基土的强度等。第四章工程量计算含单桩工程量、单板工程量，总工程量等，见附图 第五章结论与展望5.1本文结论本文以兰渝铁路兰广段路堑桩板墙的设计为例，运用库伦主动土压力理论得到土压力，进而对桩的尺寸进行了拟定，并通过地基系数法的计算得出桩的内力与位移。按受均布荷载的简支梁对板进行了设计和计算。通过一系列检算，所设计的桩板墙满足设计要求。并给出了相应的施工方法及工程量。5.2进一步工作本文通过工程实例对桩板墙设计计算方法进行了探讨，得到了一些有意义的结论，对桩板墙实际应用给出具体算法，但预应力锚索桩板墙仍有很多问题有待进一步研究： 1．土压力的确定问题。影响土压力的分布的因素多种多样，填料性质、场地条件、施工工艺的影响，土压力变化较大，所以本设计分析所得土压力的结论有待进一步研究。2．不同场地条件下，桩板墙的优化设计，有待进一步研究。参考文献[1]田义斌，厚行霞．某滑坡治理中桩板墙失效原因的分析与探讨[J]．路基工程，2007，2：16l—162[2]BegemannHKS)DeLeeuwEH．Horizontalearthpressuresonfoundationpilesasaresultofnearbysoilfills[A]．Proe．5thInt．Conf．SoilMech[C]．Madrid，l：1972：3—2.[3]MarchR．Discussiononspecialtysession5[a]．Proc．8thint．Conf．SoilMech[C]．Moscow．4：1973：247—-252．[4]BourgesF，FrankR，MieussensC．Calcuideseffortsetdesd)plaeementsengenderspardespousseeslateralsdesolSurlespieux[M]．NoteTechnique．Paris：LaboratoireCentraldesPontsetChausees．[5]MaugeriM，MottaE．加固滑坡时作用在桩上的应力．路基工程，1996．6：35_39．[6]SpringmanSM．Lateralloadingonpilesduetosimulatedembankmentconstruction[D]．PhDthesisUniversityofCambridge1989． 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