低矮路堤下膨胀土地基现场浸水试验研究.pdf

第33卷第8期岩石力学与工程学报Vl0l-33NO．82014年8月ChineseJournalofRockMechanicsandEngineeringAug．，2014低矮路堤下膨胀土地基现场浸水试验研究陈伟志，蒋关鲁。，袁泽华，王大伟，王智猛，李安洪(1．西南交通大学土木工程学院，四川成都610031：2．西南交通大学道路工程四川省重点实验室，四川成都6100313．中铁二院工程集团有限责任公司，四川成都610031)摘要：为研究低矮路堤下中一强膨胀土地基浸水饱和后的变形特性，依托云桂高速铁路建设，通过人工浸水方式开展不同高度等尺寸路基现场浸水试验。试验采用砂孔、砂槽及砂垫层等方式多面浸水，并同步观测路基填土期、稳载期及人工浸水期地基表面与路基表面的变形。研究结果表明：从路基填筑开始到人工浸水结束，膨胀土地基的变形曲线呈“S”型分布。沿路基横断面方向，地基表面的膨胀变量呈“锅底”型分布，路基表面的膨胀变量呈“v”型分布，地基表面的相对膨胀量随路基填高的增加而呈线性递减。通过对比不同路基填高的相对膨胀量表明，地基表面的相对膨胀量均大于路基表面的相对膨胀量，地基表面的膨胀变形沿路基本体呈衰减变化。在试验成果的基础上，初步提出以路基表面膨胀变形为0作为控制标准确定路基临界填高的设计思路。现场试验的设计原则与实施方法也可为今后研究铁路路基下膨胀土地基胀缩特性提供参考。关键词：路基工程；低矮路堤；膨胀土地基；现场浸水试验；膨胀变形；高速铁路中圈分类号：U45文献标识码：A文章编号：1000—6915(2014)08—1609—10FIELDSoAKINGTESTSoNEXPANSIVESoILFoUNDATIoNUNDERLoWEMBANKMENTCHENWeizhi～，JIANGGuanlu，2YUANZehua，WANGDawei，WANGZhimemg，LIAnhong(1．SchoolofCivilEngineering，SouthwestJiaotongUniversity，Chengdu，Sichuan610031，China；2．KeyLaboratoryofHighwayEngineeringofSichuanProvince，SouthwestJiaotongUniversity，Chengdu，Sichuan610031，China；3．ChinaRailwayEryuanEngineeringGroupCo，Ltd．，Chengdu，Sichuan610031，China)Abstract：Thedeformationcharacteristicsofthefoundationofmedium—strongexpanswesoilunderlOWembankmentuponsoakingwasstudiedfortheconstructionofYun·-Guihigh-speedrailway．Thefieldsoakingtestsofexpansivesoilfoundationunderthesubgradeofdiferentheightswerecarriedoutusingtheartificialsoakingwithsandholes，sandtrapsandsandcushionetc．appliedtogethertohavemultidirectionalsoakingduringthetest．Thedeformationofthegroundsurfaceandthesubgradesurfaceweremeasuredduringthestageofembankmentconstruction．thesteadystageaftertheconstructionandtheartificialsoakingstage．ThemeasuredresultsindicatethatthecurvesofdeformationofexpansivesoilfoundationcanbedescribedasS—shapedcurvesfromthebeginningofsubgradefillingtotheendofartificialsoaking．Alongthecross—sectionofsubgrade，theexpansionvariablescanbedecribedas“panbottom”shapeddistributiononthegroundsurfaceandasV-shapeddistributiononthesubgradesurface．Therelativeexpansionofthegroundsurfacedecreaseslinearlywiththeincreaseoftheheightofembankment．Therelativeexpansionsofthegroundsurfacearelargerthanthoseofthesubgradesurface．Theexpansionofthegroundsurfacebecamesmallerandsmallerastheheightofsubgradeincreased．Onthebasis收藕日期I2013—12—05；修回日期I2014—02—24基金硬目l铁道部科技研究开发计划项目(2010G003一F)作者简介。陈伟志(1985一)，男，2010年毕业于西南交通大学土木工程专业，现为博士研究生，主要从事高速铁路路基及地基处理设计方面的研究工作。E-mail：chenweizhi55@163．tom。通讯作者：蒋关鲁(1962一)，男，现任教授、博士生导师。E-mail．wgljiang@swjtu．edu．cnDOlt10．13722／j．cnki．jrme．2014．08．011 岩石力学与工程学报oftheseexperimentalresults，thecriticalheightofthesubgradethatleadtothezeroswellingatthegroundsurfaceisthusproposedtobethecontrolvalueforthedesignoftheembankment．Keywords：subgradeengineering；lowembankment；expansivesoilfoundation；fieldsoakingtest；swellingdeformation；high—speedrailway建高标准无砟轨道铁路，尤其是低矮路堤或路堑，1引言面临的主要问题有：(1)膨胀土大都属于非饱和土范畴引，在高速铁路路基投入运营后，对无砟轨道膨胀土是一类具有多裂隙性、胀缩性、超固结路基而言，膨胀土的胀缩变形可能导致线路的不平性的黏土，在国内外广泛分布L1之】。膨胀土对各类建顺性加剧，影响高速铁路的正常运营，而针对土质筑物(如房屋、公铁路及其土工附属结构、地下管道、路基荷载下非饱和膨胀土地基胀缩变形的研究国内渠道边坡等)的破坏具有反复性、多发性和长期潜在外尚不多见；(2)目前多条在建铁路的膨胀土地基性等特点，为此而造成的经济损失是不可忽略的引。低矮路基和路堑的基床换填厚度、换填底面下的地多裂隙非饱和膨胀土的水分入渗及体积变化是基处理标准不统一。本文通过云桂铁路中～强膨胀一个极其复杂的水力一力学过程L4J。当前，国内外土地基不同高度等尺寸路基现场浸水试验，研究了学者主要通过室内试验和大型现场试验等手段研究低矮路堤在自然非饱和(旱季1状态下膨胀土地基的非饱和膨胀土的水力一力学特性。室内试验研究包膨胀变形特征及规律；得到了在不同地基膨胀量下括物理模型试验和离心模型试验：杨果林和刘义虎【6J不同高度路基内的膨胀变形衰减规律。针对中一弱膨胀土开展路基模型试验，研究了积水、阴天、日照及降雨条件下膨胀土路基的胀缩变形及2试验概况水分变化规律。王年香等[7-8]采用大型模型试验，研究了浸水条件下单桩、挡墙与膨胀土地基的相互作2．1地质情况用机制。王亮亮和杨果林【9】通过大比例尺模型试验，试验场地位于弥勒断陷盆地内，由地质勘查报研究了以中一强膨胀土为地基的高速铁路路堑基床告L16J可知，大部分膨胀土为颜色交混的斑状黏土，在干燥状态、降雨和地下水位上升3种服役环境下当地人称之为“五花土”，主要是由第三系泥岩、泥的动静态特性。徐光明等UJ运用离心模型试验方灰岩和黏土岩经风化淋滤后，被水流搬运而形成的法，模拟了降雨条件下膨胀土边坡开挖的破坏特征冲积一湖积膨胀土，黏土切面光滑，黏性强，局部及破坏机制。可见钙质结核，裂隙发育，有的地方层理清晰，下另一方面，室内试验与现场实际工程差距较大，伏基岩为三叠系个旧组白云岩，试验场地的初始地难以全面反映原状膨胀土在水分入渗条件下的真实下水位为5．0~5．8m。现场试验的土层剖面及土体性状[1卜¨】，为此，学者们结合工程实践开展了大量基本物理性质指标见表1。现场试验研究：W_Wc．Ng等[11-12]通过人工降雨模2．2浸水方法与测点布置拟试验和现场原位综合测试，分析了非饱和膨胀土试验段路基填高分别为0．9，1．9和2．7m，路基边坡孔隙水压力、含水量、应力状态及膨胀变形在上部荷载仅考虑CRTSI型板式无砟轨道荷载不计降雨入渗条件下的变化规律；孔令伟等【13】在广西南列车荷载，本次试验结合现场A，B组填料重度(20宁建立了缓坡、陡坡和坡面种草3种膨胀土边坡原kN／m与规范Il中换算土柱法，将轨道荷载换算为位监测系统，综合测试了边坡含水率、稳定性及变分布宽度3．0m、高度0．8m的土柱，并采用填筑A，形等随气候变化的演化规律；李雄威等【l】通过现场B填料来模拟轨道荷载。试验主要以人工浸水方式试验，跟踪测试了膨胀土的胀缩变形、变形模量及对膨胀土地基进行湿化饱和，为确保水分顺利入渗渗透特性等。以便膨胀土地基尽快达到饱和状态，节约试验时间，目前，我国在建或勘察设计中的多条铁路客运利用砂孔、砂槽及砂垫层等方式多面浸水(见图1)，专线，沿线广泛分布膨胀土，要在膨胀土地基上修即在路基中心与左右路肩下钻孔填砂(孔深6m、孔径 第33卷第8期陈伟志等：低矮路堤下膨胀土地基现场浸水试验研究·1611·1耕植土，褐色O．5～0．80．61．852粉质黏土，黄褐色，中等膨胀性0．5～2．01-31．9440．8416．6443．120．416331．322．413黏土，灰白色夹黄褐色，中强膨胀性1．8～4．21．31．9780．6235．7957．040．508936．527．674砂砾土夹黏土，黄褐色夹灰白色4．0～4．6O．52．O95黏土，灰白色夹红褐色，中强膨胀性2．3～7．03．61．9951．7322．6049．900．487133．723．85127mm)，沿路基纵向孔间距0．6m，各孔内填满中、度。2．7m路基结构及测试仪器布置如图2所示，粗砂，孔口设置0．3mxO．3m砂槽，路基底部铺设0．9与1．9m路基结构及测试仪器布置与2．7m路基10cm粗砂垫层，为了便于人工浸水，在路基坡脚类似，本文不再赘述。外0．8m处修筑浸水沟渠。此外，在粗砂垫层与路2．3试验实施过程基边坡上铺设土工膜，避免路基本体A，B组填料1)开挖试坑。按深度1．0m、坡度1：1．5开挖被水浸泡软化。试坑，并采用平地机整平试坑；沿试坑底部四周设置截水沟以免试坑积水。(2)钻孔填砂与砂槽设置。通过液压钻机进行钻孔，钻孔时必须保证孔的垂直度，成孔后立即用，=砂槽，0矗．3组填．料模．鐾土工膜隔水l＼＼一J1反包中、粗砂填满并捣实。砂孔施工完毕即可按图2尺寸要求开挖砂槽，开挖时应确保砂孔位于砂槽中线。入渗方向l—1二‘位置，砂槽两侧砌筑砂砖以免土体坍塌，砂槽内填棼满中、粗砂并捣实。f3)测试仪器安装。沉降板、位移观测桩、剖(a)横断面图面沉降管安装方法按厂家技术标准执行，文中不再坡脚左路肩路基中心右路肩赘述。●(4填筑路基。首先，用压路机对试验区域进-_行静压，静压完成后在地基面上铺设厚10cm的粗~PC4]Ll。SPC8SPC7S_C6。SF『一砂，并在砂垫层上铺设复合土工膜，针对土工膜长剖面沉降管l口a断面1--：s雨9：度不够的情况可采用胶接法进行搭接，即将塑膜搭●。PC3]0．5IILI：一接处擦净，均匀涂刷胶黏剂并用液压贴合；然后，S]FC4SPC3SPC2．SP-断面2用A，B组填料结合装载机、平地机、压路机、小a槽-一一夯机等机械设备进行路基分层填筑，路基压实度标左边坡中心左线路中心右线路中心右边坡中心上沉降板T位移观测桩单位：m准按规范l"J中规定执行，在路基填筑过程中，同步(b)平面图观测膨胀土地基变形；最后，用小挖机对路基边坡图12．7m路基结构及测试仪器布置进行刷坡，采用复合土工膜反包路基边坡，之后即Fig．1Structureof2．7membankmentandlayoutofinstruments可砌筑浸水沟渠。路基填高及降雨量见图2。为了研究低矮路堤下膨胀土地基的膨胀变形特(5)试验浸水及观测征及规律，采用沉降板、位移观测桩、剖面沉降管地基压缩变形稳定后即可通过浸水沟渠进行人测试膨胀土地基的胀缩变形。沉降板、位移观测桩、工浸水(见图3)，变形稳定标准为变形速率小于0．05剖面沉降管口标高观测均采用徕卡DNA03电子水mm／h【l引。本次人工浸水试验总历时为92d，在浸水准仪按二等水准测量标准实施，以确保变形测试精期，浸水沟渠水头保持在40cm以上，浸水初期观 ·l614·岩石力学与工程学报2014笠表2--~4总结了0．9，1．9和2．7m路基下地基及路基分别为8．14，8．93和l5．53mm；对路基表面而路基表面两组膨胀变量的统计结果。在高速铁路运言，路基中心、路肩的相对膨胀量平均值：0．9m路营中，通常主要考虑低矮路堤和路堑下膨胀土地基相基分别为11．95和12．13mm，1．9m路基分别为8．95对膨胀量对线路平顺性的影响。由表2～4可知，膨和9．50mm，2．7m路基分别为5．80和5．93mm。胀土地基浸水饱和后，对地基表面而言，在3种填高图7为地基表面2组膨胀变量沿路基横向分布。路基荷载下线路中心、边坡中心、坡脚的相对膨胀量由图7可知，膨胀变量沿路基横向均呈“锅底”型平均值：0．9m路基分别为14．22，15．48和17．75mm，分布，即路基中心膨胀量最小，坡脚膨胀量最大，1．9m路基分别为11．86，14．33和17．70mm，2．7m分析结果与剖面沉降测试结果相同。膨胀量由路基表20．9m路基下地基及路基表面膨胀变量Table2Expansionvariablesofgroundandsubgradesurfaceforembankmentof0．9121high地基表面路基表面位SasYsaSt置标准差标准差标准差标准差表31．9m路基下地基及路基表面膨胀变量Table3Expansionvariablesofgroundandsubgradesurfaceforembankmentof1．9mhigh地基表面路基表面位Sastsast置差一一表42．7m路基下地基及路基表面膨胀变量Table4Expansionvariablesofgroundandsubgradesurfaceforembankmentof2．7mhigh地基表面路基表面位sastSast置⋯一⋯ 第33卷第8期陈伟志等：低矮路堤下膨胀土地基现场浸水试验研究g12姜当9渣峨6(a)0．9m路基左路肩路中心右路肩12g血1g(a)0．9m路基删19。面2渣一iiiⅢ嘏624681O12路基宽度／m(b)1．9m路基面1面2(b)1．9m路基(c)2．7m路基图8路基表面膨胀变量横向分布Fig．8Distributionsofexpansionvariablesatsubgradesurface面1面2路基中心填筑模拟轨道荷载的A，B组填料密切相关，此外，随着路基填高的增加，“V”型分布特征越明显。图9给出了地基表面的相对膨胀量与路基填高(c)2．7m路基的关系，由图9可知，相对膨胀量随着路基填高的图7地基表面膨胀变量横向分布增加而逐渐递减，可描述为Fig．7Distributionsofexpansionvariablesatgroundsurface=一3．39H+17．65中心向坡脚呈递增趋势，其递增梯度在路基中心与边坡中心之间较小，在边坡中心与坡脚之间则迅速g昌增大，这与上覆路基荷载大小是相对应的。另一方面，路基两侧膨胀变形并不完全对称分布，存在变当形差，主要原因是膨胀土地基中膨胀性黏土矿物分霞布、颗粒组成、土粒聚合等情况具有随机性，此外，土体密实度、渗透性等也决定着渗水路径与速率。图8为路基表面2组膨胀变量沿路基横向分布。图9相对膨胀量与路基填高的关系由图8可知，2组膨胀变量沿路基横向呈“v”型分Fig．9Relationshipbetweentherelativeexpansionandthe布，路基中心膨胀量明显小于左右路肩，这主要与subgradeheight 岩石力学与工程学报针对类似弥勒中～强膨胀土地基而言，式(3)可3．4土层含水率分布特征用于估算不同填高路基荷载下膨胀土地基的相对膨为了判断地基土含水率变化情况，在路基填筑胀量；若定义在轨道及路基荷载作用下，膨胀土地初期、人工浸水前后针对3种填高路基进行钻孔仃L基浸水饱和后路基中心地基表面的相对膨胀量Sa：位分别位于左右线路中心)取样测定地基土的含水0时，其上覆路基高度为地基表面膨胀临界填高率，结果如图I1所示。由图1I可知，在3种路基o，则根据式(3)可求得弥勒中～强膨胀土地基的荷载下，土层含水率沿深度分布形式基本一致，初临界填高／／Eo=5．21m。始含水率随深度的增加而增大；人工浸水前，由于3．3地基表面膨胀量沿路基本体的衰减分析受外界降雨影响，地基表层土含水率明显增大，含对比表2～4中地基表面与路基表面的相对膨水率的增幅沿深度呈衰减分布；人工浸水后，土体胀量可知，路基表面的相对膨胀量均小于地基表面，含水率沿深度呈先增大而后趋于稳定。这主要是由于土质路基属于柔性荷载，膨胀土地基压缩沉降稳定后，外界降雨或人工浸水导致地基产含水率／％生膨胀变形，受上覆荷载约束，膨胀土地基在路基l5202530354045底部形成膨胀力，由力的平衡条件可知，膨胀力沿I孔路基本体衰减至路基表面，路基本体在膨胀力的作初始含水率人工浸水前用下发生压缩变形与微小的侧向变形，从而在一定人工浸水后g的程度上抵消了地基表面反馈的膨胀变形。定义相2孔初始含水率对衰减率为人T浸水前人r浸水后=(Sab—Sat)／(4)式中：为地基表面的相对膨胀量，为路基表面的相对膨胀量。(a)0．9m路基结合表2～4和式(4)可得路基中心和路肩的相对含水率／％衰减率。：0．9m路基分别为16．0％，14．7％；1．9111152O253O354045路基分别为24．5％，22．3％；2．7m路基分别为28．8％，27．2％。图10为相对衰减率与路基高度的关系，由图10可知，随路基填高的增加呈递增变化，路基g中心可描述为=11．84H(5)路肩可描述为=11．03H(6)(b)1．9m路基含水率／％5202530354045窒鲁日¨后蛊一日后图10相对衰减率与路基填高的关系(c)2．7in路基Fig．10Relationshipsbetweentherelativedecayrateand图11含水率沿地基深度分布曲线embankmentheightFig．11Watercontentalongthedepthofground 第33卷第8期陈伟志等：低矮路堤下膨胀土地基现场浸水试验研究·1617·基分别为11．86，14．33，17．70，8．95和9．50mm；4讨论2．7m路基分别为8．14，8．93，15．53，5．80和5．93mm。(4)路基表面的相对膨胀量均小于地基表面的(1)试验可行性膨胀量，地基表面的膨胀变形沿路基本体呈衰减变结合高速铁路建设需要，提出土质路基荷载下化，这主要是由于路基在膨胀力作用下产生了竖向膨胀土地基浸水试验设计原则与实施方法，经现场压缩变形与微小的侧向变形。0．9，1．9，2．7m路基试验验证，具有可行性，可为今后铁路路基膨胀土中心的相对衰减率分别为16．0％，24．5％，28．8％：地基浸水试验提供参考。路肩的分别为14．7％，22．3％，27．2％。(2)试验成果用于工程实践中应注意的问题(5)基于试验结果，初步提出了以路基表面膨本次现场浸水试验主要是以低矮路堤下膨胀土胀变形为0作为控制标准确定路基临界填高的设计地基(自然非饱和状态)为研究对象，通过人工浸水思路。方式促使土层湿化饱和，试验得到的相对膨胀量为极限值，而实际工程中大气降雨引起土层含水率变参考文献(References)：化幅度小于试验值，在工程设计中可依据相对膨胀量极限值加以修正应用。【1】孔令伟，陈正汉．特殊土与边坡技术发展综述【J】．土木工程学报，另一方面，从试验结果可知路基表面的相对膨2012，45(51：141—161．(KONGLingwei，CHENZhenghan．胀量小于地基表面的膨胀量，通过对比不同路基填Advancementinthetechniquesforspecialsoilsandslopes[J]．China高的膨胀量表明，地基表面的膨胀变形沿路基本体CivilEngineeringJournal，2012，45(5)：141—161．(inChinese))呈衰减变化，这对以控制变形为主的高速铁路而言【2】FREDLUNDDG，RAHARDJOH．Unsaturatedsoilsmechanicsin是有利的。一般认为以地基表面膨胀变形为0作为engineeringpractice[M]．NewYork：Wiley，2012：16—21．控制标准，即可确定膨胀土地基浸水饱和后的路基【3】GEORGEX，PANAGIOTISK，ANANIASRoadconstructionon临界高度，然而，试验结果说明膨胀变形沿路基本swellingsoils：thecaseofStrymisoils，Rhodope，Thrace，Northern体的衰减特征是不可忽视的，因此，以路基表面膨Greece[~．BulletinofEngineeringGeologyandtheEnvironment，胀变形为0作为控制标准确定路基临界填高，也可2004，63：93—1O1．作为一种设计思路。【4】FLURYM，FLUHLERW，JURYWA，eta1．Susceptibilityofsoilstopreferentialflowofwater：afieldstudy[J]．WaterResourcesResearch，5结论1994，30(7)：1945—1954．【5]HILLELD．Environmentalsoilphysics[M]．SanDiego，California：(1)从路基填筑开始到人工浸水结束，膨胀土AcademicPress，l998：73—78．地基的变形曲线均呈“S”型分布，在路基填筑期(考【6】杨果林，刘义虎．膨胀土路基含水量在不同气候条件下的变化规律虑降雨影响)，地基变形呈压缩趋势；在稳载压缩期模型试验研究[J】．岩石力学与工程学报，2005，24(24)：4524—(未降雨)，压缩变形趋于稳定，稳载胀缩期(受降雨4533．(YANGGuolin，LIUYihu．Experimentalstudyonmoisture影响)，地基变形呈胀缩趋势；在人工浸水期，地基contentinexpansivesoilroadbedunderdiferentweatherconditions[J】膨胀变形呈双曲线变化。ChineseJournalofRockMechanicsandEngineering，2005，24(24)：(2)沿路基横断面方向，地基表面的膨胀量呈4524—4533．(inChinese))“锅底”型分布，路基表面的膨胀量呈“V”型分[7】王年香，顾荣伟，章为民，等，膨胀土中单桩性状的模型试验研究[J】．布；地基表面的相对膨胀量随路基填高的增加而呈岩土工程学报，2008，30(1)；56—60．(WANGNianx|ang，GU线性递减。Rongwei，ZHANGWeimin，eta1．Modeltestsonbehavlourofsingle(3)在低矮路堤下，膨胀土地基浸水饱和后，pileinexpansivesoil叨，ChineseJournalofGeotechnicalEngineering，地基表面线路中心、边坡中心、坡脚及路基表面路2008，30(1)：56—6O。(inChinese))基中心、路肩的相对膨胀量如下：0．9m路基分别为【8】王年香，章为民，顾行文，等．膨胀土挡墙侧向膨胀压力研究[J】_水14．22，15．48，17．75，11．95和12．13mm；1．9m路利学报，2008，39(51：580—587．(WANGNianxiang，ZHANG ·l618·岩石力学与工程学报2014Weimin，GUXingwen，eta1．LateralswellingpressureofexpansiveEngineering，2007，29(7)：1065—1073．(inChinese))soilonretainingwallduetoinundation[J]．JournalofHydraulic[14]李雄威，孔令伟，郭爱国．气候影响下膨胀土工程性质的原位响应Engineering，2008，39(5)：580—587．(inChinese))特征试验研究[J]1岩土力学，2009，30(7)：2069—2074．(LI[9】王亮亮，杨果林．中一强膨胀土地区铁路路堑基床动静态特性模型Xiongwei，KONGLingwei，GUOAiguo．Fieldresponsecharacteristic试验[J]．岩土工程学报，2013，35(1)：137—143．(WANGLiangliang，testofexpansivesoilengineeringbehaviorundereffectofYANGGuolin．Modeltestsonstaticanddynamicperformancesofcutatmosphere[J]．RockandSoilMechanics，2009，3O(7)：2069—2074．subgradeofrailwaysinmedium-strongexpansivesoilarea[J]．Chinese(inChinese))JournalofGeotechnicalEngineering，2013，35(1)：137—143．(in[15】TERZAGHIK，PECKRB．Soilmechanicsinengineeringpractice[M]．Chinese))NewYork；Wiley-1967：10—14．【10】徐光明，王国利，顾行文，等．雨水入渗与膨胀性土边坡稳定性试[16】陈伟志，蒋关鲁，王智猛，等．分级连续加载条件下原状膨胀土固验研究[J]．岩土工程学报，2006，28(2)：270—273．(xuGuangming，结变形研究[J】l岩土力学，2014，35(3)：710—716．(CHENWeizhi，WANGGuoli，GUXingwen，eta1．CentrifugemodelingforinstabilityJIANGGuanlu，WANGZhimeng，eta1．Studyofconsolidationofexcavatedslopeinexpansivesoilduetowaterinfiltration[J]．deformationofundisturbedexpansivesoilunderstagecontinuousChineseJournalofGeotechnicalEngineering，2006，28(2)：270—273．loadingconditions[J]．RockandSoilMechanics，2014，35(3)：710—(inChinese))716．(inChinese))[11】NGWWC，ZHANLT，FREDLUNDDGPerformanceofan[17】中华人民共和国行业标准编写组．TB10020-2009高速铁路设计规unsaturatedexpansivesoilslopesubjectedtoartificialrainfall范(试行)【s】I北京}中国铁道出版社，2009．(TheProfessionalinfiltration[J]．Geotechnique，2003，53(2)：143—157．StandardsCompilationGroupofPeopleSRepublicofChina．[12】ZHANLT，NGWWC，FREDLUNDDGFieldstudyofrainfallTBlOO20E2009Codefordesignofhighspeedrailway(tryouO[S]．infiltrationintoagrassedunsaturatedexpansivesoilslope[J]．CanadianB蝴tnl~,ChinaRailwayPublishingHouse，2009．(inChinese))GeotechnicalJournal，2007，44(4)：392—408．【18】中华人民共和国国家标准编写组．GB50112-2013膨胀土地区建筑【13】孔令伟，陈建斌，郭爱国，等．大气作用下膨胀土边坡的现场响应技术规范【s]．北京I中国建筑工业出版社，2012．(TheNational试验研究叨．岩土工程学报，2007，29(7)：1065—1073．(KONGStandardsCompilationGroupofPeopleSRepublicofChina．Lingwei，CHENJianbin，GUOAiguo，eta1．FieldmspometestsonGBS0112—20l3Technicalcodeforbuildingsinexpansivesoilexpansivesoilslopesunderatmosphere[J]．ChineseJournalofGeotechnicalregions[S]，rleijtng：ChinaBuildingIndustryPress，2012．(inChinese))下期《岩石力学与工程学报》主要发表下列内容的文章：(1)北山深部花岗岩在循环加卸载条件下的损伤与扩容特性；(2)接触面积对波传播规律及节理力学特性影响：(3)高渗压条件下基于非达西流的裂隙岩体渗透特性研究；(4)恒阻大变形锚杆拉伸力学性能及其应用研究；(5)黑色页岩力学特性及各向异性特性试验研究；(6)基于大型数据库的堰塞坝特征统计分析与溃决参数快速评估模型；(7)冲击岩爆实验系统研发及其试验；(8)循环加卸载中滞回环与弹塑性应变能关系研究。土工基础