基于监测数据的加筋高填路堤分层填筑变形特性分析.pdf

第31卷第2期土木工程与管理学报Vo1．31No．22014年6月JournalofCivilEngineeringandManagementJun．2014基于监测数据的加筋高填路堤分层填筑变形特性分析雷鸣，汪华斌，李纪伟，徐一鸣，丘旭富，郑必灿(1．广东省长大公路工程有限公司，广东广州51o620；2．华中科技大学土木工程与力学学院，湖北武汉430074)摘要：在高填路堤建设中，铺设土工格栅对沉降的影响一直是关注热点之一。结合云罗高速公路高填路堤建设，本文采用数值方法模拟了分层填筑路堤施工过程的沉降规律，并结合监测数据，探讨了高填路堤加筋土在沉降控制方面的基本规律。结果表明：高填路堤填土过程中，土工格栅使土体位移重新分布。水平位移和垂直位移均减小了，这在一定程度上防止了不均匀沉降，且土工格栅对水平位移的影响随着填土厚度的增加而加大。同时，在典型路堤加筋土分层填筑过程中，单向土工格栅降低水平位移幅度为8．74％，而降低沉降幅度为3．82％。在分层填筑过程中，筋材有效地控制了路堤的不均匀沉降，使路堤最大沉降值降低，且监测点的水平位移最大降幅分别为8．62％、8．38％和4．16％。关键词：加筋土：高填路堤；监测数据；分层填筑；路堤变形；沉降规律中图分类号：U416．12文献标识码：A文章编号：2095-0985I2014)02-0016-07AnalysisofDeformationCharacteristicsinStratifiedFillingofReinforcedHighEmbankmentBasedonMonitoringDataLEIMing，WANGHua．bin。，LIJi．wei，XUYi-ming，QIUXu-fi,，ZHENGBi—can(1．GuangdongProvincialChangdaHighwayEngineeringCoLtd，Guangzhou510620，China；2．SchoolofCivilEngineeringandMechanics，HuazhongUniversityofScienceandTechnology，Wuhan430074，China)Abstract：Thereinforcedembankmentwaspopularintheconstructionofmountainousexpressways．Inhighreinforcedembankments，thestrengthofreinforcedsoilscanbeincreased，andthustheembankmentbecomesmorestableafterthegeogridsareutilized．However，thekeyissuewashowthereinforcedsoilseffectthesettlementofhighembankment．Thepresentstudyaimstoanalyzethefunctionofgeogridsinthecontrollingofdeformationinthereinforcedhighembankment．TakingaongoingembankmentasaexampleintheYunfu—Luodingexpressway，numericalsimulationsusingFLAC3Dwerecarriedoutintheprocessofeachtwo—metersfillingofreinforcedsoils．Meanwhile，monitoringdatawereanalyzedafterdetailedinvestigationsinthehighembankment．Resultsshowedthatdisplacementofreinforcedsoilswasredistributedduetotheutilizationofgeogrids，inwhichverticalandhorizontaldisplacementdecreased．Itcanbeidentifiedthatthedifferentialsettlementcanbeeffectivelycontrolledifthegeogridswereusedinthehighembankment．Itcanalsobenotedthatthehorizontaldisplacementincreasedwiththeheightofreinforcedsoils．Duringtheprocessoflayeredfilling，itwasshownthatthedegreeofdecreasinginhorizontaldisplacementwasvaluedas8．74％，whilethedegreeofdecreasinginsettlementwas3．83％．Finally，itwasshownthatmaximumvaluesofsettlementdecreased，whichsubjectedtotheapplicationofreinforcedsoilsinthehighembankmentdecreased，whilehorizontaldisplacementcandecreasesatthedegreeof8。62％、8．38％and4．16％收稿日期：2014-02．27修回日期：2014-04-08作者简介：雷鸣(1969-)，男，湖南祁东人，高级工程师，主要研究方向为道路工程与施工运营管理(Email：2939648693@qq．com)基金项目：国家自然科学基金(41372296)；广东省交通运输项目(20114)2-028)；国家科技部“十二五”科技项目(2012BAK10B02) 第2期雷鸣等：基于监测数据的加筋高填路堤分层填筑变形特性分析·17·inthreemonitoringpoints，respectively．Keywords：reinforcedsoil；highembankment；monitoringdata；layeredembankment；deformation；settlement．加筋土是一种土工复合体，在土体内部埋设基处理方案为：每填2m采用高性能压路机补压抗拉强度较高的材料，广泛应用在高速公路、挡土并通过稳定性计算于最不利滑动面位置铺设墙、水利等工程建设。国内外对其工作原理、破坏GDL100／HDPE土工格栅。采用单向的GDL100／机理、稳定性分析都做过深人研究l2J，加筋使土HDPE土工格栅，由于只能进行单向拉伸，故抗拉体中应力扩散，变形模量得以增加，土体侧向位移强度较高。土工格栅中的肋条与填土有效地嵌合在筋材的作用下受到一定程度的限制．4；由于形成整体，对土体起到了约束作用，而且限制了土筋土之间的摩擦作用，增强了两者的咬合能力，使体的移动。同时，可以当作承载面，能较好的传递构筑物的稳定性相对提高l6J。在高填路堤工程荷载。土工格栅中的节点能将格栅受到的力进行中，填土路基在加筋后其变形特性和整体稳定性传递，将其传给肋条，肋条与节点形成的整体又能都受到筋材的影响。增加平面抗扭模量，有效加固了土体。一直以来，筋材能否有效减少土体的沉降长为了确保改变施工方案后路基填筑质量和高期都没有统一的答案。部分学者认为：筋材铺设填方路基的稳定，有必要开展高填路堤沉降分析。在土体中被看成是一种膜状结构物，它既不能抗本文结合该工程所监测的大量数据以及数值模拟弯也不能有效地扩散竖向应力，对地基中竖向应结果，考虑分层填筑施工过程，研究加筋土变形特力没有任何影响，那么筋材对地基中的最终沉降性。研究结果不仅能为工程提供宝贵的资料、经也不会有任何影响。另一种观点则是：筋材虽然验和方法，而且还对工程的设计、安全施工和后期不能抗弯但是筋材对土体明显有一个侧向作用，运营提供科学的参考。它约束了土体的侧向发展，极大地影响着地基表面的侧向位移，从而导致地基中应力场和位移场1基于分层填筑高填路堤沉降数值改变，最终减小了地基的沉降。介玉新等则通过模拟理论推导和试验研究，将加筋土视为复合材料建立本构关系，用于加筋土的数值计算。周志刚1．1数值模拟模型等通过试验分析了土工格栅与填土相互作用机在建模过程中，由于路堤是三维的实体，用理，研究了土工格网加筋柔性桥头解决桥头路堤ANSYS中的空间实体单元SOLID45模拟路堤中的沉降机理¨。。。朱湘等用有限元方法结合工程的土体与岩石。其中，SOLID45由八个节点组成，实际，说明了土工格栅改变了地基中的竖向应力沿、Y、z方向每个节点有三个平移的自由度。对分布，从而减小了路堤工后的沉降，还研究了筋材于三维的各向异性材料，用该单元进行模拟是比降低路堤沉降和变形的机理。王峰采用有限较合适。在建模过程中，运用CAD将其二维图形差分法，对加筋斜坡高填方路堤进行建模和变形导人ANSYS中，在ANSYS中形成三维体，再对其特性分析，研究了加筋土的作用机理和变形。划分网格。ANSYS软件具有强大的建模与划分当高填路堤施工完成后，路堤在自重作用和网格功能，通过建立数值模型，数据转化实现车辆的反复荷载作用下，随着时间的推移，会产生FLAC3D模型的自动生成。在FLAC3D中，先对自身压缩变形与地基沉降。如果路堤堤身填筑高粘性土部分赋值为空模型，将基岩部分赋值为度过大，路堤的整体下沉和局部下沉更易出现。Mohr模型。将Mohr模型的凝聚力和抗拉强度赋对于工后沉降是要经过一段很长的时间才能完值为无穷大进行求解，保证在重力场作用下单元成，有时甚至是几十年，所以工后沉降的计算及预不至于发生屈服，然后再将Mohr模型参数赋予真测都非常重要。广东云浮(双凤)至罗定(蕾滨)实值，再进行求解。在填筑工程中，依次激活粘性高速公路的双东至蕾滨段(K34+000一K66+土单元，每次激活2m高度的单元，相当于每次填302．170)最大填土高度57m，K64+580～K64+土高度为2m，然后再进行求解。在FLAC3D中716段超过30m的高填方路段达9段，超过30m分成三组材料，运用到的填土、基岩、加筋土的材的挖方高边坡路段达20段。因此，如何处理高填料参数列于表1；土工格栅材料参数见表2，表1、路堤成为最主要的任务。按设计要求，高填方路表2中参数来源于广东云浮(双凤)至罗定(蕾 ·l8·土木工程与管理学报2014年滨)高速公路工程施工图设计说明。在数值模拟5．79cm、5．18cm。随着路堤填筑高度的增加，其中对模型要设置边界条件与初始条件，在路堤边路堤最大竖向位移值逐渐增大。在填筑过程中，坡的左右界面施加水平方向的约束，限制水平位随着填土厚度的增加，相同的填土厚度所增加的移；在底部界面施加水平和竖向约束，限制路堤底竖向位移值逐渐变小。部的水平和竖向位移。g1。8jIl{6登-叵2幽0图3填土厚度与竖向位移差值关系曲线此外，图4说明在分层填土过程中，竖向位移最大值随着路堤填土高度的增加而增大，路堤在图1高填路堤数值模拟模型填土4m之内，其加筋前后竖向位移仅相差表1路堤材料参数2．1％，即加筋效果在填土4in内不明显。在填土材料kg／度力角达到12m时，加筋土的最大竖向位移为31．95m3／kPacm，未加筋土的最大竖向位移为35．60cm，加筋前后竖向位移最大值相差4．77％。土工格栅随着填土高度的增加所起的作用愈发明显，加筋前后竖向位移最大值的变化也就更加显著。也就是说，土工格栅起到限制路基垂直方向位移的作用，弹性模量／MPa密度／(ks／m)泊松比尽管土工格栅对竖向位移起到作用，但所起作用仍然较小。填土厚度／m1．2模型数值分析1．2．1高填方施工过程中的竖向位移分析在数值模型中，采用自下而上的分层填土，当第一层填土施工完成及沉降结束后，铺设土工格栅，然后再填筑第二层填土。所有路基填土完成图4路堤竖向位移最大值与填土高度关系曲线后，在路基顶面施加车辆均布荷载19kPa。由于由图5可知，在分层填筑施工工程中，最大竖采用分层填筑，逐渐向上填筑时，第i+1层的沉向位移值出现在填土高度为6m处。加筋土在监降都是在第i层沉降基础上累积起来的。在第一测点位置竖向位移为73．60mm，未加筋土的竖向层土工格栅附近的竖向位移是最大的，以后的每位移为76．52mm，其加筋前后竖向位移相差次填土，都是其初始竖向位移的累加。数值计算3．82％。随着填土高度的增加，加筋效果愈发不结果见图2。明显，这说明加筋材料降低了沉降的最大值，使土体沉降均匀分布。图2填土厚度与竖向位移最大值关系曲线图2表明第一层至第六层填土其竖向位移最图5路堤竖向位移与填土高度关系曲线大值依次为0．67cm、8．17cm、15．08cm、20．981．2．2高填方施工过程中的水平方向位移分析cm、26．77cm、31．95cm。在初始重力场中，实体模型由于受到自重的由图3可知，每次填土后产生的竖向位移差作用，土体与岩体发生形变，产生沉降，通过值依次为7．92cm、7。50cm、6．91em、5．90cm、FLAC3D有限元差分数值模拟，得出在填土填到 第2期雷鸣等：基于监测数据的加筋高填路堤分层填筑变形特性分析·19·第六层后每层土工格栅最左端的水平位移。1．2．3高填方施工完成后的路堤外界荷载作用由图5可知，水平位移随着路堤填土高度的下的位移逐渐增加而增大。未加筋的水平位移为7．90路堤在初始重力场作用后，外加19kPa的行cm，当加入土工合成材料后，加筋的水平位移为车均布荷载，土体与岩体发生形变，产生沉降，经7．24crfl，其加筋前后水平位移相差8．28％，与没过FLAC3D有限元差分数值模拟，得出有、无土工有加筋的情况相比，侧向位移变化较大，土工格栅格栅作用的路基模型总位移。高填方施工完成在土体受拉的方向束缚了路堤填土的水平位移。后，在外加的行车均布荷载作用下，无土工格栅的路堤比有土工格栅的路堤总位移最大值、竖向位移最大值、水平位移最大值分别大5．26om、5．59cm、3．44cm，其中土工格栅所降低的幅度分别为14．91％、17．32％、15．18％。从仿真模拟图像看出，在外加荷载作用下，有土工格栅的沉降区域明显小于无土工格栅，这说明土工格栅使沉降分布图6坡脚处最左端的水平位移均匀，分散了沉降的最大值。在外加的行车均布此外，随着路堤填土高度的增加，水平位移荷载作用下土工格栅对位移的最大值影响都较值逐渐增大，路堤在填土6Ill之内，加筋效果不明大。显。在填土12nq_时，加筋土的水平位移为34mm，未加筋土的水平位移为38mm，其加筋前后2监测实施方案与数据分析水平位移相差8．8％(图7)。这说明土工格栅对路堤水平方向起着限制作用，而且随着填土厚度2．1监测方案的增加，限制作用愈发明显。土体具有一定的抗由于本工程边坡高度较大，为了监测边坡的压和抗剪强度，但抗拉强度低，筋材与土体相互作深层滑动，在K48+468横断面相关位置布置了用时，由于土工格栅的抗拉强度大，筋材在受拉方两个测斜管。为了监测边坡在层面上的滑动，在向会给土体侧向约束，使土体的侧向位移受到限横断面上铺设了几层柔性位移计。制，侧向变形受到一定限制导致竖向位移值会有2．2监测数据分析所降低。故土工格栅对竖向变形的影响是间接在K48+316一K48+540范围内，通过沉降的，对水平位移的影响才是直接的，因此土工格栅板监测到K48+460左坡脚的沉降位移，根据监对水平位移起到的作用较大。测数据，其填土高度已达到24．5m，填土高度与1412沉降的关系曲线如图9和图10所示。10羹8420图7数值模拟中不同填土高度固定监测点的水平位移分层填筑过程中，最大水平位移值在填土高图9坡脚处实际沉降与填土高度的关系曲线度6m处，其后每次填筑2m，其水平位移都会有所减小，水平位移都是以后每填筑2rn的累加(图8)。一"~x一4681012141图1O不同时期坡脚处沉降监测曲线由图9、图1O可以看出：随着填土高度的增加，坡脚处的位移逐渐增大。随着填土高度愈来愈厚，其沉降增大幅度明显降低。图8路堤最大水平位移与填土高度关系曲线 ·20·土木工程与管理学报2014年模拟的沉降曲线相比，随着填土的增加，筋材对坡3基于监测数据的加筋高填路堤分脚处的沉降影响越来越大。从模拟的坡脚处沉降层填筑变形特性曲线与实际的沉降曲线相比，可以看出，在分层填筑中，土工格栅作用下的加筋部分其沉降变化较由于本工程边坡高度较大，为了监测边坡的缓，这说明了土工格栅使路堤中的沉降产生了均深层滑动，在K48+468横断面相关位置布置了匀分布，沉降最大值减小。两个测斜管。为了监测边坡在层面上的滑动，在3．2侧向位移分布规律横断面上铺设了几层柔性位移计(图11)，图中右测斜管底埋设的坐标为(1014．3072，上角为测斜管。494．9475，0)，测试时，将测斜仪探头放人测斜管，探头带有十字标记要面向边坡方向，用CX一3C型基坑测斜仪读取数据。在该工程中，到现在为止埋设了5根管子，总共10m，每隔0．5m记录一次。当铺设第六层土工格栅，即第五层土填完时，所监测的测斜管侧向位移如图13。测斜管侧向位移／ram‘!!：!：：：：；0图11柔性位移计和测斜管布置3．1加筋高填路堤分层填筑沉降为了研究从第一层土工格栅到第七层土工格栅之间的填土厚度变化而引起的沉降变化，利用FLAC软件模拟了有、无土工格栅两种情况，K48+460左坡脚在填土过程中沉降变化曲线，如下图13不I司工况下侧向位移与实测数据对比图12所示。由图13可知，实际监测最大数据为20mm，模拟监测的数据为19mm，尽管监测的数据不多，但模拟的曲线与实际监i贝0数据曲线相差不大。侧向位移随着测斜管深度的增加而减小，在测斜管上部，其测斜位移变化较大。有土工格栅的侧向位移2比4无6土8工1格1栅1的1侧向位移小，加筋土在外界O246作用下目＼由聪于瓤土菇工孱格栅具有较大的抗拉强度，当土与筋材相互作用(摩擦与咬合)时土工格栅在水平方向给土体一个约束作用，限制了土体的侧向图12坡脚处沉降与填土高度的关系位移，从而减小了加筋土的侧向位移。从图12可知，实际监测数据最大的沉降值从图14～图l6可知，在分层填筑过程中，第为90mm，模拟监测的数据沉降最大值为80mm，一层土工格栅附近的水平位移最大，距测斜管顶其相差误差为11．1％，其误差偏大，这是因为在端一10m是第一层土工格栅铺设处，这是因为实际施工过程中，每次填土都会存在外加荷载的在填筑中第一层土工格栅的水平位移都是上面填作用，所以实际监测的沉降数据都会比模拟的数土的积累，其最大的水平位移比未加筋的最大水据大。尽管监测的数据存在误差，但是模拟的曲平位移要小。一10～0m之间是土工格栅铺设线与实际监测数据曲线发展趋势与规律一样，依处，加筋路堤比未加筋的路堤水平位移小，在加筋旧能说明模拟曲线的可行性与合理性。部分水平位移减小的程度明显大于未加筋部分水从模拟曲线可知，在填筑过程中坡脚处有土平位移减小的程度，这说明了在筋材的作用下路工格栅的沉降比无土工格栅的沉降要小，随着填堤的侧向位移明显受到限制。对于一10m以下土高度的增加，两者之间的差值愈发明显，坡脚处的填土，其有土工格栅侧向位移也比无土工格栅加筋后的沉降为8Omm，未加筋的沉降为82mm，的侧向位移要小，这说明了加筋也分担了一部分减少了2mm，加筋使沉降幅度降低了2．5％。从荷载，使其侧向位移也受到影响。坡脚处有土工格栅模拟的沉降曲线与无土工格栅为了监测土工格栅的侧向位移，在土工格栅 第2期雷鸣等：基于监测数据的加筋高填路堤分层填筑变形特性分析·21·施工过程中，位移计可能长期受到同一侧的压力作用，可能会导致位移出现负值。此外，从FLAC模拟数据可知土工格栅对编号00003、000015、00008水平位移最大降幅分别为8．62％、8．38％、4．16％，可以看出，土工格栅对靠近边坡方向的影响较大。4结论图14不同填土层土工格栅布置情况下侧向位移侧向位移／ram(1)高填方在填土过程中，土工格栅使土体-2．最’中的位移重新分布，水平位移和垂直位移均减小一第六层填士藿：蓁吾星篱聿了，这在一定程度上防止了不均匀沉降。-一第三层填土(2)在分层填筑过程中，土工格栅降低水平璃弟一层琅土。幕一第一层填土位移幅度为8．74％，而降低沉降幅度为3．82％，．这说明土工格栅对水平位移影响效果比垂直方向．要明显。图15不同填土高度处监测到的侧向位移(3)在外加均布荷载作用下，有土工格栅的侧向位移／ram高填方在竖向与水平方向的位移都比无土工格栅iii~口i的高填方的位移小。其中，在外加荷载作用下土_：工格栅降低幅度值比自重作用下土工格栅降低幅窖’莲。舡度值大。这说明土工格栅在外加荷载下起到的作-蠹用明显大于重力场下所起到的作用。．琶(4)在分层填筑过程中，筋材分散了路堤的＼、沉降，使路堤的最大沉降值降低。水平位移受到筋材作用的影响较大，水平位移最大降幅分别为图16有无土工格栅对侧向位移的影响8．62％、8．38％、4．16％，可以看出，土工格栅对靠表面铺设了柔性位移计。当填土铺设第一层土工近边坡方向的影响较大。格栅时，埋设柔性位移计，每隔10m铺设一个，从边坡外依次向里的柔性位移计编号为00003，参考文献000015和00008，具体结果如下图所示。[1]ChenBaoguo，SunLiang．Theimpactofsoilpropertiesonthestructuralintegrityofhigh--fillreinforcedcon·creteculverts[J]．ComputersandGeotechnics，2013，52：46-53．[2]E1-ShekeilYA，SapuanSM，AbdanKE，eta1．Influ—enceoffibercontentonthemechanicalandthermalpropertiesofKenaffiberreinforcedthermoplasticpoly-urethanecomposites[J]．MateralsandDesign，2012，图17距第一层土工格栅厚度与水平位移的关系40：299—303．从图17可知，实际监测的数据最大水平位移[3]LacknerC，BergadoDT，SempriehS．Prestressedre—值为65．9mm，模拟监测的数据最大水平值为inforcedsoilbygeosynthetic-Conceptandexperimental66．5mm，其误差为0．8％，尽管监测的数据不多，investigations[J]．GeotextilesandGeomembranes，但其数据误差相差不大，模拟的曲线与实际监测2013，37：109-123．数据曲线相符合，这说明了模拟曲线的可行性与[4]梁波，孙遇棋．加筋土模型试验中的拉力破坏研合理性。从模拟曲线可知，加筋路堤的水平位移究[J]．岩土工程学报，1995，17(2)：83—87．都明显小于未加筋的水平位移，而且水平位移随[5]吴景海，陈环，王玲娟，等．土工合成材料与土着填土厚度的增加而增加，到达一定厚度时，水平界面作用特性的研究[J]．岩土工程学报，2001，23(1)：89-93．位移达到最大，随后开始有所降低。由于在填土[6]YinG，WeiZ，WangJG，eta1．Interactioncharacteris— ·22·土木工程与管理学报2014年1I1二j2314JtiesofgeosynthetieswithfinetaihngsinpullouttestEngineering，2004，130(8)：775~86．[J]．GeosyntheticsInternational，2008，15(6)：428·[9]介玉新，李广信．纤维加筋土计算方法的研究[J]．436．土木工程学报，1999，32(5)：51—55．[7]LiuHL，NgCharlesWW，FeiK．Performanceofa[10]周志刚，郑健龙，宋蔚涛．土工格栅加筋柔性桥台geogrid--reinforcedandpile·-supposedhighwayembank-·的机理分析[J]．中国公路学报，2000，13(1)：18—mentoversoftclay：casestudy[J]．Joumalof21．GeoteehniealandGeoenvironmentalEngineering，[11]朱湘，黄晓明．加筋路堤的室内模拟试验和现场2007，133(12)：1483—1493．沉降观测[J]．岩土工程学报，2002，24(3)：386—[8]GiroudJP，HanJ．Designmethodforgeogfid-rein-388．forcedunpavedroads．I：developmentofdesignmeth—[12]王峰．土工合成材料在斜坡高填方路堤中的应用od[J]．JournalofGeoteehnicalandGeoenvironmental研究[D]．长沙：中南大学，2008．(上接第11页)路堤稳定性得到提高，但由安全系数增大幅度和[6]罗烈日，郑俊杰．不同模式下抗剪强度参数对路堤塑性贯通区变化可知，加筋效果并不随格栅层数稳定性的影响[J]．土木工程与管理学报，2012，29(4)：50-54．和筋土界面参数的增大而无限提高。[7]迟世春，关立军．基于强度折减的拉格朗日差分方(3)不同交通荷载形式下路堤稳定性不同，法分析土坡稳定性[J]．岩土工程学报，2004，26非对称荷载作用下路堤更容易达到临界破坏状(1)：4246．态，且由于左侧路基土性影响，当较高荷载作用于[8]ZienkiewiczOC，HumphesonC，LewisRW．Associ—路堤左侧时，路堤稳定性差，安全系数降低。atedandnon·-associatedvisco·-plasticityandplasticityinsoilmechanics[J]．Geotechnique，1975，25(4)：参考文献67l_689．李彦民．昔格达填土土工格栅高路堤的稳定性研[9]DawsonEM，RuthWH，DrescherA．Slopestability究[D]．成都：西南交通大学，2008．an由sisbystrengthreduction[J]．Geoteehnique，郑颖人，赵尚毅，宋雅坤．有限元强度折减法研究1999，49(6)：835—840．进展[J]．后勤工程学院学报，2005，(3)：1-6．[1O]郑颖人．岩土数值极限分析方法的发展与应用郑颖人，赵尚毅，孔位学，等．极限分析有限元法[J]．岩石力学与工程学报，2012，31(7)：1297—讲座——I岩土工程极限分析有限元法[J]．岩土1316．力学，2005，26(1)：163—168．[11]朱湘，黄晓明．有限元方法分析影响加筋路堤效ZhengYR，DengCJ，ZhaoSY，eta1．Development果的几个因素[J]．土木工程学报，2002，35(6)：offiniteelementlimitinganalysismethodanditsappli-86—92．cationsingeoteehnicalengineering[J]．Engineering[12]刘飞禹，蔡袁强．动荷载作用下影响加筋效果的因Sciences，2007，5(3)：10-36．素分析[J]．湖南大学学报(自然科学版)，2008，赵尚毅，郑颖人，时卫民，等．用有限元强度折减35(11)：259-262．法求边坡稳定安全系数[J]．岩土工程学报，2002，24(3)：343—346．