丽攀高速某昔格达高填方路堤稳定性研究

ＩＷ—－？＾硕±学位论文＾ＩＯＮＭＡＳＴＥＲＤＩＳＳＥＲＴＡＴ：ｆｉＪ丽攀高速某昔格达高填方路堤稳定Ｉ性研究论文题目；觀■．＇ｍ’ｍｍ－羣：議：学位麵—进鸣—．ｊｐ学科专业；一￣—廣一￣＾￣￣年级：；普囊？＾王川：研究生；缉—雜指导教师；２０１５年５月‘扣霸讀霧養雀獲帯謬巧最＊纖１誘＾ 冷瓜分国内图书分类号：密级：公开化化化子国际图书分类号：西南交通大学研究生学位论文丽攀高速某昔格达高填方路堤稔定性研究年级２０１３级王剑川姓名申请学位级别工程硕±专业地质工程指导老师胡卸文教授梁毅教高二〇—五年五月 ＣｌａｓｓｉｆｉｅｄＩｎｄｅｘ：Ｕ．Ｄ．Ｃ：ＳｏｕｔｈｗｅｓｔＪｉａｏｉｘｍＵｎｉｖｅｒｓｉｔｇｙＭａｓｔｅｒＤｅｒｅｅＴｈｅｓｉｓｇＳｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｈｉｈｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｃｏｎｓｔｒａｃｔｅｄｂｇｙ－ＸｉｅｄａｓｏｉｌｏｆＬｉｉａｎＰａｎｚｈｉｈｕａｅｘｒｅｓｗａｇｊｇｐｙＧｒａｄｅ：２０１３Ｃａｎｄｔｅ：ＷａｎＪｉａｎｃｈｕａｎｉｄａｇＡｃａｄｅｍｉｃＤｅｇｒｅｅＡｐｐｌｉｅｄｆｏｒ：ＭａｓｔｅｒＳｐｅｃｉａｌｉｔ：ＧｅｏｌｏｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｙｇＳｕｅｒｖｉｓｏｒ：Ｐｒｏｆ．ＨｕＸｉｅＷｅｎｐＭａ．２０。ｙ 西南交通大学学位论文版权使用授权书、本学位论文作者完全了解学校有关保留使用学位论文的规定，同意学校保留并。向国家有关部口或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被査阅和借阅本人授权西南交通大学可Ｗ将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可Ｗ采用‘影印。、缩印或扫描等复印手段保存和汇编本学位论文本学位论文属于１．保密□，在年解密后适用本授权书：２．不保密ｔｓ／使用本授权书。＂＂（请在Ｗ上方框内打Ｖ）学位论文作者签名；：指导老师签名１／＾〇；日期：日期／＇＾（．作／ 西南交通大学硕±学位论文主要工作（贡献）声明本人在学位论文中所做的主要工作或贡献如下：通过阅读文献，资料收集，了解Ｗ往路堤沉降研究方法；通过试验研究昔格达地层岩±力学特性，确，分析并提出其作为填王力学特性的表现；研究施工工艺定路堤各项参数，结合现场工程地质条件及长期监测数据确定昔格达髙填方斜坡路堤稳定性的影响因素。，提出设汁监测方案，并通过监测取得监测数据基于监测数据研究沉降规律及沉降特征进一，确定沉降类型步确定影响不均匀沉降的影响因子。；采用Ａｎｓｙｓ模拟计算昔格达地层高填方斜坡路堤沉降及路堤边坡稳定性，研究路堤岩±体内部应力。、应变特征结合前期研究工作，提出路堤边坡治理措施，分析措施可行性。本人郑重声明：所呈交的学位论文，是在导师指导下独立进行研究工作所得的成果。除文中已经注明引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明。一本人完全了解违反上述声明所引起的切法律责任将由本人承担。学位论文作者签名：＾Ａ‘曰期．：＊Ｓ化 西南交通大学硕±研究生学位论文页摘要？３Ｗ６５２７ＧＫ３＋６２５．２５段丽攀高速公路华坪荣将至攀枝花ＧＫ．所在地区位于四川曾西南部攀枝花市境内，为昔格达高填方斜坡路堤，山于昔格达地层岩±遇水软化甚至崩解的特性，巧此在高填方路段会巧接影响到路堤的稳定性，关系到投资效益和工程安全，显然开展昔格达地层高填方路堤稳定性研究具有重要的理论和实跋意义。论文首先通过试验（含水率、密度、最优含水率、单轴圧缩）研究了昔格达岩±作为填料的基本工程性质，选取了较合理的施工方法，通过。在工程施工完成后布置监测点，对该路段进行较长时期的监测硏究，依据地表位移监测结巧，对路堤沉降及稳定巧进巧趋巧分析。运州瑞典策分法，中晓巧法及巧限元数值分析法巧梦种方法对路捉边坡的稳定，Ｉ状态性进巧计算；结合工程实际巧到了拟设抗滑粧邱位的设计推力和巧体巧乂。态。（２０１４７针对路堤边坡大变形、不均匀沉降年月日斜坡路巧出现变形：左幅路面出现４条纵向裂缝，右幅路面出现１，左侧路堤ｄ发生变化、沉降《纵向裂缝、蹈大沉降适Ｕｍｍ，，８，、护坡巧陷、坡脚处局部腎顶局部挡±板变形根抗巧枯出现位移？其位移虽７１３ｍｍ。且斜坡路堤变形情况继续恶化，变形速度加快，针对这种情况提出了反化护道的治理措施，疆后采用ＦＬＡＣ３Ｄ软件进行数值模拟，对治理措施的合理性和可靠性进行了分析评价。关键词：昔格达填料；路堤沉降监测；边坡稳定性 西南交通大学硕±研究生学位论文第ＩＩ页Ａｂｓｔｒａｃｔｈ＋＾－ＴｅｅｍｉｂａｎｋｎｅｎｔｒｅｆｅｄｉｎｔｈｉｓｔｈｅｓｉｓｌｏｃａｔｅｓａｔＧＫ３５６５．２７ＧＫ３＋６２５．２５ｏｆＬｉｉａｎＰａｎｚｈｉｈｕａｊｇｅｘ？＋ｒｅｓｓｗａ．ＲｏｎＬｉＨｕａｉｎｈｉｈｗａａｒｏａｃｈｉｎＰａｎｚｈｉｈｕａＧＫ３＋５６５．２７ＧＫ３６２５．２５ｓｅｍｅｎｔｐｙｇｐｇｇｙｐｐｇｇａｒｅａ’Ｙｕｎｎａｎｃｈｉｎａｔｈｅｓｅｍｅｎｔｏｆｈｉｈｆｉｌｌｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｓｌｏｅｓ，ｔｈｅｓｅｍｅｎｔｏｆｈｉｈｆｉｌｌｅｍｂａｎｋｍｅｎｔ．，ｇｇｐ呂ｇｓｌｏｅｓｒｏｃｋｆｏｒｍａｉｏｎｓＸｉｅｄａｗａｅｒｓｏｆｅｎｉｎｅｖｅｎｄｉｓｉｎｔｅｒａｔｏｎｃｈａｒａｃｅｒｉｓｉｃｓｉｎｈｉｈｆｉｌｌｓｅｃｉｏｎｓｗｉｌｌｐ，ｔｇｔｔｇｇｉｔｔｇｔｓｈｏｗｓｉｉｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｄｉｒｅｃｔｌｙａｆｆｅｃｔｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｏｆ化ｅｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｏｆ化ｅｕａｌｔａｔｉｖｅｒｅｌａｔｏｎｓｈｉｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｙｑｐ＊ｉｎｖｅｓｉｉｈｅｆｏｈａｉｍｉｌｔｍｅｎｔｅｆｆｃｅｎｃｙａｎｄｓａｆｅｔｙｏｆ化ｅｒｏｅｃｔａｎｄｔｒｅｒｅｓｏｒｔａｎｔｔｈｅｏｒｅｔｃａａｎｄｉａｃｔｉｃａｌｐｊｐｐｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅｔｏｓｔｕｄｙ化ｅｓｔａｂｉｌｉｔｏｆｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｆｉｌｌＸｉｅｄａｒｏｕｎｄｆｌｏｏｒｓ．ｙｇｇＩｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，化ｅａｃ化ａｌｐｒｏｅｃｔ，ｆｉｒｓｔｂｙｔｅｓｔ（ｗａｔｅｒｃｏｎ化ｎｔ，ｄｅｎｓｉｔｙ，ｍｏｉｓｔｕｒｅｃｏｒＵｅｎｔｏｆｍｏｓｔｃｏｎ＾ｍｃｔｉｏｎｊｔｅｃｈｎｏｌｏｕｎｉａｘｉａｌｃｏｍｒｅｓｓｉｏｎｓｔｕｄｉｅｓｈｅｂａｓｉｃｅｎｉｎｅｅｒｉｎｒｏｅｒｔｉｅｓＸｉｅｄａｆｉｌｌｅｒｓｅｌｅｃａｍｏｇｙ，ｐｔ，ｔｒｅ）ｇｇｐｐｇｒｅａｓｏｎａｂｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｍｅ化ｏｄｓ．Ａ行ｅｒｔｈｅｃｏｍｌｅｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ、ｌａｏｕｔｍｏｎｉｔｏｒｉｎｏｉｎｔ，ｔｈｅｐｙｇｐ－ｓａｃｅｍｅｎｔｍｏｎｔｒｉｎｌｔｌｆｒｏａｄｔｏｄｅｌｅｃｔｌｏｎｔｅｒｍｒｅｓｅａｒｃｈ，ｂａｓｅｄｏｎｓｕｒｆａｃｅｄｉｐｌｉｏｇｒｅｓｕｓ，ａｎｄｔｈｅｓｔａｂｉｉｔｇｙｏ＊ｔｈｅｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔｆｏｒｔｒｅｎｄａｎａｌｙｓｉｓ．ＣｏｍｂｉｈｈｏｄｈｏｍｅｔｈｏｄａｎｄｉｉｌｉｎｅｄｗｔｔｈｅｒｏａｄｔｈｅＳｗｅｄｉｓｈｓｌｉｃｅｍｅｔＢｉｓｆｎｔｅｅｅｍｅｎｔａｎａｌｓｉｓ，．ｐｙｍｅｔｈｏｄａｒｅｕｓｅｄｔｏｃａｌｃｕｌａｔｅ化ｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｓｌｏｐｅ；ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎ呂，ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｓｎｏｆａｎ－ｄｅｔｓｉｅｅｆｏｒｃｅｔｏｕｎｄｅｒｓｔａｎｔｓｗｏｒｉｎｃｏｎｄｉｉｏｎ．Ｆｏｒｅｍａｎｋｍｅｎｓｏｅｄｅｆｏｒｍａｔｏｎｉｇｉｉｄｐｉｌ，ｄｉｋｇｔｂｔｌｐｉ，ｕｎｅｖｅｎｓｅｔｌｌ０ｈｅｂａｎｋｍｅｎｌｏｅｄｅｆｏｎｎａｔｉｏｎ：ｅｆｔ４ｉｅｃｅｓｌｅｎｈｗｉｉｔｅｍｅｎｔＪｕ１２，１４ｔｅｍｔｓＬｔｓｅｃｒａｃｋｓｎ（ｙ２ｐｐｇｔｈｅｒｏａｄｓｕｒｆａｃｅ，ｔｈｅｒｏａｄｗｉｄｔｈａｎｄｒｉｇｈｔａｐｐｅａｒａｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｃｒａｃｋｓ，ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｈａｓｏｃｃｕｒｒｅｄｏｎｔｈｅｌｅｆｔｅｍｂａｎｋｍｅｎｌｉｍｕｍＳｅｔｔｌｌｌｌｉｌ化ｆｔ，ｓｅｔｅｍｅｎｔ，ｍａｘｅｍｅｎｔ２３ｍｍ、ｓｏｐｅｃｏａｐｓｅ，ｐａｒｔａｒｏｏｆｃｏＵａｐｓｅａｔｅｏｏｔｏｆ－ｔｈｅｓｌｏｅｌｏｃａｌｒｅｔａｉｎｉｎｌａｔｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ８ａｎｔｉｓｌｉｄｅｉｌｅｄｉｓｌａｃｅｍｅｎｔｏｃｃｕｒｓｔｈｅａｍｏｔｏｆｐ，ｇｐ，ｐｐ，ｕｎ？ｄｉｓｌａｃｅｍｅｎｔｏｆ７．ｒｍａｔｉｏｎｉｔｔｉｉｓｔｉｐ１３ｍｍａｎｄｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｓｌｏｐｅｄｅｆｏｓｕａｏｎｃｏｎｔｎｕｅｏｄｅｔｅｒｏｒａｔｅ，ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓｅｅｄ，ｒｏｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｍｅａｓｕｒｅｓｒａｔｉｏｎａｌｉｔａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓ．ｐ）ｐｐｙＴｈｅｓｏｆｔｗａｒｅ．ＦＬＡＣ３Ｄ，ｗａｓｕｓｅｄｔｏｖａｌｕａｔｅ化ｅｅｆｅｃｔａｎｄｅｆｆｉｃｉｅｎｃｅｏｆ化ｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｓ．ｋｅｗｏｒｄｓｒｏｅｒｔｉｅｓｏｆｘｉｅｄａｓｏｉｈｅｍｂａｎｋｍｅｎｔｓｔａｂｉｌｉｔ；ｕｂｓｉｄｅｎｃｅｍｏｎｉｔｏｒｉｎｙ：ｐｐｇｙｓｇ； 西南交通大学硕±研究生学位论文第ＩＩＩ巧目录第１章绪论１１］１．选题依据及研究意义１．２閣内外研究现状２１．２．１２巧格达地超形成历史及环境的研究现化．１．２２昔格达地居工程性质的研究现状３＇１３研究内容及思路方法５１．３．１研究Ｈ标５１．３．２硏究内容５．．１３３硏究方法和技术路线５第２章研究区工程概况７２．１研究区位置和Ｘ巧概况７２．１．１地形地貌８２．１．２化眉巧性８２丄３地质构造９２．．１４水义地质《件１０．．２１５区域地质与地该ＩＩ２丄６气候水义特征１２２．２研亢Ｋ巧巧达巧料研究１２２．２．１乂然含水伞１２２．２．２乂然密度１３２２３１．．把优含水率３．．２２４施工工艺研究１６２２５抗剪强度１７．．２．２．６颗粒分化１７２．２．７单巧１］圧缩１９３第章路堤沉降监测研究２５３．１监测项目２５ 西南交通大学硕±研究生学位论文第ＩＶ页３２２５．蛇测点的布置及检测方法３３２７．腔测成果分析第４章昔格达地层做填料路堤边坡稳定性分析３２．４１路堤边坡稳定性计算方法３２．．４１１瑞典《分法３３４．．ｉｈｏ１２Ｂｓｐ法３４４丄３巧限元数化分析法３４４．２路堤边坡稳定性计算３９４．３抗沿桃设计研究４２．．４３１路巧边坡抗滑巧设计４３４．３．２抗滑蜗内力计皆４６第５章路堤边坡治理效果评价４８５．１路巧边坡变形现《及成Ｗ４８．５２应為处巧义裘述议４９－５．３治现措施对Ｉｔ分矿ｒ５０．５３反压护迫巧巧分析巧５．３．１反比护迫施Ｘ５２５．３．２反术护巧数化模拟评价研究５３５９结论致谢６０＃考＾献６１攻读硕±学位期间的科研成果６６ 西南交通大学硕±研究生学位论文第１页第１章绪论１．１选题依据及研究意义丽攀高速公路，也是大香格里拉旅游环线的重，是川濱两省重要的省际通道＂二＂要通道，同时是十五国家高速公路网规划调整中列为联络线第４３条的组成路段，。丽攀高速公路对于增强川漠两省特别是攀枝花市与丽江市的交流与合作一促进区域经济的发展，推动新轮西部大开发具有十分重要的意义。丽攀高速公田一路华坪荣将至攀枝花福（滨川界）段是该项目中重要的段，是华坪县与攀枝？花市相连接的主要干线。华坪荣将至攀枝花福田段Ｃ１合同段ＧＫ３Ｗ６５．２７°＇＂？ＧＫ３＋６２５１０１２１３０．２５段所在地区位于四川省西南部攀枝花市境内，东经。＇＂。＇＂。＇＂？－１０１５６３６２６２５０３２６３８５４１１。，北绅区域（图）－图１１高填方路堤位置示意图该段为高填方斜坡路堤，将采用该区域内昔格达组泥岩、砂岩作为路堤填料；？该段地表为厚６１１ｍ的碎块石止，下为砂泥岩互层，设计己于左侧路肩标高下１４）设路堤粧板墙１３，２ｘ３ｍ，ｍ处（距中线２９ｍ：共计抗滑巧根粧的截面尺寸为粧的中也间距为５ｍ，内挂挡±板，最大粧长２６ｍ（铅固段１２ｍ），设计采用安全°°ｋ＝２＝＝＝５３０２５Ｆ８５８．５１ＫＮ／ｍ系数１．，填料取（ｐ面取（，。，滑ｐ粧位处剩余下滑力２０１４年６月２６日连续暴雨，２０１４年７月１２日斜坡路堤出现变形：左幅路面出４《纵向裂缝１现，右幅路面出现《纵向裂缝，左侧路堤已发生变形、沉降、最２３ｍｍ、，，８大沉降量、护坡巧陷坡脚处局部冒顶局部挡±板变形根抗滑粧出？现位移，其位移量７１３ｍｍ。且斜坡路堤变形情况继续恶化，变形速度加快；经现场勘查初步分析，、，原其变形主因为在暴雨工况下昔格达组泥岩砂岩填料遇水力学参数降低，同时滑面设计参数也降低，致使柱板墙背推力加大所致。为 西南交通大学硕±研究生学位论文第２巧保障丽攀高速的顺利通车，同时探索并有效解决昔格达组砂、泥岩作为路基填±所面临的主要工程地质问题１；论文拟依托丽攀高速公路Ｃ合同中昔格达填止路＋？堤ＧＫ３５６５．２７ＧＫ３＋６２５．２５段高填方斜坡路堤，对昔格达±作为路堤填±进行沉降因素及特征研究；通过研究，Ｗ对昔格达高填方斜坡路堤的沉降特征有更深■入的了解理的治理措施，降低工程造价和维护成本，保障通车安全，，并提出合，为Ｗ后施工设计提供研究范例和理论依据并用于指导昔格达组填料路堤施工。－？１２ＧＫ３Ｗ６５．２７ＧＫ３＋６２５２５图．段高填方斜坡路堤地表沉降裂缝１．２国内外研究现状国内关于昔格达地层相关的研究主要开始于２０世纪６０年代的成昆铁路修建中，研究内容广泛，对。随着西攀地区建设和西攀高速公路、雅西高速公路修建，研究更趋于系统化昔格达地层的相关研究逐渐丰富起来。１．２．１昔格达地层形成历史及环境的研究现状文献资料表明￣，昔格达地层是形成于第Ｈ纪上新世（Ｎ２）第四纪下更新世（１）的湖湘沉Ｑ积物，主要由浅黄色、肉红色、灰白色、灰黑色粘王层和粉细Ｗ砂层互层组成，钱方等认为在昔格达组中尚未发现哺乳动物化石，上部地层中抱子花粉也极少，使其时代长期存在争论；第四纪冰川考察队、西南烈度队等认Ｗ为属早更新世，四川省区域地层表编写组则认为属上新世。尤显贤等重点对分一一－湖相沉积地层的岩性布在西昌盆地及安宁河谷带的套河湖、岩相、古生物、含矿性、接触关系、横向变化进行了研究，发现测区内西昌周家村罗ｈ左出露的一西昌组及西昌小龙沟，层序清楚带分布的昔格达组地层、构造简单、厚度大、． 西南交通大学硕±研究生学位论文第３页接触关系淸楚，是测区乃至攀西地区较为理想的地层剖面，有较大的地层研究价Ｗ值。刘惠军、憂德新等概括了昔格达地层在地质环境、地质历史、对西南地区古气候变化的反映研究结论。陈永生冕宁周家大沟的昔格达姐地层作为昔格达组在安宁河流域的代表剖面，根掘沉积地居、磁性地居、粒度研究，得出昔格？１」ｍ３．５８２５８Ｍａ达组沉积厚度约３０，沉积时限约为．，属于高斯正极性时。覺宁昔格达組Ｓ、Ｓ、ＳＨ个沉积序列。李婷Ｗ等对攀枝自下而上分为Ｑ，Ｑ２Ｑ３婷花靑化山砖厂内３１．５ｍ皆的昔格达组剖面进行了稀止元素研究，剖析了稀±元一素及其比值在该地层中的分布特征和古环境意义，说明沉积过鞋中存在《次亚级的环境阶段性变化，该地层沉积环境表现为弱还原／还原环境交替，大体Ｗ暖湿还原环巧力主巧。Ｉ程实化中，普遍把巧格达地居定义为沉积半成巧，伟巧格达地层中修建的各种工程越来越义一，而半成岩其円巧特性带米的系列了巧村题Ｈ益突出。就巧，山于巧分布区域格达地居而吉、所处环境特征、上覆埋媒、各组岩性粒度组化的差异，巧表现出来的力学性质也巧较大差异。因此，在研究昔格达地层的岩十．，耍注忘结合其分布区域工程特性时、所处环境特征、上覆哑巧、各组岩性粒度组成的差杆等义而。１．２．２昔格达地层工程性质的研究现状对巧格达地接Ｉ］：程性质的研究主嬰是利用现有试验乎段及适用的地质分析Ｗ方法结合工程实际进行研究分析，文丽娜、ｄ志奥巧系统研究了巧學商速公路巧格达地反的主要矿物成分、主耍胶结物化分、主嬰胶结类型、主嬰微观结构和主嬰工程性质，Ｗ及抗剪强度指标与含水率的关系，得出了巧巧达地居在干燥情，饱水后稳定性急剧降低的结论况下肖稳性较高。巧格达地层的物理山学特巧为，ＴＳ振动台试验和巧景，岡体介质中应力波的化播理论为基础借助于Ｍ有限元数值模拟手段，对西呂巧格达地居的场地动力特件化行了探讨。分析得出地展波传播到阿种介质交巧面处会发生反射舜加，两种介质的刑松比差异越大，巧放大效应越思著。根据多级平台振动效应，边坡应尽量采用分台放坡的结构形式，尽＂＂Ｗ，并应遵循多挖少巧的原则量避免采用直立挡愤。杨碧等通过西巧巧攀钢化，致钢铁新基地昔格达地层枯十．岩及粉砂岩的遣内十＿工试验及部分观场试验从颗 西南交通大学硕±研究生学位论文第４页粒分析、矿物化学组成、微观结构、渗透性、膨胀性、软化性、抗压强度、抗剪强度等方面研究了昔格达地层的工程性质，为工程建设提供了参考资料。周义强Ｗ通过对昔格达软±地层特性的研究，结合已有的工法综合采取相关措施，就昔格达软±地层进洞施工技术作了些探讨，工程采用环形开挖巧留核也±法、导拱加长管棚注浆超前支护一次进洞技术Ｗ。刘强对昔格达止的物理力学性质进行了研究，然后对隧洞衬顽结构和开挖閣岩稳定化等进行分析，采用传统计算方法及有限元分析方法（借助ＡＮＳＹＳ程序），结合该工程的实际问题，对隧洞衬彻化各种工况组合下的Ｔ．作性态，Ｗ及开挖时的围岩稳定等方面进行研究。部分学备根据对両攀路安宁河蒲巧工点试验段４根灌注巧的现场静载试验结果分析，得出了巧格化地居泥质粉砂岩的侧障阻山、化端阻力及巧尖巧许承哉山；通过离必模型试验，采用对比试验方法，研究丫机宽度对形成±拱及破坏荷载下拱脚稳定性的肢响，确定了场地巧格达上担作；迎过现场脚根矩形截耐抗巧粧的水平静截试验为抗滑巧锁間地居时的ｍ值与硬塑、坚硬粘性上或中密中粗砂承巧水平力的巧４质相近，为１００ＭＮ／ｍ左右；迎过现场地基压板静载荷试验，得化了昔格达地原作为巧基础的地基的容许承载力和极限承載力Ｗ及地基变形横量；迪过对现场，获得了昔格达地居抗消粧受力的基本特性静報试验成果的分析：在现场挖孔灌化化静哉巧试验的基础上对巧格达地担中灌化巧水平巧载特性化巧比较分析（巧－数法，、ｍ法）根据程实际推巧了相对合理的计巧方法；迎过系列盛内１：工试验，对于经水玻璃改良巧的巧巧达王的基本物理巧质、力巧特性等进行了对比分析；根据天然和浸水两种状态下对攀钢西曰轨锭削铁新基地勘察期问进行的现，确定了巧格达地店的承教力特征值和变形模通等设化参数场巧层平板载荷巧验，４｜｜＾｜１为昔格达地层雄设提供了设计参考化拋。，，丽攀高速修违过程中开挖大．坦的巧格达达地层岩」：并把巧用作填料成昆铁路及现有低等级公路的工程经验告诉我们：昔格达填料路基容易发化沉降变化、路面开裂、路巧乂稳等卫程满宙。经过文献阅读，对巧格达路堤稳定性的研究并不多，本文拟依托丽攀高速公？路Ｃ１合同ＧＫ３Ｗ６５２７ＧＫ３＋６２５．２５段：．巧填方斜坡路堤对巧格达：１高巧方路堤的稳定性进斤研究，有嘗巫要的意义。 西南交通大学硕±研究生学位论文第５页１．３研究内容及思路方法１．３．１硏究目标？论文依托丽攀高速公路Ｃ１合同ＧＫ３Ｗ６５．２７ＧＫ３＋６２５．２５段填方路堤对昔格达高填方斜坡路堤的沉降特征进巧研究，并提出合巧处理巧施，降低工程造价和维护成本，并用于指导巧格达地居商填方路堤施工，为Ｗ后施工设计提供理论依据。１．３．２研究内容（１）巧格达化居作为路巧巧ｉ：巧性研究逝过阅读义献，，了解往路巧沉降研究义沾资料收染；述过试验研究确化巧化达地盾岩±力巧特性及施丄；分析其特性化捉出巧作为填Ｌ：山学特性的衣现；研究施工［艺，備定路堤各巧参数，结合现场了程地质《件及长蝴胞测数Ｖ１１｜据确定？化达间巧力斜坡路姐稳定性的影｜！闽索。（２）巧格达地居商巧义斜坡路堤沉降预测研究＾研究路巧沉降变形监测方案，化地过収巧的脂测数据，硏究沉降规＾＆沉降一，确巧沉降类现特征；进步确定媒响不均匀沉降的跋响因子。（３）昔格达地层岛巧义斜堤沉降数值模拟研究采巧］Ａｎｓｙｓ模拟计巧巧化达地ｊ苗巧巧方斜坡路巧沉降及路巧边坡稳化巧．研究路巧Ｖｈｋ体内部应力、化变巧化。（４）施工巧施研究结介前期硏亢Ｘ作，提出路堤治理巧施，分析措施可巧性、稳定巧。１．３．３研究方法和技术路线通过詞读文献，资料收集，了解昔巧达地层研究现状，Ｗ确ＷＩ巧路巧沉降研究思路方法，滿巧合适本段的研究方法。具体方法有：（）１现场］：程地质测绘＾通过测绘调研，；１、地质调盘分析丽攀向速體体：粘地质《件々１！然环境，同 西南交通大学硕±硏究生学位论文第６页时确定研究区工程地质特性。（２）室内试验法通过试验手段确定填±的各项力学参数，为工程设计施Ｘ做依据。（３）数学统计化通过数学统计法对监测数据进行处巧分析，利用数学理论对监测数据进行预测分析。（４）数化模拟法模拟路堤，分析应变特化，分析路巧治理巧的稳定性。－研究技术路线脚化图１２技术路线阁丽攀高速某昔格达高填方斜坡路堤稳定性研究资料收集￣Ｉ１程地质《件研究现状［程设计方案ＩＩ｜｜＇■－ＩＩ￣￣＂＂，．１ＩＩＩ研路胎究捉测方参方法数案Ｌ＾—１Ｉ稳定‘４研究监测数｜１１ＩＩＩＩ沿有地变而元ｉＩ确模；Ｐ枝如定拟￣￣￣￣ＬＩＩＩ结论及措施－圓１３技术路线 西南交通大学硕±研究生学位论文第７巧第２章研究区工程概况２１研．究区位置和工程概况丽攀高速项目起于川滨省界攀枝花市仁和区福田镇，接规划的丽攀高速公路丽江段，经庄上、陶家渡、新庄，止于攀枝花市仁和区、瓜子坪、银江（保果）金江镇，接已建成的京昆高速攀枝花至田房段，路线全长约５０ｋｍ（按右线计）。详见图２－１‘隹？班Ｋ？，？曲……＼？＂Ａ？？？扣■？？ｆ画’，ｓ，；ＩＶ＊异。＂＾＞＼＾２２－图１丽攀高速项目图？田段Ｃ．丽攀高速华坪荣将至攀枝花福１合同段ＧＫ３Ｗ６５２７ＧＫ３＋６２５．２５段１．８Ｋ所在地区位于四川省攀枝花市福田镇糖项村杨桥菁组，距离福田镇ｍ田，从福－镇可沿乡村水泥公路可抵达，如图２２阁２－２研究区化巧乐意闽 西南交通大学硕±研究生学位论文第８页°２０￣３０拟研究路段位于攀西裂谷中南段，，场地斜坡自然坡度间场地南东侧及￣，。北东侧为两个山包，山包高４０５０ｍ坡表顺直，种植有芒果树和灌木等场地发育一°条冲沟，冲沟总体走向约为３００，路基位于冲沟沟口位置，冲沟长约３００ｍ，沟底°纵向坡度￣５８。２．１．１地形地貌團图２－３研究区地形图，属侵蚀、剥蚀中山丘陵研究区位于攀西裂谷中南段、山原峽谷地貌。最大相一￣９００ｍ对高差１９６２．８ｍ，般相对高差８００１，场地总体地势东南高刚Ｉ：化，东南最高．１２６５００ｍ，１１４４．４０ｍ，１２０６０ｍ。点高程为．西北最低点高程为相对高差场地斜坡自°￣？４０５０２０３０ｍ，然坡度间，场地南东侧及北东侧为两个山包，山包高坡表顺直，种一°，３００、植有芒果树和灌木等，山谷相对高。场地发育条冲沟冲沟总体走向约为°５０￣￣１００ｍ，口位置３００ｍ，５８。差拟建路基位于冲沟沟，冲沟长约沟底纵向坡度２．１．２地层岩性研究区主要地层为新生界第四系全新统残坡积层（Ｑ４ｅｌ＋ｄｌ）、新生界昔格 西南交通大学硕±研究生学位论文第９页达（ＮＱｘ）、新生界更新统冰水沉积层（Ｑｌｆｇｌ），中生界大养地组（Ｔｌｄ）。详细见表２－１岩性表２－表１地层岩性表地层年代，主，干，新生界第四粉质粘止：灰黄色要由粉质粘上组成硬塑状。该－，０．５１６ｍ系全新统残Ｍ主要分布在斜坡地段，停度小．。－坡积层碎块石上；灰白色，石质成分为砂岩，棱角状，粒径２０１７０ｍｍ，４ｅ－ｌ＋ｄｌ２００（Ｑ）大着２３０ｍｍ。新生巧巧格昔格达组粉砂岩夹泥岩：灰黄色，矿物成分主要Ｗ长石、石达（ＮＱｘ）巧等，粉粒结构中化巧，巧、泥质弱胶结，巧水平层理，岩质极，手捏，结构不均匀，局部夹泥岩，具遇水崩解的特征软可碎。；新生巧更新卵巧±灰色，Ｋ、紫红色、灰白色质成分韦巧为砂岩、石一－，脚形，２０８０ｍｍ，，统冰水沉巧巧巧、泥巧等、亚關形粒径般石质坚巧（１层Ｑ１每）主耍巧粘性王、粉砂止蝴充，泥质弱胶巧，化化分布不均匀，巧部地段富集。２．１．３地质构造＂＂＂？？研究区位于川巧歹，字型构造，南北向构造带与歹字化构进带的赁合部位构造位恩如下罔２－４ 西南交通大学硕±研究生学位论文第１０巧珊图２－４研究区构造纲要图，摺皱研究区内地质构造形迹十分复杂、断裂发育。地质构造南北向和北东向断裂构造为主，东西向和西北向次之，且具有明显的继承性和多期活动性的特点，。区域构造＾＾南北向及次级北东向张扭性断裂为主南北向构造＾昔格达断，该断裂形成于晋宁期，历史上曾多次活动，该断裂为代表。早更新化时裂作为边界对保罗系下统冯家河组沉积有明显的控制作用，并导致了保罗系下统冯家河组变形。场地位于北北西向、北北东向张性构造纳拉菁、弄弄沟断裂西侧，断裂均有一较长的发育史，在海西期即已存在，有多期岩浆沿断裂活动，沿断裂附近次级构造发育。２１４．．水文地质条件龙洞河及北崖湾水库为场地附近的主要地表水，，龙洞河位于场地西侧自北向南在路线左侧３００ｍ处流过，该河流为山区河流，具雨涨晴消的特征，北崖湾２０－６０ｍ６００ｍ水库位于场地北侧，距场地约１７０ｍ，该水库为人工修建，宽１，长６－８ｍ－，洪水季节可臥达到０１５ｍ。水深１ 西南交通大学硕±研究生学位论文第１１页Ｘ＊ｉｎｉ—ＩｌＩ？Ｍ—…ｗＭ４ｅｊＭｎｒｅ—ｎ－川？，ｅｍａｗ省一—？—￣ｔ口ａ，——？脚■锭——＂恩？－■＝—，一＂■—－巧？＇真＊：？—？？．…—？善…—占ｍｔｍｍｍｍｍｍｒｎｍＢ＇？ｔ＾Ａｍ圓？一，、？占■一？二‘巧＾嗔－Ｍ＂——？—庄气｛■一—＇？？…分，？ｉｎｗ—．》＊■？？■，‘、巧＊Ｉ叫？睽—？．？■一々．＾？Ｉ１ａｕ＊Ｗ，■■■．＊＊一疗’一－圓一一ｉ１＂前—＾，三？６…．＾Ａ？—？■－下／二二’＾二；；．：；．．；雖—一Ｉ—？Ｕ？＞—Ｗ一—巧产—图２－５研究区水文地质图场地内斜坡上发育很多冲沟，为雨季地表水排泄通道，枯水期干姻，龙洞河河床最低点为场区地表水的侵蚀基准面及地下水排泄基准面，研究区地下水类型主要有第四系孔隙水和基岩裂隙水，地下水总体不丰富，其中主要Ｗ基岩裂隙水，顺地形沿裂隙向坡下沟为主，由大气降水补给及上覆松散堆积层中地下水补给谷排泄一，无统的地下水面；孔隙水分布于金沙江零星发育的阶地中。第四系松一散层孔隙水；分布于河谷地带的级阶地及河漫滩的冲积层和山坡坡麓堆积层中。，坡，主高出河床的基座阶地中地下水较贫乏、残积层中地下水较少要由大气降一水补给。山坡坡麓堆积层中地下水多沿堆积层与基岩接触面渗出，水量甚小，？般为０．０１０．１Ｌ／Ｓ。２．１．５区域地质与地震？路线地处康漠地轴西侧，位于我国南北向石棉元谋地震带、北东向的盐？巧源地震带，断裂构造发源，地质历史上Ｗ长期隆起为特征，新构造运动频发育，但场地，属地震多发、频发区。虽然场地区域断裂构造发育内及附近未发生７级Ｗ上的地１９５５６７１９５５震。距场地最近强度较高的地震有的鱼節．级，年华坪６级，１９９５年武定６．５级及２００８年攀枝花６．１级，场区均有震感，但未发生破化作用。根据《中国地震烈度区区划图》（１９９０年）《中国抗震设计规范》－（ＧＢ５００１１２０１０）该区地震基本烈度为Ｗ度，根据《中国地震动参数区划图》ＧＢ－（１８３０６２００１），０１０，地划分本区设计基本地震动峰值加速度值为．ｇ震动反 第２西南交通大学硕±研究生学位论文１页应谱特征周期为０．４５ｓ。２．１．６气候水文特征路线所在区姑亚巧带气候，海拔１５００乂Ｗ下的河巧盆地厲南亚热带半干燥，，气候，具有夏季长四季不明显干，、雨季分明昼夜温差大、气候干燥、降雨量集中，太阳福射强，。年平均降雨、口照多蒸发量大、小气候复萊多样巧特点‘‘°？量８００ｍｍ，年平均气温１９．２Ｃ２０．３Ｃ，最热在５月，平均气温为２７．６仁，最冷‘在］２月，平均气温为］３０，是省内年平均气温和总热是最高的地区，６月上句至１０巧为雨季３００，无霜期天Ｗ上。２２研究区昔格．达填料研究，巧化巧格达巧料来円就近斜坡巧挖，料场昔格达地层层化淸晰、黑黄、灰色粉砂巧化起出现，为了详细査明巧巧达巧抖的物理力学巧巧，阳绕确定的施工工艺和川作巧巧的昔格达地层进行ｒ现场取样，并在牵内进巧了：天然含水率、密度、最大干密度、最佳含水率、ＣＢＲ试验研究。２．２．１天然含水量：锅盒含水率试验所用到的仪器设备包括、取上护、烘巧、电了天平、干燥器等。实脸步驟（１）准备实验所需仪器巧设备，量实验中所Ｗ铅盆质靖，并做好记录；）０取±护取巧适量的±，巧于少蝶２所称盟的销盆中；称通铅盒和±的总重虽２）、（３）（４），：惠货巧骤（、巧到试样数口达到预期嬰求：将试样和盒放入烘箱内°〇５Ｃ８ｈ，在組度ｌ恒温Ｔ烘干不少于；将烘干朽的试样和盒从烘箱取－出，化阐３７所示，放入干燥器内冷却，冷却后盖好盒盖称凰。烘干法测得泥岩的最高含水量巧％，平均含水率２９．４％，泥巧含水率很高，。．对控制巧格达沿合巧料的最佳含水率巧巧要影响粉抄岩的平均巧水率１７５％。枯粒含量直接关系到含水率。 西南交通大学硕±研究生学位论文第１３页么２．２天然密度２密度试验所用仪器设备如下．１ｃｍ；（１）恒质量环刀，内径６８ｃｍ（面积３０，）２０ｍｍ１２５００ｌ）高，．５ｍｍ（）、最小分度值为Ｏ．３壁厚；称量ｇｇ的天平；（切王刀、钢丝银、毛玻璃和圆玻璃片等。实验步骤：（１）按工程需要取原状±或人工制备所需要求的扰动±样，其直径和高度应大于环刀的尺寸，整平两端放在玻璃一板上；（２）在环刀内壁涂薄层凡±林，将环刀的刀刃向下放在±样上面，然后用手将环刀垂直下压，边压边削，，至±样上端伸出环刀为止根据试样的软硬程度，，，采用钢丝据或修王刀将两端余±削去修平并及时在两端盖上圆玻璃片Ｗ，，，免水分蒸发；（３）擦净环刀外壁拿去圆玻璃片然后称取环刀加上质量准确至Ｏ．ｌｇ。３３－１１７６粉砂岩干密度分布在．６９ｇ／ｃｍ．ｇ／ｃｍ之间，泥岩干密度分布在３３－１．５６ｇ／ｃｍｌ．５９ｇ／ｃｍ之间，粉砂岩干密度大于泥岩干密度。２．２．３最佳含水量为了选择合适的最大标准干密度和最佳含水率，对昔格达填料进行了２０余组重型击实试验。首先对组成昔格达地层混合料中的各组岩性进行重型击实试验，分别确定最大标准干密度和最佳含水率，然后室内按不同比例，含水率从低到高进行击实试２－２；验：现场随机试验结果如下表所示表２－现场随机试验果表￣等－－－－样号１１２２１２２１＾最巧密？ｍ＾＾￣Ｐｄｍａｘ（ｇ／Ｃｍ）景伟舍水谭￣１４．４．１６．５１７．９１６．７〇、ｗ／〇）（ＩＩＩ 西南交通大学硕±研究生学位论文第１４巧－．１１１８皆．Ｗｔ＆．６５Ｖ中１．６００２０３０１Ｗ（％）２－－图６１１含水率与干密度关系图２－１１．８Ｉ：ＡＫＩ＼１巧．０１０２０３０Ｗ（％）２－７－图２１含水率与干密度关系图２－２１．８ｆ．＾】７／＼．’６５Ｉ－／＼Ｈ１－６？Ｖ１．５５０５１５２０２５（％）２－８－图２２含水率与干密度关系图室内粉砂岩、泥岩按不同配合比（２：１、１：１、１：１．５、１：２）填料击实试验成果见下表２－３２－表３不同配合比填料击实试验成裝表样号ＩＩＩｍＩＶ＾ＩＩＩ最大畔甲＾ｍ＾／ｃｎｒｐｄｍａｘ（ｇ）＾最佳量Ｍｎｍ＾ｗ％）（ 西南交通大学硕±研究生学位论文第１５页Ｉ．１８；ＪＴ１．７５ｆ＼Ｉ１，＼ｒ：：／＼．１５５０１０２０３０Ｗ（％）２－阁９含水率与干密度关系圈ｎ１．８５１８管．ｉ，．巧／＼＾ｔｉ铅１．６５／＼／＼＾１．６＾Ｖ１．５５０５１０１５２０Ｗ（％）２－图１０含水率与干密度关系图田．８１ｒ．７５Ｉ：！＼＾１．５５０１０２０３０Ｗ（％）２－國１１含水率与干密度关系閣 西南交通大学硕±研究生学位论文第１６页一由表２－２－／２３可知：现场随机混合样因混合均度差别较大，最大干密度３３一－？在］７６／ｃ１８２／ｃｍ，１４％］８％．ｍ．之间最优含水率在之间定比例配ｇｇ；室内按３３－合所得到的昔格达填料击实结果较高．／，最大密度分布在１８０ｇｃｍＬ８３ｇ／ｃｍ之间，￣最优含水率在１２％１５％之间。常规的室内击实试验方法与实际存在差异，对于整个昔格达地层给出一个确切的最大干密度和最优含水率是不科学的，其需要动态取值。２．２．４施工工艺研究研究中选择３０、３５、４０、４５、５０、５５ｃｍ的松铺厚度进行称重法和实验法确定了适的松铺巧巧，得出称巧化巧Ｉ６Ｔ尿实机械庙《得出的合适削松厚巧为＇一３５￣４５ｃｍ４５？１８Ｔ５０ｃｍ，ｎ读机械压实巧到的松铺Ｉ／度稍高，为。施Ｘ时巧遍和一最巧迦为静压，中问１６Ｔ压实机械化５遍，１８Ｔ圧实机械距４遍，根据施工实际情况研究丫Ｍ弹模虽与施工Ｘ么的关系：，具体如下表表２－４施工工艺研究表、各层＋铺＊么系Ｒ均Ｔ－－－－－－－－试验层产讀１６１Ｔ１６ｎＴ１８ＩＴ１８ｎ置￣￣￣１３０１．４２３８７．０２９３．６５８８．％９０．６８９０．０５２３５１．４２１７２８１０２．８４６７．８０８２５６８．３２．Ｕ．１￣￣—￣３４０１．３２广７２．５２８４．２６４２．８２Ｔｑ２．６４ＩＳ．５６——４４５１．２１８７０６２．５２４４．６４１０５３２７７．２８．８８．￣￣￣５５０］．２０５６４．９４７６．３２４２．５６１１２．０６７３．９７—６１．１５．％６６８３４３３６１１４．９６７２．５２＾６４．．Ｉ５５Ｉ不同服比；方式ＣＢＲ均值７２．０２８５４０５５．０１０．３．１１７－－巧中１巧示强振到弱振，ＩＩ巧小从从弱振到强振，从试验化巧可Ｗ巧出１６Ｔ—＂压划化＂从强到弱振压实方式下的＇＂从弱到强化实巧况下的回弹Ｉ叫弹梭靖低Ｔｔ模量，随若松铺停度的增加，回弹模頗的差值诚小，１８Ｔ压实化从强到弱极化＂＂报实情况下的回弹模显实方式下的凹弹模通化于从弱到强，随着松铺厚度的增―？？压实巧况好，回弹模岛的差值增大，１８Ｔ瓜１６Ｔ压加说明实机从弱到强，实机－２．的压《方乂化根据松铺厚度决定。具体见下图１１。 西南交通大学硕±硏究生学位论文第１７页１４０１２０＾之１００Ｓ－Ｔ．６－Ｉ８０＋＂６－Ｉ１１￣＾＾Ｔ８－１６０＼霞－＾＼Ｔ－１８Ｉ１（－—＾ｍ４０２０铺松厚度（ｃｍ）￣Ｊ〇０１０２０３０４０５０６０２－閣１２铺松厚度与回弹模量关系閣２．２．５抗剪强度试验仪器设备：直剪仪；直接剪切试验就是直接对试样进行剪切的试验，简称直剪试验一，是测定±的抗剪强度的种常用方法，通常每组采用４个试样，分别在不同的垂直压力Ｐ下，施加水平剪切力，测得试样破坏时的剪应力ｒ，然后０Ｃ根据库仑定律确定±的抗剪强度参数内摩掠角和粘聚力。本巧验依据最新公路交通规范《王工试验规程ＪＴＧＥ４０—２００７》。通过直接剪切试验对压实的路堤进行宜接剪切试验，得出剪切实验结果如下表２－５直剪试验结来表：表２－５直剪结果表＾岩性描述试验内容内摩擦角ｃｐｕＯ内聚Ｃｕ化Ｐａ）泥沙混合强振到弱振ＵＵ％￣－．０９３８．０２３２．８５８７．泥沙混合弱振到强振ＵＵ３３￣－．０６４０８８１２４．２１５９９．．通过直剪试验分析得：铺松厚度为４化ｍ时Ｃ值最大。２．２．６颗粒分析筛分法与密度计法结合使用，仪器设备：筛子、密度计、量简两个，容积各ｌＯＯＯｌＯＯＯ０］２００．为ｍＬ天卞：称虽虽．；巧最，ＯＯｌｇ，感ｇｇ嘘强ｇ；揽拌器： 西南交通大学硕±研究生学位论文第１８页底板直径５０ｍｍ，孔径３ｍｍ；温度计、秒表、Ｓ角烧瓶（容积５００ｍＬ）、电热等。Ｃ＝２－（１）ｕ＾过１０Ｃ（２－２）过６０过１０—不均匀系数式中Ｃ；ｕ—ｄ限制粒径，在颗粒大小分布曲线上小于该粒径的±含量占±总ｅａ质量６０％的粒径；—ｒｆ有效粒径，在颗粒大小分布曲线上小于该粒径的上含量占±总ｉｏ质量１０％的粒径。—曲率系数Ｑ：ｄｗ—在颗粒大小分布曲线上小于该粒径的止含量占止总质量３０％的粒径。２－６试验结果表所示：表２－６昔格达填料颗分试验衷粉腹減％（：岩性。ｃＴＩ－！－＜Ｉ０－＞．５ｍｍ０．５０．２５０．２５０．０７５０．０７５０．００５０．００５．．．．８６３．８４６．８１２．１７砂岩１２１２３５０３３７１５１１３２２９３２２２９泥岩１３．８５１１．。２２．６３＾１．．１．二：：＝；＾：＝＝＝８。与妾；马孩号与三二＝＝三＝：；二：二：二：二：：７〇三当户氨三三三兰三加—……＿：二三：二三二三—苗兰議義＝！章ｐ１０丰三三三；４０１１１０１０．１０．０１０．００１ｄ（ｍｍ）图２－４昔格达地层各姐岩性的颗分曲线（▲砂岩１？巧巧２；？泥巧１；■２）；泥岩２－，从上图１４可Ｗ看出泥岩Ｗ粉粒、粘粒为主枯粒含量高，透水性很小，湿时有粘性、可塑性，，，，具滑腻感干时变得质硬而轻孔隙比大饱和度高，可 西南交通大学硕±研究生学位论文第１９页压缩性极小，砂岩粉粒含量较商，透水性小，湿时稍有粘性，遇水膨胀小，干时，，，可压缩性小稍有收缩孔隙比大炮和度较高。２．２．７单轴压缩一定的成岩作用虽然昔格达地层有，但毕竟成岩时问短、胶结作用差，尤其是砂岩，。现场所取的各组岩性原状样大多距离地表较浅昔格达地层很难在室内用车床制样，因此，室内岩样制作时主耍采用人工切刮。巧格达地层原状样岩石的基本物理性质指标见表２－７－表２７巧格达±体盤；物理性质表￣￣￣￣＾件．‘＾‘Ｉ塑下密度比巫孔隙比液限塑限饱和度右巧密度含水量巧数／＊ｄ／ｃｍ３ＧｓｅｗＬ（？〇ｗＦ％Ｓｒ％ｐ（ｇ））（）（）／ｃｍ３ｗ％ＩＰｐ（ｇ）（）砂岩．％．６０６．８２．７２０．４２９．０９．２９．８．８Ｉ１１５８１７３泥巧１．８８１．４２３３．８２．７９０．６４４４８．０３１．０１７９２．３２．２．７．１固结试验巧格达地层原状样室內閔结试验主巧研究其天然状态下固结情况，下面分别对巧格达化担各如巧性的固结试验化果进行分析。２－８。砂巧原状样室内固结试验化巧见表由表中的巧肖巧验化巧可Ｗ看出，—ｉ？．＿１００２００ｋＰａ，ＭＰ，粉砂巧压缩系数〇１＜（化：压时的陆．缩系数ａ下同），〇，．２力为－？（约０．１１８，而皮缩模虽：＆ａ＿注：庞力为１００２００ｋＰａ时的比缩模Ｍ，带位ｉｏ．２ＭＰａ，下同）约１６．８６，为中等压缩性＿±。从巧中的也缩试整成巧还可Ｗ看出，随若口Ｕｊ增大，孔隙比降低，蛇缩模量逐渐增火并趋于稔定，压乂、孔隙比关系２－－曲线如下图１２，化隙比和压缩模黒的义系阁化下閔２１３。孔隙比和圧力、压缩模量的关系见Ｋ式２－３和式２－４。－ｅ＝０－．０２１１Ｉｎ（巧＋１．０８２２３（）－ｎｆ＝３２７６１ｎｅ２０２５２－４Ｉ．１＋．（（ｓ）（））巧２－８＾别巧试验ｙｊｙ试－化堂压力巧ｋＰａ）０１２．５２５５０１００２００４００８００么、隙比ｅ１．０２３１．０１１．ｏｎ１．００４０．９９５０．％４０．９６３０．９１８乂ｆｗｓ＂、孔…化、＇Ｔ缩Ｒ章巧／．６．．．．．Ｍ１，芒斗０１６０３８００２９１０１６８０１１８０１０１０．１１４Ｍ＇Ｏ（Ｐａｙ） 西南交通大学硕±硏究生学位论文第２０页压缩模量ｎ／３．２８５．３０６９０］１９３１６８６１９６１１７巧．．．．．ＥｓＭＰａ（）体积压缩系数／０．３０５０．１８９０．１４５０．０８４０．０５９０．０５１０．０５８ＭＰ＇ｆｌｙａ（）圧缩指数Ｃ，／０．００６０．０１６０．０２４０．０２８０．０３９０．０６７０．１５１变－开列莫聲一２．１３３．４…５４．４９７．７５１０．９６１２．７５１１２４子￡Ｍ‘亡：／．Ｐａ〇（）ＩＩＩ－１．０４Ａ＊＝－－ｅ＋０．０２１１Ｉｎ１．０８２（巧１００＼＝ｒ０９２２Ｖ．－＆０－．９６０—．９２？０．８８１１１１１１１１０２００４００６００８００ＰｋＰａ（）图２－５砂岩ｅ－关系图ｐ２０．０？］＼？＊－－１６．０＝＋ｌｎ３２．７６１Ｉｎ２．０２５＼（。）（巧＝－＼ｒ０．９２８４８－＼＼．０＼－０—．０ＩＩＩＩＩＩＩＩ０．９６００．９８０．００．０２０．０１０１１４０ｅ国２－６砂岩Ｅ－ｅｓ关系图２－９泥岩原状样室内固结试验成果见表。泥岩天然原状样囘结试验中，当尸＝１２．化化加载时，初期位移表现为沉降，后期却逐渐衷现为膨胀回弹（注：不－０ｍｍ５ｓ－００５８ｍｍ－同时刻对应的垂直方向的位移读数如下１５００７０ｍｍ、，化、．、ｓ．３０ｓ－０－－－－．０７２ｍｍ、ｌｍｉｎ０．０７５ｍｍ、２ｍｉｎ０．０７７ｍｍ、４ｍｉｎ０．０７８ｍｍ、８ｍｉｎ０．０７２ｍｍ、－３０ｍ－－－１５ｍ００７２ｍｍｉ０．０６０ｍｍ６０ｍｉ００３２ｍｍ、９０ｍ０１５ｉｎ．、ｎ、ｎ．ｉｎ．０ｍｍ、ｈ－１２ｒ０．１３４ｍｍ）。经分析，现场原状样取样位于攀枝花地区，气候较为干燥，而室内（成都地区）空气湿度较大，当封装试样拆开后，由于砖红色泥岩吸收潮湿一＝空气的水分而产生．化的膨化力，且超过皮力Ｐ１２化Ｐａ，故该压力条件下后期 西南交通大学硕±研究生学位论文第２１页一？１２５２５ｋ化表现为定的膨胀回弹，从压缩试验成果看，膨胀圧力大致应在．．０范围。込表明昔格达地层中泥岩亲水性最强，水对其力学性质的影响较为通著。泥岩压缩系数口，Ｏ约０．１５８，而压缩模量＆１１２．５８、．Ｗ．２０．心约为中等压缩性止。随着压力增大，孔隙比降低，皮缩模量也有逐渐增大的趋势，皮力、孔隙比关系２－－曲线见图１５，孔隙比和压缩模量的关系阁见下图２１６。孔隙比和压力、压缩２－５和２－６模量的关系化下式式。－ｅ＝０－．０２２５９Ｉｎ（巧＋１．０８８２５（）丘＝－２４６９別ｎ＋１８４４２－６Ｉｎ．ｅ．（（Ｓ）（））２－表９泥岩固结试验表炬力巧ｋＰａ０１２５２５５０１００２００４００８００．＾）＊１．０１４１００９１００２０為８９０９７３０９５４０９３２孔隙比ｅ．．．．．巧缩系数／０－２２７０．２８２０．２５２０．１５８０．０９４０．０５６ＭＰ■〇ａ（）拓铜巧昂／４．４１７．１２７．１２．５８２１０７３４６６亡Ｍｔ％．．Ｐａ）入（体积圧缩系心／０．数．２２７０．１４００．１２６０．０７９００４７０．０２９—ＭＰｉａ）（圧缩指数Ｇ／０．００４０．０２３０．０４２０．０５３０．０６２０．０７５＇变形樽阜－２．７４４４４４９５８４３３２．节：Ｍ芒／．．７．１．１１６０￡Ｐａ〇（）Ｉ－１．０２１■－＼＊Ｉ。。＝－０＋ｅ．０２２５ｌ１．０８＼；ｎ（巧８＝－、ｒ０．９８６—＼０，８Ａ－－０．９６－、■－０？－．９４—．參—０－９２ＩＩＩＩＩＩＩＩ０２００４００６００８００，尸Ｗ（ａ）固２－７泥岩ｅ－ｐ关系圃 西南交通大学硕±硏究生学位论文第２２页４０－．０１＼＊＝－Ｉｎｆ２４．６９８Ｉｎ＋１．８４４（ｓ）（巧…誦。－＼＝＼ｒ０．９９１ｉ－２０．００－．０ＩＩＩ＇＇］ＩＩＩＩＩ０．９２００．９４００．９６００．９８０．１０００１．０２０ｅ图２－－８泥岩Ｅｓｅ关系图２．２．７．２岩石单轴抗压试验成果２－８－单轴抗压试验巧得的应力应变关系见图１和图２１９。试验获得的变形模－量、单轴抗压强度抗拉强度见表２１０。２－表１０抗压试验成果表￣￣变形模虽抗压强度＾＾—－Ｉ為（ＭＰａ￡ＭＰａ＇ＭＰａ），〇（）化（）Ｃ－ｌ１１０６．８５１０８．９５０．８３０＾Ｃ－－ｌ１１１７０．８６１５５．０９１．２３８＾由典型破坏特征可ｗ看出，昔格达泥岩破坏既有沿最大剪应力面（大致与加°一－载方向约在４５０／２）破坏，也有沿加压方向发生劈裂破坏，而般的±体在轴一向荷载作用时，大多表现为鼓胀破坏，这表明昔格达泥岩地层确实存巧定的成岩作用，结合单轴抗压强度试验成果，昔格达泥岩应属极软岩和硬±之间的过渡一－？半成岩－类型。由单轴抗压试验获得的应力应变关系（图２１８图２１９）可Ｗ看出，在试件破坏之前，总体呈现线性特征，而当压力超过抗压强度之后，由于巧格达地居为半成岩，破坏后不像坚硬岩石那样衷现出明風的瞬问脆性破坏，而一定的塑性渐进破坏呈现。 西南交通大学硕±研究生学位论文第２３巧￣￣￣—￣￣＂■￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣—１．０００ＩＩＩＩＩＩＩ＾＾Ｉ＾＾＾＾＾０．８００－７｜！—０．６００Ｉ－－０．２００Ｐ＾￣￣￣＾￣￣＾￣＊￣￣＾￣￣＇￣￣＾＾￣＾￣＾￣＾￣＾￣＾￣＾＾￣￣￣￣￣￣￣—０．００００４００００８００００２００００１１６００００４纵向应变ＣＡｘＯ（ｌ）圓２－９砂岩应力应变关系图１．４００Ｉ＾１＾＾１＾＾＾＾＾＾—．１２００－．１０００１—Ｊ－忌Ｖ／１０—畫．８００ｆ－０．６００ｆ］均＾—０．４００／４０．２００才Ｖ－Ｓ—ＩＩＩＩＩＩＩＨＵ０．００００５０００１００００１５０００２００００２５０００３００００－６级向应变￡Ａ（ｘｌ〇）２－阁１９泥岩应力应变关系图由单轴抗压强度试验成果可Ｗ看出？：泥岩单轴抗圧强度在０．８３１．７１Ｍ化之间，应属极软岩０３Ｍ化，；砂岩单轴抗圧强度约．应属硬止于昔格达地层具；由明显的层理特征，岩石强度各向异性特征比较思著，垂直层理方向的强度明显大＂于平行层理方向的强度，４５斜交层理的强度最低表明该方向主要受加载传递到，该面上的抗剪强度控制；昔格达地层遇水软化特征明显软化系数较小，表明昔格达地层强度对水较为敏感，边坡设计中做好排水措施对保证边坡稳定有重耍的作用，，，砂；另外由试验成巧可Ｗ看出昔格达地层岩石单轴圧缩变形模量较高？？岩变形模量约１０６１０８Ｍ化，泥岩变形模題约１５５２２０ＭＰａ。对比前面±Ｘ法固结试验成巧可Ｗ巧出，单轴压缩试验成巧的变形模量明显乂于±工法圃结试验 西南交通大学硕±研究生学位论文第２４页成果值，两种试验方法获得的变形模量差异较大。分析两种试验方法的加载过程可知，岩石单轴抗压强度试验加压过程时间较短、加压速率较快，而王王法固结，在各级皮力作用下试验各级压力均经过了较长时间的固结压密过程，沉降变形。较为充分，因此±工法固结试验各级压力下对应的压缩模量较低结合王工法固结试验和岩石单轴压缩试验加载的特点和对应的变形模量成，果，若昔格达地层作为路基或路堤时，在上覆堆载作用下沉降或变形需经历较长时间，进行沉降计算时可按室内王工法固结试验成果取值；对于昔格达地层公路开挖边坡，由于开挖卸荷时间妓短，在进行边坡开挖过程变形稳定计算分析时，可Ｗ按岩石单轴压缩试验成果考虑，但需要注意昔格达地层中各种不连续面切割的不利影响，由于坡体结构松散，从工程安全角度考虑，；对于昔格达滑坡进行滑坡的失稳变形计算分析时，应按室内止工法固结试验成果取值。 西南交通大学硕±研究生学位论文第巧页第３章路堤沉降监测研究填方路堤的沉降与差异沉降等工程问题在公路速设中很是常见，耍对沉降进行与预测分析．现场路堤监测是必不可少的，现场监测相比较其它路堤沉降确定方式来说，能巧客观直接地反映路堤状态，长期的路堤监测能够实时掌握路堤的变化规律，适时准确判巧路堤的应力应变状态，为判断路堤沉降和差异沉降提供依据，并巧利于我们对路堤沉降和差异沉降做出预测。３．１监测项目化掘现场条件及设计婴求，根扼研究区义际情况，：ｋ耍巧用地衣水平位移和３－垂直位移监测、地表裂缝监测来监测路堤的巧形特化监测项罔表如下衷１。表３－１监测项巧￣监测项肖监测内容选用化器￣￣－路堤巧而水ｆ位巧路堤表而设背监测点，化行定期检移和垂直位移监测，地过观测点的沉降累积、分析器趋全站仪测势，确定分析巧形情况．书巧是人巧巡巧、记录，照片巧档，结合地表位移腔测数据，分析影响变形因相机、Ｔ３．２监测点的布置及检测方法监测控制网的述立是本项Ｔ作巧展的巧嬰Ｔ作，茲准点和水准点巧选在路巧穀响范围么外，并能长巧保估的稳定的位巧。依据实地条件选巧Ｓ个晒、巧巧基－准点Ｉ、ＪＺ２、ＪＺ３），平面益８２００７４．５（ＪＺ准点观测问时按规范ＪＧＪ节屯磁波测距云化商程测诚的规定，测晶其高程，此时，平晒巧制化准点也足闻程巧制化准？３－２３－４点。基准网测董的水平巧、巧直角和距离测疆的各项限值、限差见下巧：３－巧２乂平角妊项限值、限差巧￣两次肖标照准读数差平测问归零差２Ｃ互差同义向各回较差ＩＩ４５５Ｉ８Ｉ３－３垂直用各项限值表、限進表￣两次目标照准读数逛指标進互宏同方向各回较差４５５ 西南交通大学硕±硏究生学位论文第２６页３－４距离测量各项限值表、限差表一测回读数较差单程测回间较差温度（。）气压（ｍｍ／Ｈｇ）３４０．２００００．５０００３－５大地四边形边角测量的技术要求见下表，表３－５测量技术要求表＂５１Ｈ角形闭合差狂．平均边长备３００测边中误差幻３ｍｍ＂测角中误差封１５．最弱边精度若：１０００００１＜４靖弱点点位中误差４．２ｍｍ．２ｍｍ监测点的布置巧Ｗ控制路堤为主耍原则－，布置如图３１－—Ｖ、一＂－．一—一一－ｎ，一—游＊＾仁片—一一―一一一冷一ｎ＊一一＇■一一二一＇、＂—－＼＼ｖ＼３－阁１监测点位寬图一周后监测点与巧设完毕，开始监测，监测开始于基准点埋设完毕，用全站仪对各测点进斤反复，，、多次测量取稳定的平均值作为监测点的初始坐标初始坐标如下表８一２４一，每次测量做记录４小时测，遇降雨情况小时汲！。１然后与初始坐标相比较，计算出累积位移。 西南交通大学硕±研究生学位论文第２７巧表３－６监测点坐标初始值点号ＸＹＺ基准点２９４１１４２．４９８３４４４２４１２．５８３１１８５．６７０ＪＣ１４１０８５２６４４２３９８７３６１１８７４８２．．．ＪＣ２４１０７８．０６７４２４０６．３５３１１８７．３２２ＪＣ３４．．．１０９８５２５４２４１１０２０１１８７８７０ＪＣ４４．．１０９１．２６０４２４１８６８５１１８７８４８ＪＣ５４１１０８．７１１４２４２０．６００１１８８．７１９ＪＣ６４１１０２．２４０４２４２８．８９５１１８８．２６６ＪＣ７４１１２１９０２４２４２８．８９６１１８８６４］．．ＪＣ８４１１１４．７３０４２４４０．６２９１１８８．７１８ＪＣ９４１１３３．０５９４２４４３．３１３１１８８．９６４ＪＣ．．１０４１１２５１５０４２４５０３２６１１８义１２６ＪＣ．．．１１４１１４３８９９４２４５３４８５１１８９３７９ＪＣ．．１２４１１３６５４８４２４６１．０５７１１８９５７４ＪＣ１３４１１５２．６２２４１４６１．７２８１１８９．８４５ＪＣＩ３４１１４５．３６５４２４６９．１９１１１８９．８４０裂缝监测主巧为人ｒ巡视，对裂缝概况进行巧化，并扑１］照记录化把１；测绘到监测点平面布置阁上。３．３监测成果分析监测Ｘ方向乂致ｆ斤于道路走向，Ｙ，Ｗ巧向乂巧朽义向为化方向与道路止向方向垂曲，巧向坡外为正，Ｚ方内松包向ｈ，２０１４中３Ｊｊ，点布恩完成化－，开始监测记求３２：完化点现置。胎测断而图化固 西南交通大学硕±研究生学位论女第２８页—一一團３－２监测断面分布图３．３１．监测剖面分析０ＡＡ．Ａｍｋ▲－？０．００５■？＂－０．０＾１？＞巨一－？０．０摊１５迫＊Ｓ６？右？？－０賊．０２■Ｓ５恩■＊Ｗｋ７－０Ｎ．０２５１－０．０３■誦誦－０．０３５４月％日５月１６日６月５日６月２５日７月１５日８月４日８月２４日时间３－３图断面Ｉ累计高程变化断面Ｉ上的兰个监测点Ｓ６、Ｓ５、Ｗ７高程变化如上图所示，Ｓ个监测点的变一７Ｓ地表化基本致月份出现島程陡变５、Ｓ７：其，但在，相对高差变化大表现为必出现裂缝。 西南交通大学硕±研究生学位论支第２９巧０．．▲Ａｉｔｍ▲■－０？．００５？？■ＡＳ－０．０１■巧ｉ＾８－０契．０１５■－Ｓ壺７－＊Ｗ０．０２足３ｇ？Ｎ国－？■■０．０２５－０．０３４月２６日５月１６日６月５日６月２５日７月１５日８月４日８月２４日时间－图３４断面ＩＩ累计高程变化断面ＩＩ上的Ｈ个监测点Ｓ８、Ｓ７、Ｗ３高程变化如上图所示，Ｈ个监测点的变一Ｓ７、Ｗ３主要原因是边坡滑动引起的。化基本致，相对高差变化大，０．．．麵纖Ａ？－０？．００５■？■－０．０１？－？０．０１５靈＊Ｓ１０Ｉ？？？＾－０．０２麵Ｓ９對■▲Ｗ１－０．０２５Ｉ－０．０３■■瞧－０．０３５４月２６日５月１６日６月５日６月２５日７月１５日８月４日８月２４日时间３－５断面图ＩＩＩ累计高程变化断面ＩＩＩ上的Ｈ个监测点Ｓ１０、Ｓ９、Ｗ１高程变化如上图所示，Ｈ个监测点的一。变化基本致，Ｓ１０、Ｓ７、Ｗ３相对高差变化大，主要原因是边坡滑动引起的综合３个断面，高程突变主要发生在６月到７月暴雨阶段，在该阶段内，地 西南交通大学硕±研究生学位论文第３０页表变形严重，路面开裂，并在坡体出现大错位，破坏护坡结构。具体现场情况见下图３－６３－７、。３－图６地表裂缝图３－７巧板墙破坏一－－趋势，监测其变形结果如下图３８及３９针对两个横断面，其变形致。不均匀性较纵断面小，，可Ｗ分析该路堤变形属整体侧滑对于抗滑粧的高程监测，－如下图３１０，可见抗滑粧高程变化较小，整体来说基本稳定。 西南交通大学硕±研究生学位论文第３１页０Ｘ？？－０．００５５Ｘ▲？ＡＸＡＡＸ？ＣｌＳ３－０．０１爹Ａ冷；＾５－０Ｘ著．０１５＾Ｓ７＇苗二＾９－０．０２ＡＡ長Ｓ１１丢＂＂ＳＳＡＳ。。１３－０．０２５至菱－０．０３４月２６日５月１６日６月５日６Ｊ＾日７月１５日８月４日８月２４日图３－８断面Ａ累计高程变化０香？ｔ－０．００５？：？？＊Ｓ２Ｘ９！＊‘一－０Ｘ．０１ＸＳ４祕ＡＴ‘＂６．０ｇ．０１５《＂＊ｉｔ？应－０＊．０２居ｆＳ１０巧＂１２－Ｘ０．的５＊Ｓ１４－０．０３４月２６日巧１６日６月巧６Ｊ０７月１５日８月４日８月２４日｜３｜图３－９断面Ｂ累计高程变化０－０？．００１■■■Ｑ？ｗｌ３－０００２ＸＸ■．■、粮Ａｗ３－０．００３■■■■■？＾Ｘｗ４贼－０．００４Ｘｗ５Ｎ参ｗ６－０ｍＸ．００５＋ｗ７—－０．００６４月２６日巧１６日６月５日６月２５日７月１５日８月４日８月２４日时间３－園１０断面Ｃ累计高程变化 西南交通大学硕±研究生学位论文第３２页第４章昔格达地层做填料路堤边坡稳定性分析由于建设场地洪坡积止层厚度大，虽然在自然状态下斜坡稳定性较好，未发生斜一坡变形等地质灾害隐患，但当高填方及形成平台上加载时，，方面増加了斜坡荷载一另方面受下部全风化层地下水活动较强的影响，对斜坡整体稳定性不利，在连续强降雨作用下，整个斜坡有发生整体蠕滑的可能，这不仅影响建设区本身的安全，也将威胁下方村落的安全。因此若填方边坡不进行加固处理，边坡发生蠕滑的可能性就较４－１。共３大，针对该段路堤，采用抗滑巧加固，抗滑巧设计布置如图计抗滑枯１根，粧的截面尺寸为２ｘ３ｍ，机的中私间距為５ｍ，内挂挡上板，廢大粧长２６ｍ（描閒段１２ｍ）、＇、：方．／！＼机辨逾増瓣水＼＼／／｜ｊ／冷＇又＇里雙－耐；舞７／１＾＇巧肉獻冈证、１冈冰巧！…■而ｊ■作—＾＾７＾、ｉ‘巧ｒ喊ａ袋，，ＪＬ户责攻乐足！Ｍ＼／／丄ｊＪ」ｆ－交／戶＾＾／－、ｒ十ｒｔ－：山斗十，山Ｉ如補ｊｎＭｆｅｎ与记／１拉．，．技．１—巧．一／／１４－图Ｉ抗巧粧分布平面图４．１路堤边坡稳定性计算方法目前常用的边坡稳定性分析方法有瑞化条分法、毕肖甫法、简布法（ＮＪａｎｂｕ）、一有限元法，总的来说，瑞典条分法应用时间长，积累了丰富的经验，般得到的安全 西南交通大学硕±研究生学位论文第的页系数偏低，用于工程上就偏于安全，毕肖甫法山于考虑了条块间水平力的作用，安全一系数要较瑞典条分法略高些，并且很多工程表明毕肖甫法与严格的极限平衡法结果相近，瑞典条分法和毕肖甫法目前在工程中应用广泛，随着计算机技术的快速发展，有限元数值分析法也常用于边坡稳定性研究中４．１．１瑞典条分法一当按滑动±体这整体力矩平衡条件计算分析时，由于滑面上各点的斜率都不相，同，自重等外荷载对狐面上的法向和切向作用分力不便按整体计算因而整个沿动弧面上反力分布不淸楚；并且止坡为多层上层构成时，重必位置确足就比较麻烦。故在±坡稳定分析中为便于计算±体的重量，并化计算的抗剪强度更加精确，常将滑动±体分成若干竖直±条，求各±条对滑动圆也的抗滑力矩和滑动力矩，各取巧总和，计算安全系数，这即为条：分法的基本原理。该法也假定各±条为刚性不变形体，不考虑±《两侧面间的作用力。０＝ＵＡ〇－Ｋ？ｂｉｌ／奶Ｒ％／厂■１图４－２瑞典《分法计算示意图瑞典圆弧滑动面条分法，是将假定滑动面Ｗ上的±体分成ｎ个垂直王条，对作用于各王条上的力进行力和力矩平衡分析，求出在极限平衡状态下止体稳定的安全系数。一该法由于忽略±《之间的相互作用力的影响，因此是条分法中最简单的种方法。边坡稳定安全系数可按下式计算： 西南交通大学硕±研究生学位论文第３４页抗滑力矩牛Ｗｔａｎ机Ｇ；Ｑｆ）＿Ｒ滑动力矩ＴＪｔ＋Ｃ〇ｓａｔａｎＣ＋ｂｈＣ〇ｓｇｔａｎＨｙｃ山ＳｙＷ：如ｙｊｉ机Ｓ？Ｉ：？ｙｉｔｉｆｉｉ二＝＿（４）＂Ｓ？Ｓｉｎａ化却打ａＷＳ？）而ｆｊｊ一式中Ｃ一Ｌ一—ｉ分条的内聚力；ｉ分条的圆弧长度；如分条±的内摩擦角；ｙｉ分——ｂ—ｉ分条宽度ｈｉ；ａｉ条±的重力密度；；分条高度（可取平均值）分条的坡角。４．１．２Ｂｉｓｈｏｐ法毕肖甫认为±块上除了条块自重Ｗ还有法向及切向条间力用＆及式分别表示，ｉ，Ｎ、Ｔ部的总法向力（包巧巧效法向力及孔隙水压力）和Ｑ，ｉ分别为条块底ｉ为水平力－切向力，其余符号见图４３所巧。０ｘ４ｉ．、义ｒｗ＇＇＼－、－．Ｕｌ．／｜｜＼、Ｉ＇ｉ＼＇Ｑ－ｉＰ７ｂｉＴ／＼！，＾｜＼Ｎ！／ｉ＇Ｘ－Ｘｉ＋＼ｉ１／心．试ｉ：ｉ！；＿—―一．—－—ＱＥＥ－＋—’ｉ、蜂ｒ｜＼－图４３Ｂｉｓｈｏｐ法计算图Ｂｉｓｈｏｐ法的安全系数可Ｗ通过下式计算：Ｓｂ川Ｗ广片加ｔａｎ為中／如）。／４＿（４Ｊ６）ＳＷｉｎａ＋ＺｉＳｔ嫂４．１．３有限元数值分析法有限九坦按照上的基本物理力学性质，在考虑自重作用下，计算出边坡内的应力ＮＳＹＳ是一分布，然后再引入圆弧滑动的概念，验结滑动体的抗沿稳定性。Ａ种軸结 西南交通大学硕±研究生学位论女第巧页构一、热、流体、电磁和声学于体的大型通用有限元软件，广泛化用于水利、铁路、、汽车、造船，可，、流体分析等工业领域在微机或工作站上运行能够进行应力分析热分析，并且具、流场分析、电磁场分析等多物理场分析及稱合分析有强大的前后处ＳＹＳ４－理功能。ＡＮ模拟参数表如下表１模拟参数表。－表４１模拟参数表天然密度内摩擦角９内聚力ＣＩＩＩＩ弹性模量岩类泊松比１＾（ｇ／ｃｍ３）（。）（ＫＰａ）（ＭＰａ）填±２．２０３６４８１５００．３４２．００２５５０１０００．２８巧块石±２６０４０８２１７０００．３０砂岩．泥岩２．１０２４２０１３００．３６４丄３．１天然状态模拟分析＇３—３工程地质横剖面胤３＋５９如比例尺：１：５００ｎ９。Ｘｔ化Ｉ＇，靴逼田弦／；＾…５．：吉：：１．＇－ｕｗ．百吉言ｙ＇！—＾：—■—、－—ｌＵｏ＾＾词正５■｜ＫＪ的三＾＾ｌスＧＫ３Ｇ００Ｌ２５ＧＫ３５９０Ｋ２．５Ａ１．ｏ＿＾出干古互３＾ｉ３＾Ｂ＾Ｗｉ化巧向ｙｉ：朱，ＩＩＩＩｇＩＩ＾．中晒训．ｇ８ＩＩＩ１Ｉ－图４４ＧＫ３Ｗ９３段横断面图３Ｗ９３４－４分析建）进行数值模拟分析对于原始边坡天然状态下ＧＫ段（断面图，立模型如图４－５ 西南交通大学硕±研究生学位论文第３日巧图４－５天然状态模型网格图边坡滑体由静止状态到运动状态叫做边坡失稳，画面的节点位移将发生突变，我们可Ｗ把应变或位移突变作为边坡整体失稳的标志。Ｘ方向和Ｙ方向上的位移如图４－６－、４７，填方之前自然状态下，坡体所示由图，进而可Ｗ运用应力分布特征计算抗滑稳定系数可Ｗ大致确定潜在滑面位置，自然状态下边坡稳定系数高，边坡稳定。？■Ａ，—，？Ａ、ｊ？ｒ＊ｃ？……：’－巧．－？Ｘｉｌ？ＪｋＭ（ＳＭＩＵ＾ＴＳ？？Ｗ对ＭＭ〇Ｕ＊Ｍｉ？－？ｍｎ＜Ｍ？－＊４Ｍ．ＭＭ＜Ｍ－Ｗ＂，Ｉｉ＇？＇、■‘＂Ｋ，，．．１．４－－图６天然状态Ｘ方向位移云图图４７夭然状态Ｙ方向位移云图坡体Ｘ方向和Ｙ方向上的应力云图如图所示：天然状态下边坡Ｗ压应力为主，坡面并没有应力集中分布区，Ｙ方向的应力集中是由边坡固结沉降引起的，不足Ｗ说明问题，，整，由此可Ｗ分析：在坡体中间上角Ｘ应变集中是容易失稳段体边坡处于稳定状态。严？＊？Ａ．ＩＩ：：？……ｒ＊■？？＞＊．：订；打Ｒｉｍ，？ｕｊ■＂＊＊，：．ａｔｎ．ＷＮＭ—Ｕ—＞０ＩＭｖｍ）１—？Ｍ？——ｉ４ＳＯ＊三一ｊ＂，Ｉ，？－．．？ｒｓ■＞ＩＩ－图４－８天然状态Ｘ方向位移云图图４９天然状态Ｙ方向位移云图 西南交通大学硕±研究生学位论文第的巧４．１．３．２填方路堤模拟分析４－对已填方路堤建立如下图１０模型图４－０１填方状态模型网格图无支护填方－－，填方路堤位移图如图４ｎ和４１２，由于初始应力场位移的存在，计算数值偏大，并不能反映真实的位移情况，但可Ｗ看出最大水平位移分布在路堤表面，说明填方体强度满足稳定性需求，从Ｙ方向云图可Ｗ看出软弱泥岩夹层并未对坡体产生更负面影响，只是对坡体的沉降影响显著。？－＞））＞？）？－ｉｆｓｔＪｉｒ＞？？？＞（ＭＳＩ■ｕｎＫｉ？＿？ｉＪＶｆ、Ｍ？；？５－，；ｎｉ？■．ｊｉ？＜ｔ？？－〇？ｗｉｊ＇，？Ｍｍ？Ａ？＊ｉ？ｉ■ＣＳＨＩＨ－．．．Ｍ．■—￣—＊￣？■’—■．．．．？．．■．．．＇４－Ｘ４－图ｌｌ填方状态方向位移云图图１２填方状态Ｙ方向位移云图一為－ｗｉｗ■＊－＂－巧．…ＣＭｌ＞＂Ｕｉ韻謁ｉＴ．，，■ｉ．．■图４－－１３填方状态Ｘ方向应力云围图４１４填方状态Ｙ方向Ｙ应力云图Ｘ、Ｙ４－－１３４１４，应力在坡面、坡脚集中方向的应力云图如图和，与自然边坡相似，应力集中部位是潜在失稳部位。 西南交通大学硕±研究生学位论文第３８页４丄３．３填方路堤遇水模拟分析由于含水率对昔格达地层的强度影响很大，在填方±强度降低２０ＫＰａ的情况下，对填方段进行模拟－：从图４１５可Ｗ看出坡体失稳破坏。经分析昔格达地层中高填方路堤破坏主要由施工工艺和防渗作用决定。设计中要考虑昔格达的水敏性。－Ａ＇Ｋ．．２０＾．Ｊ＊气？产．：Ａ一么＾ｒ＾ｆ？－？＇＇＞１＞■１？？．．‘－ｔ：．－ｉ．Ｉ－图４１５高含水率位移云图４丄３．４路巧边巧支护模拟分祈４－对已支护路堤建立如下图１６ＡＮＳＹＳ中进模型，从行分析其应力应变分析：４－－１７及４１８可＾看出，Ｘ由图：Ｘ、Ｙ方向的位移云图可＾ａ看出方向的应变集中在坡面，Ｙ方向的应变集中在抗滑粧附近，说明抗滑粧已经对坡体的稳定性起到抗滑支挡作用。４－图１６网格模型图 西南交通大学硕±研究生学位论文第３９页＾？？：？｜｜器＂＂＂；？Ｔ（Ａｖｎｔ巧ｔｗｖｔｌｙＩＳ一－＇．？Ｔ９＊Ｍ．．４＊；４９Ｃ—？ａ‘．ＷＷ？．ＭＵＭ—’…．典—ｎ■■＇■■■－，，＊４－－图１７Ｘ方向位移云图图４１８Ｙ方向位移云围－－由下图４，应力在坡脚处和抗滑粧顶１９及４２０：Ｘ、Ｙ方向的应力云图可Ｗ看出端集中，并在填±和下覆面接触面集中，可说明潜在滑面底端应处在接触带，和启一明星所确定的滑动面应致。－？／－ｉ－．．，．＇Ｉ，■？－，，＂ｉｒ＞．？．？，！＂Ｔ－－？．：押＇，？Ｗｌ？）？－Ａ？■￣５，Ｗ＂？＂Ｓ．？．＂＊．ｔ．＜？？§？ａ，Ｍｏ；＊＊、？．－－？＊？■；】＂？？＊；）？ｍ＂？－…？…＊４；■ＨＨ？备Ｉ？－．．？－？■＊．：？，＂Ｖ■＼＇？？！Ｉ…Ｍ：＂Ｉ：■－４－图１９Ｘ方向应力云图图４２０Ｙ方向应力云图’？Ａ？．‘ｒ，．ｊ＊＊－Ｔｆ＞．？ｏａ－－：々．ＭＶｉ。了ｉｉ５ｒ？￣＞ｎ．ｔ．．＊；４＞＜＃—ｗｖｍｉＭ？Ｗ：？、！＇．，—＜，？、ｒ！１．１，．４－２图１ＸＹ应力云图４．２路堤边坡稳定性计巧ＳＬＯＰＥ－二同济启明星边坡稳定分析计算软件（界面如下图４２２）可Ｗ计算各种，，维边坡稳定问题，各种形状的自然边坡提供了瑞典法和毕肖普法可用总应力模式 西南交通大学硕±研究生学位论文第４０巧，还可考虑渗流力或有效应力模式。在滑面形状上您可用鼠标拖出假定的任意形状，如果采用圆弧滑动面，还能帮助在指定范围内搜索出最危险的圆弧滑面。？Ｔ－ＣＨＲ把、）ＤＢ，ｒ电ｓｆ引￣＾４？‘１：ＩＩｗ？？ｎ‘点邻ｉＹｌＭ＿＾＊－’＿１＾１００００１；［￣Ｉ—＾Ｊ｛〇ＯＯＢｌＢＯＯＯｊＩ—＾卡－ＨｉＳｔｉＨ隊＊＊圓瞧油＇ｍ－ｉ｜｜ｋＮ／ＣｋＰ＜＾■４ｔ；ｌ居犀ａｉ｜Ｔｍ３ｊ如ＩＩ｜｜＿±＾；匯重￣￣４Ｊ野＿？ｌ巧图４－２２软件界面簡对于初始未填方路堤计算边坡稳定性如下图４－２３４－２４、；￣￣￣￣￣Ｔ０３２４ＳＭｇｏ－Ｍ８００６Ｕ２＾］１２１１３２０）６３２ｉｌＦ＆＾＾＾同巧茵巧星ＳＬＯＰＥ－－１０ＷＲＸＳＩＮＯ同济居巧星义ＯＰＥ１０ＳＮＷＲＸＳＲＮＯ－－１６１６０＝＝二〇＝＝＝Ｉ２Ｑｃ４８２１：２０４８）２：Ｙｌ９ｄｙｃｌｑａ－＝＝＝＝＝＝２２６４＜３９；２；７ｃ２ｐ２ｙ６ｃ４２ｃｐＴ９＾＾＾＾３２３２８４４８＾Ｍ８０ｇｏ９６９６娃系銳４．２４始系数．：４４３１１２、２１１ＨＯＰ、（瑞典化总应力噢式）（简化助Ｓ法总应力横式）４－－图２３瑞典条分法计算图４２４毕肖普法计算由所得稳定系数可看出；自然状态下边坡处于绝对稳定状态。－－对于填方路段，计算结果如下图４２５和４２６； 西南交通大学硕±研究生学位论文１页置１＿￣￣￣￣￣０４０Ｔ５５４Ｊｂ４ＳＴ２－２４＼２２４４％Ｓ５７２｜｜１０ＮＷＲＸ－３Ｗ０）化０－间巧巧坚生〇化ＳＨ巧启明祖ＳＵＩ斯ＷＲＸＳＩＮ０－１：－１２—０＝＝＝＝＝＝ｌ１６３０６ｌ６；ｙ２ｃ２＜ｐ］＼：ｙ２１ｃ３＜ｐ３〇ｌ１：＝５＝４８：＝＝＝２１＊：７２０．ｃ＜ｒ２５２：７２０．５ｃ４８＜ｐ２５＂－＊＝－＝＾＝＝＝３：２６ｃ４２＜４４３４ｙｐ％：２６ｃ兰（４４％ｙｐ３６３６Ｉ４４８８＜＞０ｆ＞０７２安全系数：１．７７７２．ｉ安全系数：１８１（瑞典法、总晴九模式ＨＯＰ）巧化剧Ｓ化、总应山粮式（）－图４２５瑞典条分法计算图４－％毕肖普法计算由所得的稳定系数可知，边坡状态稳定，当然，此时强度取值为理想状态，并且计算过程中并未考虑居面走向和所夹的粉±层。－－，强度急剧降低，４２７４２８遇雨水情况下则计算结果如下图和。．￣￣￣￣￣￣￣＂＾｝７１２２４ｂ４ｉＳｏ２Ｔ：ｏ＼２５４Ｊｂ４％＾７２｜｜１Ｗ－－巧々启明星ＳＬＯ化０ＲＸ采ＮＯ间巧店巧培ＳＬＯＰＥ１０ＳＮＷＲＸＳＲＮＯ－－１２！三＇．—．．＇．．．—．―…—．——．。＝＝＝〇＝－＝ｉＴｙ２５ｃ１８５１２５］（ｐ２ｉ：２５ｃ８］＜ｙｐ口一＝＝＝＝＝２：ｙ２０．５ｃｉ２０（ｐ２５—２：厂２０．５ｃ２０＜２５ｐ三４三４＝＝＝＝＝３：７２６ｃ４４＜４２３：ｃ４４＜（？４２ｐ化３６４８４８６０６０！１ｎ安全系数．０８７２全系数．：：１０９Ｉ安、（ＳＩＩＯＰ＜瑞典法总咕力巧Ａ）巧化团化、总巧山巧式）罔４－２７瑞典条分法计算閔４－２８平肖普法计巧由所巧的稳定系数来看，边坡基本稳定，但实际情况不容乐观，由此，可Ｗ分析，表面所夹的粉±层强度更低－－，其形成了潜在的消动面，与上图４２６和４２７所示滑动一致面位置。总的来说：按照试验参数结果均偏于保守，实际工程中根据监测数据、－２９及４－３０现场监测（图４）确定的婿动面位置符合Ｗ上计算滑动面。 西南交通大学硕±研究生学位论文第４２页Ｉｒａ图４－２９巧顶裂缝固ＦＭ４－图３０巧脚巧板墙巧坏４．３抗滑粧设计研究ＷＧＫ３Ｗ９３为例－３０，根据现场监测、专家经验预估滑动面大概位置如图４：＇—３３３工程地质横劑面（ＧＫ３巧９）比例Ｒ：１０：扣＂Ｗ潜枉滑动曼—＼｜ｉ＾？．图４－３１潜在滑面位置图 西南交通大学硕±研究生学位论文第４３页６路堤边坡的边坡推力可根据条分法计算，如图把边坡划分为条。计算时考虑到工程需要及安全一，取值均Ｗ安全为主。根据Ｗ下边坡推力公式逐渐，当计算到最后段的推为就是整个边坡的推力。＝－—ＥＫＷＳ－ｉｎａｃｏｓａａｎ０４下坡推力：＿Ｗｔ〔山＋３ｉ（）ｆｆｉ‘＝－－－ａａ４－４传递系数：化ｃｏｓ（＿ＯＴｓｉｎ＿ａｔａｎｆｉｉ）（ｊｉ）（）！其中ｉ，ｉ，，Ｅｉ为第段滑体的推力为传递系数，为第条滑体重力（ＫＮ／ｍ）°°ａ为第ｉ段滑动面倾角（），ｉ段滑体的内摩擦角（）；Ｃ为第ｉ段滑体的黏，Ａ为第，Ｋ化一）ｉｍ）。Ｋ聚力（，为第取值依据边坡重要性决定段滑体的滑动面长度（，？般取．１０１．２５，这１之间样取值就是要使得所求边坡推力比实际的大，从而使设计更趋于安全。４．３．１路堤边坡抗滑巧设计、、、抗滑巧的设计首先弄清滑坡的原因性质范围厚度，分析滑坡的稳定状态和发展趋势，，根据滑坡地质断面及滑动面处岩±的抗剪强度指标，计算滑坡推力再根据地形地质及施工条件等确定设粧的位置及范围：①根据滑坡推力大小、地形及地层，、错固深度、巧截面尺寸及粧间距。②粧的计算宽度性质拟定粧长，并根据滑体的地层性质，选定地基系数。③据选定的地基系数及枯的截面形式、尺寸，计算粧的变形系数（ａ或Ｐ）及其计算深度（ｏｔｈ或齡，据Ｗ判断是按刚性粧还是弹性粧来设计。）根据Ｗ上抗滑粧设计步骤，对路堤边坡进行Ｗ下抗滑粧设计：拟抗滑粧设计方案如图４－３２所示。 西南交通大学硕±硏究生学位论文第４４巧－＂＂＿鑛Ｉ中ｊＡ策／１／Ｉ＾＝、＇＇＂＂．、￣．＾．：＜少＾勺石Ｕ．疗．．．：＾若；￣‘；ｉ＇＾：＝：Ｉ：；＾：ｉｒ＾；！ｆｅｉＬ图４－巧路堤边坡外侧抗滑巧设计阁ｈ＝２８ｅ化Ｐａｘａ＝Ｃ２５钢筋混凝王，２ｍｘ３ｍ抗巧化采用，其弹性模虽Ｅ巧断面为ｂ２２３３４ｉ＝Ｓ＝＝＝＝ｂａ６ｍＷ３ｍ，Ｉ４．５ｍ，的矩形，截面，截面模量ｂａ截面对粧中必惯性矩吉２＝二＝＝＝也距ｌＢｂ＋ｌ２ｍＥＩ０．８５ＥｌｖＩ１０７ｅ８ｍ５ｍ，，相对刚度系数．，粧的中柱的计算宽度ｐ＝２６ｍｈ１２ｍ。粧的埋深，错固段（１）计算弹性地基内的侧向受荷巧时，有关地基系数目前有两种不同的假定：认为’’’’‘＂Ｋ乂，可Ｗ地基系数是常数，不随深度而变化，Ｗ表示之，相应的计算方法称为法适用于地基为较为完整岩层的情况，（２）认为地基系数随深度按直线比例变化即在地基＝＋深度为处的水平地基系数为Ｃ或ＣＨＡ？ｍ，控直方向的地基系数为ｙ｜尸ｍ？ｙＨｙ一Ｃ＝＝Ａ＋ｖｍｖｙ或Ｃｖｖｍｖｙ，。Ａｈ、Ａｖ表不巧常量，｜邮、ｍｖ分别表不水平及竖直方向“＂一法地基系数的比例系数假定的计算方法称为ｍ，可用于地基为密实±层。相应这４－２确定或严重风化破碎岩层的情形。可参可按表。较完整岩层的地基系数Ｋ值可参４－３考表确定。表４－Ｈ和ｍＶ２非岩石地基ｍ值ｍＫＮ／ｍ勺序号±的名称１？和ｖ（￣￣￣（３０００５０００１流塑枯性±Ｉｉ＾ｌ），游泥￣＞０００￣２（１００００１１０．５），粉砂５软塑枯性±公３０５＞＞〇００００？２００００硬塑粘性上（Ｉ），１．ｌ细砂、中砂￣￣？３００００４半坚硬的粘性止、粗砂２００００；烁砂、巧巧乐十．、巧±、碎石±、卵石－８００００Ｊ５３００００±一？６块石±１２００００、漂石上８００００ 西南交通大学硕±研究生学位论文第４５页表４－３较完整岩层的地基系数ＫＶ值序号饱和极限抗化强度Ｒ化化－）Ｋ＼＜ＫＮ／ｍ、４５ｘ￣ｘ１ｌ．〇ｌ〇１０２０１〇．．）（４＂２１．５ｘ１〇２．５ｘ１０４５３２３．．０ｘ１〇〇ｘ｜〇４＝ｘｘ４３４．．〇１〇０１０４＂５４０ｘ１〇６．０ｘ１０．４５６５．０ｘ１〇８．０ｘ１〇４７６０ｘ１〇１２．〇ｘｌ（．ｆ４；ｘｘ８７．０．１〇（１５ＣＫ２５ＩＯ巧４ｓ９８ｘｘ．０２５．（Ｋ２８〇１〇巧｜（＝？化１０２０Ｍａ的，；①在Ｒ半岩质Ｖ祀或位于构造破碎彩响巧的岩质巧盾根据实际巧ｐｋＨ＝＋况可义用ＡｍＨ；ｙ－－＝ｋＨｋｖ６￣０②般侧向为化向的化．８倍，当巧居为障居或块状整体时ｋＨｋｖ。巧在消动而应处于巧ｋ巧下覆碎块巧层中，巧而处的地茲系数巧用３４Ｋ＝＝ｖ５００００ｋＮ／ｍ，消化十」的地基系数随媒度变化的比例系数采叫ｍ５００００ｋＮ／ｍ，巧＇附近的滑体巧度为－１４ｍ，路堤处巧±体九学参数见下巧４４，设计时取平均加权化．消。３。＝＝＝＝＝＝２０．５ｋＮ／ｍ３，３２，Ｃ３５ｋＰａ２４．］ｋＮ／ｍ，３４，８化Ｐａ体：（：消床：。Ｙｉｐｉ｜Ｙ２化〇２策分法计巧淋坡推九为８５８．５ＩＫＮ／ｍ。表４－４巧上体物理为学参数农Ｅ缩（巧巧地巧地１＾＾扣」：名天巧宵巧内巧掠化内巧山Ｃ巧巧山巧本巧巧化）巧吊擦系数＜Ｍ年代称（ｇ／ｃｎｉ３）ｐ（。）（ＫＰａ）化ｆ（，（Ｐａ［；］）（Ｍａｉｐ）｜碎块ＷＱ／２．００１７２５６２０．４００．３５行Ｌ泥岩２．１０１３２４４００．３００．４０Ｔｍ砂岩２．６０２７３８８２１．０００．５０泥沙巧上２．０７１９３０２００．６０．４姑合 西南交通大学硕±研究生学位论文第４６页４．３．２抗滑巧内力计算一抗滑巧可分为刚性巧和弹性巧，试验巧明：当抗化的嵌固深度小于某临界值时认为巧巧水平荷截下的极限巧跋能力只是山地层弹性抗力的大小决定，与巧的刚度没行关系，通常将这个临界值作为判定巧为弹性粧还是刚性巧的标准。临巧值的界定＂＂？＂＂－Ｋｍ法；（４５１０护法和。１Ｃ法计算根据阳２下式）与．的关系来判巧厲刚性巧还＂＂－是弹性粧４６２．５的；ｍ法计苑根据加乂下式）与关系来判定屆刚性巧还是弹性巧。＝－Ｂ（４５）（尸ｙ４巨Ｊｊ５＝Ｕ－ａ障６）ｙ４ＥＩｊ式中化铺問端长巧（ｍ（Ｐａ）；Ｉ）；Ｅ为抗刑粧的弹巧模Ｍ为抗滯梢的截而惯化４＝矩（ｍ）；Ｂｐ机的计算宽度（ｍ），对卡矩形巧Ｂｐｂ＋１，ｂ为矩形枯正面边长；Ｋ地一巧系数，或称弹性抗力系数，化物理寂义巧：化单位晒巧的地居，变为单位值时所＇３ｎＫＮ＝＋ｍ／ｍ，Ｋ（，，ｎＩ指的力ｍｙ〇ｙ）式中为地巧系数随巧巧变化的比例系数随才±类别而变的纯数，如０、０．５、１，ｙｔ，与巧；Ｉ：《别巧义的巧数，单位ｍ。抗沿邮施Ｘ中采用的记，揉巧巧，项Ｎ边坡段消动±：巧，１为巧巧达和碎Ｋ±５－ｉａ＝ｉ＝〇２６ｍｈ３．阳此Ｗ．．（ｒ１２ｍ法计巧化幻的内儿楠的巧形系数＾枯的换巧深巧｜＾４－ＥＩ＞２．５，故按弹性巧计巧。一（１）抗消粧的受荷载段的内力般按照总臂梁进行计带本文按照矩形分布给＇？４－７４－出的婉化和剪九的计巧公式计巧１０）。汁巧公式如＞（式：＝＝－Ｑ＾ＥｒＥ，Ｌ（４７），Ｍ＝－ＥＬｈ（４８）ａ？〇受荷端任截而剪力如下二－如亨．ｙ（４９）巧矩计算如Ｋ式２＝．＝．－ＭＱｙ（４１０）ｙｙ妻；子式中ＱＭａ消面处的剪力（ＫＮ）和巧矩（ＫＮ／ｍ）；ＥＴ抗滑粧所受的巧坡推力，ａ、 西南交通大学硕±研究生学位论文第４７页Ｅｎ（，Ｌ机问距，坡推力分化阁形的重必到滑动而的距离）设巧处的巧坡推力ｈ，滑ｍ．ｙ一化体任截而积距离巧顶的距离（ｍ）（２）锁問段的内力计巧’＝ｘ＝消而处的巧丸Ｑ（尸３２２０．３４ｋＮ，巧化处巧矩Ｍｕ３２２０．３４３９６６］．０ｌｋＮｍ。林截晒－计巧巧来如下巧４－５所小。炎４－５抗淋化代衣减而巧九巧况表Ｚｍ（）０＾８．００＾＾＾ＭＫＮ．ｍ－－－－－ｙ（）５２９９．１３３Ｗ３．３５２２１０乂６７４３．８６１７６６５３．Ｗ６」６７７５－Ｑ（ＫＮ）．１５１１０３．２２３５４．１６１６５０．５０巧（Ｋｐａ）０．００－５２９８１９８．３４．．７４８９２８［＾ＺＭ（）．．．１０００１２００１４．００１６００１８．００ＭＫＮ．ｍ－－－－－ｙ（）９００２．３７２６４４４．５０６００４８．０６１１１１０３．１２１９５７５７．７９ＫＮ）－－－－－Ｑ（５８６３．８５１２３６４．９８２０３３．９０２９７４２１０３２３．２２１．１７口Ｋａ－－（ｐ）８８３９９１３０８．２８．９８６．２０．ｙ．５６００９１２６０４５ 西南交通大学硕±研究生学位论文第４８页第５章路堤边坡治理效果评价５．１路堤边坡变形现象及成因如前所述，２０１４年５月攀枝花地区开始出现持续暴雨。２０１４年７月１２日施王单位发现路堤开始出现变形，至８月１８日左幅路面出现４条纵向裂缝，大致呈弧形开１。４裂；中央分隔带及右幅路面各出现条纵向裂缝，大致呈直线开裂左幅条裂缝位２？于距离路肩８．５米Ｗ左路堤范围内，裂缝宽４厘米，裂缝变形有不断加大的趋势。左幅路堤已发生变形，２３ｍｍ；：、沉降最大沉降量护坡巧陷、坡脚处局部冒顶局部８７？１３ｍｍ。据监测，挡±板变形，根抗滑粧出现位移，其位移量斜坡路堤变形情况－－２，变形速度有加快的趋势，形势危急５１和５；持续恶化。见下图圓圓５－－图１地表裂缝图５２危及民房根据现场情况，设计方立即要求施工单位对左幅路面Ｗ下４ｍ填±进行卸载，加强变形监测和防止地表水下渗等临时措施一处民房。同时告知、提请业主对粧板墙外＋？１００ＧＫ３＋８００段地形上属，内人员进行疏散。路线在ＧＫ１单面斜坡大部分路基为？．２５．２５路蟹挖方地段，仅在ＧＫ３Ｗ６５２７ＧＫ３＋６段采用高路堤填方。该段路堤填方基？。６１１，底属剥蚀冲沟，为地表水ｍ的碎块石±下伏基岩为、地下水汇集区沟内覆？２化罗系泥岩。从２０１４年５月开始，攀枝花地区持续暴雨，连续降雨天数达７１天，？降雨量为近几年的２３倍，为历年罕见。路堤右侧虽然设置有截水沟，但截水沟较浅仅能截住部分地表水，尚不能完全将地表水、地下水截住使之不下渗。持续的降雨使得地表水下渗导致碎块石王含水量大大增加，，极大地降低了止体的力学参数使得、路堤沿下伏碎块石±或止石界面蠕滑，导致路面开裂路堤沉降、抗滑粧位移加大。 西南交通大学硕±研究生学位论文第４９页从Ｗ上分析可Ｗ得出Ｗ下结论：持续的降雨为路堤变形破坏的主要原因。该段路堤填料为昔格达组泥岩和化罗系泥岩混合填筑，均为软质岩，遇水极易软化。由于左侧路堤边坡用菱形网格护坡未完全封闭昔格达组泥岩，路面降雨向左单面排水，使得地表水下渗填料内，导，降低了填料的力学参数致路堤表面剪切破坏。在持续暴雨条件下排水不及时，原地表毛细水的上升使路床填料含水量增加，导致路堤变形沉降。此为路堤变形开裂的次要原因。５．２应急处置方案建议根据变形時征，拟定Ｗ反压护道为主的综合处治方案和Ｗ铅索为主的综合处治进行对比分析。一－（１．反压护道图５３）；维持施工图设计抗滑植不动，级路堤边坡（已变形）Ｗ上作清方减载，工后已沉降、开裂的路堤及路面挖除施；抗滑巧外侧设两级反压护道，１２５０ｍ１５０ｍ坡比：．，．压护道平台处设平台截水沟，分级高度分级平台宽度，反，坡脚设护脚墙，，基底设片石盲沟反压护道及现有的路基边坡坡面均设实体护坡进行封闭；＾ｔｆＨ拉ａｙｔ丽ａｔ—ｒｒＶ＂／山＿ＪＫ■山ＩｋＶＭＵｍ．图５－３反压护道设计方案图一级路堤边坡Ｗ上的路堤填筑及相应的路面及护栏此后恢复，并于路床范围内设置± 西南交通大学硕±研究生学位论文第５０页工格栅。两端按照路基填挖交界的要求进行新旧路基填筑体之间的拼接，做好台阶开挖并按要求铺设±工格栅Ｗ消减新旧路堤之间的差异沉降。—２－４．Ｗ错索为主的综合处治（图５）：级路堤边坡（己变形Ｗ上作清方减载，挖）除已施工的路堤及路面；抗滑粧顶处设置两组４束钢绞线的错索进行抗滑粧加固；此一后恢复级路堤边坡Ｗ上的路堤填筑及相应的路面及护栏，并于路床范围内设置止工格栅。两端按照路基填挖交界的要求做好新旧路基填筑体之间的拼接，消减新旧路堤之间的差异沉降。？ｒｊｍ．ＩＭｔＶ．－／＼—￣￣所、＿口圍图５－４反压护道设计方案图５．３治理措施对比分析－．经技术经济比较，虽然采用反压护道方案须新增占地７７亩见图５５并拆迂路线附近民房，但其工程造价较低廉，技术可靠性较高，施王工艺简单成熟，工期短，可操作性强，虽然无征地拆迁工作，。反观错索方案但已施做抗滑粧并未按错索粧进行，采用错索加固抗滑粧的整体配合性较差配筋，其混凝±强度也未按错索粧设计。在错索实施过程中，需对抗滑植等己竣王的结构物进行钻孔而钻孔有很大可能切断抗滑。植的受力主筋，影响抗滑粧及路堤的稳定而且错索的铸蚀失效也会影响工程的持久二，错索施工所需机具较多安全性，王艺，有可能在错索失效后再进行次处治。此外相对繁复，工期较长，施工组织较为复杂，故此，错索加固的技术可靠性相对较差。因此，经技术经济比较，推荐方案为反压护道为主的综合处治方案。 西南交通大学硕±研究生学位论女页重苗／／＼：？麻ｗｊｍｉｔＭｉ，麻．ｉｎＭＴ＊．＾Ｎｒ图５－５反压互道所涉及的新征±地图范围示意图５－１反压护道方案与错索方案的工程规模对比详见下表：５－工程规模对比表表１反压护道方案与错索方案主要—＋减－指标名称单位反压护道方案错索方案增（）（）＿—３清方减载ｍ１８４２５１８４２５０￣￣ｍ３８６５－６８２５挖方６／￣３２３５５０－２３５５０护道填方ｍ／—３路基填筑ｍ１８４２５１８４２５０—２恢复路面ｍ２１００２１０００—２±工格栅ｍ７８００７８０００￣中央分隔带新泽西护栏ｍ１００１０００￣路肩波形梁护栏ｍ２００２０００—中央分隔带排水ｍ１００１０００一３－．Ｍ７１９９０．８７９５．４１１９５４．５浆彻片石实体护坡ｍ—３－８５３．／８５３１护脚Ｍ７．５浆彻片石ｍ１．－３－１４２１片石挖基ｍ１４２１／ 西南交通大学硕±研究生学位论文第５２页￣３－盲沟片石ｍ１８９７／１８９７—３－平台Ｍ７．５浆搁片石ｍ９１．３／９１．３２截水沟防渗±工布ｍ５６０／－５６０ＯＶＭ－１５４错具套４２＋２１４巧钢绞线及钻＾＾＋ｍ１１５１１５，５，错率—３＋Ｃ２５检封铅ｍ１１２０．１＾３＋Ｍ３５水泥砂浆ｍ４６．２４６．２辅助钢材ｋｇ７２７２＋７２７２７－．７／７７新增用地亩．—拆除巧房ｍ２６５０－６５０／￣估巧连安巧万元２１２２２７＋１５７／－征地拆迁巧万元１７６５．４反压巧道效果分析５．４．１反压护道施工）的分层巧巧路基（含反ｍ护迫、分层压实Ｗ及上工格栅等的应严格按照相关施Ｘ技术规范规化进行施工，Ｗ避免路基的巧巧沉降造成路而斤裂，巧而危及路捉的渡体稳定。特别坦脚端巧旧路基的差片沉降极可能化；＾：水将巧接渗入路基从而产化恶性術环化不巧处治，应予Ｗ商度巫视，。路基施工过程中应巧巧亟视排水充分利則既化边沟等排水设施进行排水，采用永久与临时相巧合的排水系统保证路基巧筑过巧中施Ｘ场地及巧料的干燥状況。巧筑完化后，反巧护道及路化边坡坡面均设义体护坡进ｆｒ，防止地巧水滲入从而导致巧料软化路茲破坏．巧料应封闭。木段为向巧路巧优先选巧强度内，、水稳定性好的材料。路基及反压护道巧筑必须水平分拉分段巧筑分层压父，严禁倾填。路基巧实巧及棋料技术要求应符合规范对巧实度及瑚抖的ＣＢ民值、５－２最大粒径的耍求：。如巧所示表５－２路基压实度及巧料技嬰求农Ｋ各面底Ｗ下ｙ米－．…Ａ张覃路茲圧实度顧遗小强度綱报大粒径蝴，分乂度％）ＣＢＲ（％）（ｃｍ）／（、ｃｍ（）０？填方上路＾３０８１０＾￣Ｉ路基下路床？３０８０＞９６５１０ＩＩ 西南交通大学硕±研究生学位论文第５３页？＞９４８０１５０４上路堤１５ＩＩＩ０９３３下路堤１５Ｗ下三１５ＩＩＩ路基须均匀填筑，路堤工后沉降应小于１化ｍ。施工期间，必须进行沉降和稳定动态监测，根据监测资料严格按照施工技术规范进行路堤填筑，每昼夜路堤中也线沉？降速率不得大于１０１５ｍｍ，每昼夜坡脚水平位移速率不得大于５ｍｍ。设计方案如下图５－６—＇＾Ｊ－Ｔ—肖聲…一含＇读化？右式心—－／Ｓ３’一罢．，ｉ旁．寺与」图５－６反压互道设计方案图５．４．２反压巧道数值模拟评价研究化八〔（ＦａｓｔＬａｇｒａｎｇｉａｎＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＣｏｎｔｉｎｕａ）由美国Ｉｔａｓｃａ公司开发米用的显－式拉格朗日算法和混合离散分区技术，能够非常准确的模拟材料的塑性破坏和流动。一它是种基于Ｈ维显式有限差分法的数值分析方法，它可Ｗ模拟岩±或货他材料的Ｈ 西南交通大学硕±硏究生学位论文第５４页维力学行为。本文为充分研究反压护道法的合理性和实用性采用ＦＬＡＣ３Ｄ软件基于４８－６４］ＣＫ３Ｗ７５５－７截面（图）进行模拟分析。ＨＨ？４；＾．．．．．＾：＊仁夫１Ｔ巧：？州夫巧巧ｊＩ－．…．．若。猫們聲…一—＾、＇识，￣＇？＇ｒｖ＊Ｖ＇ｒ，，？ｉｒｒ＞？Ｖ，ｒ＂？＾ｘｓ－＾．．；＜Ｓｉ．ｒｓ？盼：一的《５化由》化，》，口Ｄ巧７５ｇｇ击库＂－７ＣＫ３Ｗ罔５７５断而图５４２１．，．．抗滑巧支巧状态５－８５－９，抗滑帆施工完成后，处于Ｗ下状态下，建立网化模型阐，模拟许算后得到矢觉園化由矢量阁可Ｗ清晰地看到体力分布特征。 西南交通大学硕±研究生学位论文第巧页圈５－８网格模型图－？１，，，Ｗ《■－＊一？？？＞＞＞一一＾？？，？Ｗ一一＞＞＊？＊、、？阁５－９工码矢量图－５－计算位移云图和应力云图分别见下图１０和５１１，由图可Ｗ看出由于抗滑粧的存在位移集中于坡面，应力在坡脚和坡面集中。符合现实情况，设计实际情况合理，但由于昔格达填料遇水失稳的工程特性，所Ｗ防渗工作要做好。ＯａｎｔｗｒＲｏＵｉＵｏｎ？？００Ｘ？０＂，Ｘ：ＯＯＯＯＶ－１９００＊？０００Ｖ：：，，〇〇？？〇〇，ＣＭｓ￣０２ｔ＊？－Ｏｅ。々３００１ｈＷｉｆｎｃｉｉＭ；Ａ〇．２２．ＢＯＯ，Ｒ一〇〇〇〇＾：■＾１ＣｔｆＤｉｓｐｌｅｔＮｌａｇｏｎｏｕｒｏａｃｅｍｎ．■〇〇〇〇＂？〇？，？＊〇〇〇＾＊？？？。＊￣００００００００＆００００００。ｔ１？〇〇〇〇？〇〇＆ｏ＜＞？■？，ｏｏｏｏ＾ｏｏ？〇，００００？－００，？．＊ｏ２，－４００００００ｔ００００００Ａ？Ｖ－４。ＯＯＯＯ＾ＯＯ〇。ＣＯＯＯ．００２－化？００００＊ＣＫ？？３００００？００？？〇〇〇〇？？■？？〇〇ｔｏ３＆〇〇〇？？〇〇４－００＾ｔｅ？？－？！＇００００？０？０■００ｌ＇Ｉ■－ｒ＼ｔ＊＜ｖ偷５０着００６５－图１０位移云图 西南交通大学硕±研究生学位论文第５６页〇Ｍｒｏｔａｏｎ．４？ｎＵＲｔｉＸ：々々？＂？００，Ｘ：Ｖ１０００？－？？０００Ｙ，０．０００【，１＼之．０８着＊００１王．１０．０００Ｏ－ｉｍｔ．２０３０？？００２Ｍａ〇．．＞００［Ａ＊＊ＭＯＶ＊，．０９？？Ｏ０１■Ｒｏ？＇１０ＯＯＯＫ＾Ｃｏｎ＾ｔｏｕｉｏｆＳＩＣＺａｉｌＣｕｌＡｔｏｎＯｔ一？；》ｓ一？？？＾ｔｏ一？，ｏｏ〇〇〇〇？〇〇？４〇〇〇〇，？＾〇，ｃ。－３〇＊，一。。〇。〇－３００００？００？ｔｏ－？００？？２．００００■－〇〇〇４？。－１〇？＊＊－。〇，，〇〇〇〇〇？，〇〇－，？？化００＊〇〇〇〇？〇〇Ｏ００？０００＞－￣＊ｔ，＊ｏ〇〇。〇？＾〇〇。〇〇〇〇？〇〇，＇１４ｔ４＜〇〇〇〇？？〇〇ｏ玄ｏｏｏｏ＊＊ｏｏ！？（。４００００？＊？…，ｉ？００。＊０７．，００＾ｖ＇ｌ■１０？０＊Ｉｒ、一ｉ＞■０５－图１１应力云图５４，２２．．．反压巧道状态－５－建立反压护道模型如图１２，计算得矢量图如５１３所示。－图５１２网格模型图￣一－？■．．＜４？？！＊方＊？＊－＾＜？■？？？■４谱＜＞■＞＾―一＞一——、、■？＜？？？？■？＜＜？＜，５－图１３反压互道实施后边坡应力矢量分布围５－－位移云图和应力云图分别见下图１４和５１５，由图可Ｗ看出有抗滑植的存在位移集中于坡面，应力、应变集中问题有所缓解。 西南交通大学硕±研究生学位论文第５７页ｌｔＣ—ｒｉ，ｗＲｏｍｌ？＞ｎｅ，，＊Ｘ：？〇ｏ，Ｘ：＾〇〇１〇〇〇？■＊〇〇〇Ｘ－－？１．．１１０８？００２：＊￣？￣？？：ｏ？ｓｔ。々３〇〇〇。＂．ｉ．ｏｅ．Ｖ■ｎｅｒ＊ｍ？ｒｔｔ？：Ａｎ〇．；■一ｏ＜？■■ｖ＞：？？？？００，－．，０ＩｎｏｏｏｏＣｏｎｔｏｕｒｏｆＤｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔＮｌｃｉｇ．Ｍ￣ａｌｂｏａＣ？■，〇〇〇？？〇〇〇，。ｏｏｏｏ．－ｏｏ。〇，〇〇〇〇？〇Ｑ。？。乙ｏｏｏｏ，－ｏｏ。。〇〇〇〇－？〇〇乙ｔｏ，．ｏｏｏｏ，々。。０ＯＯＯ＊－４－。Ｏ０Ｚｔｏ．００００，００２一〇〇〇〇＊－〇〇。ｔ。。＇〇〇〇〇，＞〇〇。－００。？〇。〇〇，－〇〇。００００＾ａ〇。－ｏ〇２ｔｏｅ．ｏｏｏｏ？１７〇〇〇〇＊－０〇。，。Ｔ。。１０，－００２＇＊■ｌｒ、ｔ舞ｒｔａ—！１０＞－００？５－图１４反压互道实施后边坡位移云图Ｃ？ｎ＇Ｒｅｌａｔｉｏｎ＊ｒ：ｔＸｏ—ｏｅ１■，．．００ＩｏｏＸ００■１？？？；０Ｖ＆０００００Ｖ０．００■Ｉｙｉ－ｚ〇８－？ｔ１＊ｏｏＺ：Ｏｏｏｏ■０＜＞？？？之０３０＊＞００２Ｍａ〇．：１ｅｏ｜ｌｒ＞〇ｒ？ｒｒ？？ｒｔｓＡｎ２２ＳＳＯＯＩ〇Ｍ？？－？０ｏｖ１０＾９０１Ｉ…’°°°°＾ｔ身ｐＶｔｆＳＸ－Ｃｏ＿ＺＬ，ｉｉｏｕｉｏ＊Ｗ＾ｆＯＯＭ－ＪＵｔｆｌａ？〇？ａｃ—ｕＵ＾Ｕｍ－。。。１＊４＜…－？＊３？００Ｂ００００００＊｜６■■＜？？＜００００？？００Ｕ＞４００００■００？｜—４＜？，－３００００？＊００。０ＯＯＱ，＊ＯＯ４｜００００？■■００？■－＊？ｔｏ．２．００００？＊００？－３．［－—？＜？ｔｏ－１■？之〇〇〇〇〇〇〇〇〇〇〇〇？｜，￣￣■■００００，＊０＜＞４，〇０００００？？０００■＊ｌｏ，？ｒ＾／＞ｌ１＞？＊０００５－图１５反圧互道实施后边坡应力云图５４，２３．．．清方减压状态－５－１６５建立清方减压护道模型如图１７所，计算得矢量图如示。５－图１６网格模型图 西南交通大学硕±研究生学位论文第５８巧５－图１７清方减压实施后边坡矢量图ｔａａＵｏｎＣ＊ｏ＊ｒＲｏｔ．Ｘ：ｅｏｅｉ＊＾ｏｏｉｘ；ｏ．ｏｏｏ１＊夺Ｖ：００００Ｙ：６０００００．Ｚ１１３－－０＊＊ＯＯｉＺ００００＿。々３〇？￣＊＾〇。１ｏａｆ＞ｅｒ＊ｎｒ＞？ｎ？：ｎ：２２＆００ｌｔＡ〇．．＾Ｍ１ＯＶ＊１＊＾ｆＯｉｌｔＩＶｆＯｏｎｔｏｉｉｒｏｓｐａｃｅｍｅｎａｇ？Ｍａｇｔｏｃ０００００？■？■０００ｔ。２９０。０，－００。－ｔ。７。０００，００。ｔ，■？７。〇〇〇＊￣〇〇。ｏ〇〇〇〇？〇〇１〇〇〇〇？－？ｔｏ１〇〇－００４，－，。＆００隹Ｕ＞１Ｊ０００００４－４１Ｔ＆００？？－００４ｔｏ２００００＊－００俯４ｔｏＩ－００４乙００００００２２＆ＯＯＺ－－－＜２＆００Ａ００４ｔｏ２ｅｏｏｏ？ｏｏ４！＊－００？ｏ２７４０３＞－００４２＆０００ｔ■Ｉｒｔｒ？ｌ？？？ｖ。＆００５５－图１８清方减压实施后边坡位移云图王一＾Ｃ３王＞３－ＣｆＳｔｓ１ｏ？ｌ■—？ｏｖ？Ｓｐ３００Ｍｄ口ｐｔｉ１１６：６：３０ＭｏｏＡｐｒ之Ｏ２０ＩＳ？ｎｅｒＲｏａｉｏｎＣｔｔｔ，＞Ｘｅｏａ＞ｏ〇ｉｘｏｏｏｏＹ■！〇〇〇■？〇〇〇Ｖｏｏｏｏ１１修命ＺＯｏｏｏＺ０２００１ｔＩｆａＯｓ。６３０？００２Ｍ〇ｉ．ｏｅｌｎｃｒ＊ｍ＊ｎｔｍＡｎＱ：２２０００＾Ｃｏｔｕｏｕｉ〇ｒｓ？ｃｚ；３－■＞＾１＊？００？〇－４００００？？００？０９？，一，００４－，，００００化３００００００４００００－＾４ｔ？００ｏ？１－１００００？＊＾化００００■＊０００００４．０１４Ｏ００００？？０００。，００００，，００＿一一＇１００００？－？００４ｔｏ１！．０２１０——００４■Ｉｎｔ■？■！１０＞＋００４５－图１９清方减压实施后边坡应力云图，综合比较发现：上部清方减载、坡脚反压护道施工后，路堤边坡侧滑的问题得到解决其施工合理可行，路堤问题将转变为沉降问题。对于沉降量的控制相比于滑坡要容易得多。 西南交通大学硕±研究生学位论文第５９页结论？本文丽攀高速ＧＫ３Ｗ６５＾ＧＫ３＋６２５．２５段为研究对象，结合室内试验，现场监测、数学统计法、数值模拟法综合分析研究了该段路堤边、现场调研测绘、室内试验坡的稳定性，最后提出治理措施并给出治理措施评价，得出的主要结论如下；３３－￣１７６／ｃｍ１８２ｃｍ，１８％１．昔格达填料最大干密度在．ｇ．ｇ／之间最优含水率在１４％之一间；室内按定比例配合所得到的昔格达填料击实结果较高，最大密度分布在３３Ｌ８０／－￣ｃｍ１．８３ｇ／ｃｍ之间，最优含水率在１２％１５％之间。常规的室内击实试验方法与ｇ一，实际存在差异，对于整个昔格达地层给出个确切的最大干密度和最优含水率难度大＂‘’其需要动态取值１８Ｔ压实机从弱到强压实情况好，１６Ｔ正实机；施工工艺上，说明的圧实方式应根据松铺厚度决定；铺松厚度为４０ｃｍ时Ｃ值最大；２．路堤监测表明；高程突变主要发生在６月到７月暴雨阶段，在该阶段内，地表，变形严重，路面开裂，并在坡体出现大错位破坏护坡结构；该路堤变形属整体侧滑。３：，，．路堤边坡稳定性分析研究结果表明边坡基本稳定但实际情况不容乐观分，成了潜在的滑动面析表明坡面粉±层强度更低，其形，特别是在大量降水的情况下，昔格达地层的水敏性会导致边坡失稳。治理措施对比研究表明，错索加固的技术可靠性相对较差。因此，经技术经济比较，推荐方案为反皮护道为主的综合处治方案，反压护道施工后，路堤边坡侧滑的问题得到解决，其施工合理可行，路堤边坡侧滑问题将转变为沉降问题。通过数值模拟分析得到反压护道治理效果良好。 西南交通大学硕±硏究生学位论文第６０页致谢本论文是在导师胡卸文教授的细私指导下完成的，严诺的。导师渊巧的专业知识治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严Ｗ律己、宽Ｗ待人的崇高风范，朴实无华、平易近人的人格魅力对我影响深远。不仅使我树立了远大的学术肖标，还、掌据了基本的研究方法巧我明白了许多待人接物与为人处事的道理。一本论文从选题到完成，每步都巧在导师的指导下完成的，倾注Ｔ导师大虽的私血。么此谨向导师农示樂商的敬忌和巧在的感谢！，必和巧助。在此感谢争巧本论义的顺利亢化离不开各化剧巾、问学和朋义的义老师的指巧和帮助；感谢Ｗ川巧交述這输厅公路规划勘察巧计研究院陈文化的巧诗和＞巧助，么此的感谢，没有他们的巧助和；感谢同車货雄的义必、支持和巧助表］满深支持边没巧办法克成巧的硏究生论义的，的友泣永远长存。报朽衷私的感谢各位专家、巧授给予我的指导和意见。 西南交通大学硕±研究生学位论文１页量＾参考文献．９８４０４１钱方．昔格达组越性地层的研究Ｊ，１，［］山地研究所［］２化面贤．西目巧格达组地垣之研究．四川地质学报．１９８８．０４．０１［］３刘惠车、恩徳新２００４０６．，巧格达地Ｕ硏究巧述．地球科学，．［］４陈永生，川両晚新中．化昔格达组沉积特征及古巧境意义［］？５节好婷，攀枝花地区巧巧达组地层稀十元素地球化节特征及巧古环境意义，广＾微最元襄科［］巧，２０１１０１１５．．．６义帕娜，宋学请，山志巧，邹开巧，游么．西攀扫速公路巧九地＆格达地Ｕ片１：巧巧Ｊ．公［］［］－２００５．０７１４５１４８．路，：’＇７－杨明．．公路２００６１１：１５．，姚々侃，．村牢巧格达化挤卧坡抗巧机加旧皆Ｉ。巧型试验研究川，．［］９刮孤巧格达化。中隧洞结构和施工Ｍ越化採化四川大学硕±论巧Ｄ２００５１５．￡维早，巧强．［］］［］巧格达上路巧構料庇嗔度龄响因素的试验硏究［Ｊ．亟庆义逝大学学报（肖然科学］－版）２０．１０ｖ．２９Ｎｏ．１３８０６：％４９３７＋９９１，，：一１０问立金．红：［，Ｊ．，巧联明格提水朽级巧站巧巧化地层特性及坡体巧化成阅分析水电站设［］［］－－．刊＇２０００，０２：６１６５：．１１向巧．格栅加化效化离必校型试验研究川华东义迎大学学．罗巧昔格达路堤上！［］２００６０５－报：３４３７．，，１２然尤庆７；２０１化，巧巧达地１＾中单机的水平承報特巧巧对地巧巧化山化！巧，［］［］＾１圳［巧拉巧该，岩兴化．义天旧．巧巧达巧Ｕ中灌巧机巧限承跋山的合理预测肿铁巧彻２００６０－乾１：４０４２．．．１４赵耗彦，吳兴巧．化下．．体．巧格达岩层中灌注巧承雜力计鋒义法採讨叫华《义迪乂学学［］－．化．２００６，０５：２７３０１５吳兴序．Ｊ．，化１１化，古随旺．龍闷斌巧格达软岩中灌注巧带粧巧向承我力试验研究西南交通大学［］［］－２００６０６．学化：６６９６７４，，．１６游宏．．，姚々侃施Ｘ期巧格达地层义稳机理分析川巫庆交逝大学学报（白然科学［］２００７〇－版．０４：９０９４．，，Ｎ１１５） 西南交通大学硕±研究生学位论文第６２页１７赵春彦庄卫林．Ｊ．地下空间与工程学，吴兴序昔格达岩层中灌注化承载力试验分析和化算［］，］［－报２００７．２００５９７７．，Ｎｏ：９７２．－＋２．昔格达细粘±的了程地质特性研究Ｊ．水文地质工程地质１９８６０２：１６］８．彭盛恩．［Ｗ［］１９２０１－１３６１６２，张宇静．攀枝花地，ｖ．３７０：．［］张志彬区昔格达地层岩止工程特性［化山西建筑，２０朱学雷．古随旺，庄卫林．汪洋，吴兴序．昔格达组地层泥质粉砂岩承载板试验研究公路交通科［［］化２００－８６＋９技．，５，Ｓ］：８４１＇－Ｊ向贵府．巧格达填料端用适宜巧的含水量指标评价２００５０８：７５７８．．，口］［化公路２．昔巧达地层巧路巧边坡稳定性研究网．．２０１４．［引斬替斐西南交述大学口］易维波．昔格化层高巧方路巧边坡稳定性研究阿．西南交通大学，２０１４．４立．ｍ．口；｜；注，彭雄志，皆格达地层地盛抗方系数比例阳子化的确定Ｊ路化Ｔ］蔡化化［］－．程，２００７，０６：９９１０１２５杨化甘格达化地居中抗巧巧的化固巧度研究阿．西南必面大学，２００８．［］口６李彦民．昔格达填上格欄商路堤的稳巧性研究［Ｄ］．，２００８．］西南交地乂学２７王违立．甘格达岩坛中抗滑粧的承報Ａ计巧方法研究Ｄ．西南义逝大学．２００６．［］［］口８巧义巧格达起中灌巧巧竖向承玻的可靠性研究阿证南交通大学，２００７．－９．赵春度，爱兴序．２００５０３：５７５８．．张松岩昔化达岩居中灌注巧成孔方式的比较川铁道勘巧，，口］３０典巧榜，古随旺，朱学古．争海淸．西灣路巧巧达地层巧坡分Ｊ．公路交通巧技，２００５ＳＩ：４Ｍ４．［］巧］，－．川３，娃愧新凡兵］２０］００１：１０９．［。刘惠军，孔往格达路巧巧巧的愚佳贩店方式研巧化路些：朽．，３２．挪刚立．Ｊ．，工维Ｖ泥岩含是对昔格达±路基强度指标的駭响长安大学节报自巧巧学［］［］（３－版．，２０］００２：５５７，）３３．巧跃，陈廷方Ｊ．，张俊水玻璃改良巧格达上物理力学化质的试验研究路化Ｘ［］［］２０－程１００２：８４８５．，，３４．．薛尚，．．［］巧影铃肖启华巧文聪昔格达地居用作攀西新益地地基填料研究叫钢铁技２０－术１００５：２２２６．，，３５王维巧许邸昔格达±路巧填巧巧实度影响巧素的试验研巧Ｊ．重化义通大学学报［］，自然巧学］（２０－版１００６：９３４９３７＋９９１．），，－３６．．［］化锡勇，朱亲化：弔力侵浊作用下巧格达地层巧坡特征分析叫Ｘ程地质学报２００８，０４：４５０４５８．，３７－杨旭．２００８０８：３６３８．，彭雄点，王倩西攀路永郎昔格达巧坡抗巧地故固深度分机速筑安全，，［］ 西南交通大学硕±研究生学位论文第６３页３８．．１：［巧文，吴兴序，薛亮昔格达岩层中单抽轴向承载力的可靠性分析叫路基］２００８０４－程：１３７１３＾，，３９商芳巧．Ｊ，，邓容，张燕雅西茵速公路昔格达地层岛边坡稳定性分析山巧建［］［］２０－１２１８：１５４１５５．筑，，４０－＋９０王伟．Ｊ，２０１４０６：８６８７．４］，陈伟．汪杰，李林泽昔格达上质边坡揣杆技术综述四川建筑，，軍］［］［［］＂＂－巧格达化Ｊ．山西违筑２００５．风强填筑±试验分析与研究．１４，：８１８３，许利西昌［］４２李学伟．．安全与环巧工，李小伟．焦巧，罗强巧格达±路堤边坡稳定性优化分析川［］２０－程１４０１１２０１２４．，，：‘化来宽巧朱《．．，张巧巧，单潘巧格化１：防樓巧Ｔ巧巧性试验研究川人巧，，［巧＇－；１２０１４０１：４７４９．，，４４毕业明．巧格达软方中滞注粧的合理嵌巧巧度研巧川．叫川述，吳兴巧．杨侦巧［］－．巧，２００９．０６：７５７６４５％－巧巧久．波Ｉ］地区巧格达粘上沿坡巧化机巧的探讨川．地球巧学与环巧学报」６０４：９６１０８．，［］４６巧洪福，巧德新，钟华介．巧格达上巧作筒化公路路基填料的Ｊ：艺认验川．成都巧ｒ大学学报［］’－■２０３０５９然科学版．．１，１：６５（ｌｌ）［４７］巧數碎巧铃，円后中，梁义聪．巧化化地Ｇ巧作彎阳新巧地地巧巧巧研亢［Ａ］．中圓科学技术协一．公、巫庆市人民政化白］￡创巧巧持续巧长第十Ｗ中困巧协年会论义集（］）Ｃ．中園科巧技材々［］公、巧２００９．Ｉ火市人民政府：．：７－．．河巧巧学．４瓦半东深基坑斤挖ＦＬＡＣ．２００５．０６：８５８８，在么陶连金数化校拍计算及分析川［引４９＇ＦＬＡＧ数值巧拟技术的沿审留接应力分析马茂兵．．，杨尔化，巧巧遮Ｊ内巧山巧巧经［］叫２０－济１１０６：３２３４．，’＇５０榮纪文崔述半席化此林胸？．ＦＬＡＣ数值巧拟软件及Ｋ任地学中的应用町大地构造，，成矿［］２００２０３－学：３２１３２５．，．－５．２００６０６８９９．１，王荐苗．张友泣边巧稳定性分析的ＦＬＡＣ数值模拟法肿路巧Ｔ朽，，：１［］巧涛：５２ＦＬＡＣＤ．）张巧刚他猫支护巧勘亢监测数据分析及数值校拟中国地质乂巧（２０１１．北京，［］［］雜嗎女贺裤宁．、ＦＬ．，巧巧勒巧动的ＡＣ数值模拟与分析湖巧交通巧［巧巧挖边坡变形叫２００３０３４－５＋技１７．，，：ｉ还據基化巧挖－．安徽地质２００７０］：５４５９．护，巧ｒ丈护化ＡＣ数值模巧汁巧及分析叫，，］化恣宋传中５５刘明速．巧于ＦＬＡＣ数值模拟的路错边坡巧定化分析川．中国水运（下半［］ 西南交通大学硕±研究生学位论文第６４页２００９０５－＋月）：１６１Ｉ６２１６９．，，５６ＵｓｉｎＦＬＡＣ３ＤｔｏｓｉｍｕｌａｉｏｎａｎｄａｎａｌｓｉｓｏｆｃａｖｅｄｗｅｌｌｉｎＳ巧ｂｉｌｉｔＷｅｎＷｕＤｅａｒｔｍｅｎｏｆＣｉｔ；ｔｖＵ［］ｇｙｇｙ（ｐＥｎｉｎｅｅｒｉｎＨｕｎａｎＵｒｂａｎＣｏｎｓｉＣｌｉｉｉｔｒｕｃｔｏｎｏｌｅｅＸａｎｔａｎ，Ｈｕｎａｎ，４１１１０１，ＣｈｎａＪ，ＤｏｎｕＳｏｕｒｃｅ：ｇｇ，ｇｇ：）ｇｙ－ＭａＩｎ化ｍａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＤｉｉｔａｌＣｏｎ化ｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏａｎｄｉｔｓＡｌｉｃａｔｉｏｎｓＶ６ｎ８３２６３３４２０１２ｇｇｙｐｐ，，，ｐ，ｙＤａｔａｂａｓｅ；Ｃｏｍｅｎｄｅｘｐ５７ＮｕｍｅｒｉｃａＩｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｌｏｅｓｔａｂｉｌｉｔｂａｓｅｄｏｎＦＬＡＣ３ＤＹｅＨａｉｗａｎＳｃｈｏｏｌｏｆＲｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄ；，（［］ｐｙｇＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｌｉｉＷＵｉｉＴｌＷ３００７０ＣｈｉｉｔａＥｎｎｅｅｒｎ，ｕｈａｎｎｖｅｒｓｔｏｆｅｃｈｎｏｏ，ｕｈａｎ４，ｎａＫａｎａｎｇｇｙｇｙ）；ｇ，Ｑｇ；ＮｏｎＤｏｎｌｌｉｎＣｈａｎＪｉａｎＳｏｕｒｃｅ：２０１１ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＣｏｍｕｔｅｒａｎｄＭａｎａｅｍｅｎｔ呂，ｇｇ；ｇ，ｐｇ，ＣＡＭＡＮ２０ｎ２０２０１１ｒｉｏｎａｌＣｏｏｎＣｏｍａｎｄＭａｎａｔＣＡＭＡＮ．１ＫＩＵｅｒｎａｔｎｆｅｒｅｎｃｅｐｕ化ｒｇｅｍｅｎ、２０ｎＤａｔａｂａｓｅ：Ｃｏｍｅｎｄｅｘｐ－ｓ５８Ｔｈｅｓｏｌｕｔｉｏｎｌｏｔｈｅｓａｆｅｔｆａｃｔｏｒｏｆｖｅｒｔｉｃａｌｓｈａｆｔｅｎｃｌｏｓｕｒｅｗｉｔｈｏｎｅｉｄｅｅｌｅｖａｔｉｏｎａｎｇｌｅｂａｓｅｄｏｎ［ｙ］ＦＬＡＣ３ＤＷＦｅｎＳｃｈｏｏｌｏｆＣｉｉｌａｎｄｔＥｎｉｎｉＤａｌｉａｎＪｉＵｉｉｌｉ：ａｎ．ｖｓａｆｅｅｅｒｎ．ａｏｔｏｎｎｖｅｒｓｔＤａａｎｇｇ（ｙｇｇｇｙ，Ｌ－ｉａｏｎｉｎ１１６０２８ＣｈｉｎａＣｕｉＴｉｅｕｎＳｏｕｒｃｅ：ＡｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓｖ２５６２５９ｎＰＡＲＴｇ，）；，ｐｐ，，Ｋｊ３０３－１３３ｄｖａｎｃｅｉＣｉｉｉＣｐ１０７，２０１、ＡｓｎｖＵＥｎｇｎｅｅｒｎｇＨＤａ巧ｂａｓｅ：ｏｍｅｎｄｅｘｐ［５９］ＴｈｅｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｈｏｌｅｉｎａｌｅｖｅｅａｎｄｔｈｅｓｐｒｅａｄｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓｈｅａｒｗａｖｅｕｎｄｅｒｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｎｏｄａｍｐｉｎｇｂｙＦＬＡＣ３Ｄｍｅｔｈｏｄ；Ｙｕａｎ，ＭｅｎｇｌｉｎｇＣｏｌｌｅｅｏｆＣｉｖｉｌａｎｄＡｒｃｈｉＥｉｉＣｈｉＴｈＧＵｉｉｉｔｅｃｔｕｒｅｎｎｅｅｒｎ，ｎａｒｅｅｏｒｅｓｎｖｅｒｓｔ，ｃｈａｎ４４３００２（ｇｇｇｇｙＹｇ，－ＣｈｉｉｎａＺｈａｎＺｈｅｎｈｕａＺｈｏｕＹａｎＬｕｏ．ＸｉａｎｉＳｏｕｒｃｅ：ＡｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｃｓａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＶ１７０１７３；，；，；、，）ｇｇｑｐｐ８４２－１８２ｒｏｒｅｓｓｉｎＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｒｉｎａｔａｂａｓｅ：Ｃｅｎｄｅｘｐ１４６，２０１、ＰｇｇｅｇＤｏｍｐｈｒｅｅｄ－６０ＴｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎａｌｓｉｓｏｆｂｒａｃｅｄｅｘｃａｖａｉｎｂａｓｅｄｏｎＦＣｉｎｔｏＬＡ３ＤＤ，ＹｏｎＣｈｕｎ［］ｙ；ｇｇＤｅａｒｔｍｅｎｔｏｆＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎＳｈａｎｈａｉＪｉａｏｔｏｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔＳｈａｎｈａｉ２０００３０ＣｈｉｎａＷａｎ（ｐｇｇ．ｇｇｙ，ｇ、；，）ｇＪ－ｉａｎＨｕａＸＢｉＳｏｃｅＳｈａｎｈａｉＪｉａｏｔｏｎＤＸ／ＪｌｆＳｈａｎｈａｉＪｉａｏｔｏｎＵｉｉ；ｕ，ｎｕｒ：ｇｇａｘｕｅｕｅｂａｏｏｉｉｍａｏｇｇｎｖｅｒｓｔｙ，ｖ＊４３ｎ６－．９７６９８０Ｊ肌ｅ２００９Ｌａｎｕａｅ：ＣｈｉｎｅｓｅＤａｔａｂａｓｅ：Ｃｏｍｅｎｄｅｘ，ｐ．ｇｇｐ６－１Ｆｌａｃ３ｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｉｒｍｌａｔｉｏｎｏｆｔｅｎｓｉｏｎｄｉｓｅｒｓｉｖｅａｎｃｈｏｒｃａｂｌｅＹｕｕＣｏＮｅｅｏｆｉｖｉｌ；，ＹＣ［］ｐ（ｇＥｎｉｎｅｅｒｉｎｈｏｎｉＵｉｉＣｈｉＣｈｉＬｈｅｉ、Ｃｎｎｖｅｒｓｔ，ｏｎｎ４０００４５，ｉｎａＸｎｒｏｎ，ｕＤａ、Ｊｕｎ，ＧｕＳｏｕｒｃｅ：ｇｇｇｑｇｙ呂ｑ呂）；ｇ；Ｑ：Ｅ－ｌｅｃｔｒｏｎｉｃＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎＶ１９Ｔ６００９６０２０２０１４Ｄａｔａｂａｓｅ：Ｃｏｍｅｎｄｅｘｇｇ、，ｐ、ｐ６２ＭｏｄｅｌｌｉｎｓｕｃｔｉｏｎｃａｉｓｓｏｎｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｉｎｓａｎｄｕｓｉｎＦＬＡＣ３ＤＭｅｈｒａｖａｒ，ｏｕｒａＤｅｒｔｍｅｎｔｏｆ［］ｇｇ；Ｍ（ｐａＣｉｖＵＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＧｒｅｅｎｗｉｃｈ，Ｕｎｉ巧ｄＫｉｎｇｄｏｍ）；Ｈａｒｉｒｅｃｈｅ， 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西南交通大学硕±研究生学位论文第６６页攻读硕±学位期间的科研成果