某旅馆工程施工组织方案设计

某旅馆工程施工组织方案设计一、建筑设计（一）工程概述为适应外出旅宿、小型会议、探亲访友、中转住宿等多种需要，娄底市某房地产公司拟在娄底市一沿街地段新建一座旅馆，以接待来往主客。新建旅馆位于娄底市中心地段，西、南两面临街，南面为主要街道，建筑标准为旅馆三四级。旅馆除设有多种类型的客房外，还设有餐厅、厨房、多功能大厅、会议室、娱乐室及停车场等配套用房和设备，布局紧凑、合理，外形新颖，室内装修简洁明快，立面富于造型。（二）建筑规模与要求(1)建筑规模：总建筑面积：9000㎡左右主体层数：6～8层层高：客房标准层客房2.7米～3.0米，总高控制在24米内。(2)要求：1.功能合理，流线清晰。2.造型美观、大方。3.符合消防要求，客房部分须设电梯，作为主要垂直交通。4.结构合理，技术可行且经济。5.耐火等级为二级。6.耐久等级为一级。（三）建筑设计方案分析1、旅馆各组成部分设计63 本设计主楼共七层，附楼两层。主楼底层为公共用房部分，其他层为客房部分。附楼底为餐厅，二层为多功能大厅。根据本设计对公共用房、餐厅、厨房的功能要求。主楼底层的餐厅与旅馆管理分开，旅馆的管理设在主楼大厅东侧，餐厅设在主楼大厅西侧，而且旅馆的主入口面向南面的主要街道，而餐厅入口则面向西面的次要街道，这样就隔开了就宿人和就餐人的人流分向，不但方便了客人入住，也方便了餐厅的对外开放。主楼二层以上是客房集中区，标准层设有6个单床间、4个双床间，10个三人间，5个四人间。每层靠东端都设有小会议室，方便团体开会。而且在街道拐角处，建筑设计为圆弧状，并且安装玻璃幕墙作为休息室，客人可以在闲暇时在此饮茶、观光。另外旅馆两侧均设有公共厕所和浴室，每层有一间开水房和一间服务用房，所以住宿非常舒适和方便。附楼在建筑设计上和主楼是不可分割的整体。底层的厨房服务于餐厅，也服务于客房。二楼的多功能厅则为大型会议及宴会服务，平时也可作为客人的娱乐场所。2、体型、立面设计该建筑属于旅馆建筑，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，即满足了建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。此旅馆外部造型简单明了，经济却不老土，外表给人以亲切的感觉。西南两面墙中设计弧型玻璃幕墙，使在交叉路口的视觉效果更有空间感。3、防火及安全构造措施本旅馆设有消防楼梯、消防管道，设置全保护灭火系统，每层设置自动喷洒灭火器（每两个客房设一个），另外提高建筑物的耐火等级，减少荷载。因此本旅馆设置耐火等级为一级的墙体。客房的地毯、窗帘、床单均采用难燃材料，再有划分防火分区，客房部分为一个防火区，餐厅、厨房、多功能大厅为一个防火区。主要预防发生火灾或爆炸事故的安全措施是，安全疏散口的设置。根据人流量设有两个安全出口。为了强化避难意识，旅馆在在每个客房的房门后张贴安全疏散平面图，图中表明该客房位置，安全疏散楼梯位置与安全疏散路线；为了提前发现事故，通宵值班，及时发现灾情作抢救。在服务台设紧急通讯设备、诱导灯等设备。二、结构设计（一）结构方案确定63 本旅馆采用全现浇框架结构，分主楼和附楼分别独立的两栋。主楼7层，底层层高3.6米，其余层高3米。附楼2层，均为3.6米。楼盖采用钢筋混凝土现浇楼盖。其柱网布置（二）设计资料1、设计标高：室内设计标高为±0.000，室内外高差为450㎜。2、墙身做法：墙身为普通机制黏土砖填充墙，用M5混合沙浆砌筑。内墙粉刷为：混合沙浆底纸筋灰面厚20㎜，“888”仿瓷涂料两度。外墙为：1：3水泥沙浆底瓷砖贴面厚25㎜。3、63 楼板做法：楼板顶面：20㎜厚水泥沙浆找平，贴瓷地面砖。底面：15㎜厚纸筋面石灰抹底，仿瓷涂料两度。1、屋面做法：现浇楼板上置100㎜厚聚乙烯塑料板保温层，20㎜厚（最薄处）珍珠岩找坡层（2%的坡度），20㎜厚1：2.5水泥砂浆找平层，3㎜厚改性沥青卷材防水层，40㎜厚C30细石混凝土面层（内配筋）。2、门窗做法：除门厅处采用玻璃门外，其他均为木门，铝合金推拉窗。3、地质条件：拟建场地地形平缓，地面标高在85.00～86.00ｍ之间。自然地表1ｍ内为填土，填土下层为3ｍ厚砂质黏土，再下层为砾石层（砂质黏土允许承载力标准值为250kN/㎡.砾石层允许承载力标准值为300～400kN/㎡）.地下水位在地表以下3ｍ，无侵蚀性。4、地震裂度：6度远震。5、基本风压：ωo=300N/㎡。基本雪压：ωo=350N/㎡。6、活荷载：屋面活荷载（上人）1.5kN/㎡，楼面活荷载1.5kN/㎡，走廊活荷载2.0kN/㎡。（三）结构布置所选框架结构平面布置如图2-2所示,其中计算⑥轴线所对应的平面框架。各梁柱截面尺寸确定如下：BC跨梁:㎜,㎜CD跨梁：㎜，㎜DF跨梁：㎜，㎜连系梁（BCDF轴）：㎜㎜次梁：BC跨取㎜㎜；CD跨取㎜㎜；63 图2-2结构平面布置图DF跨取㎜㎜柱均取：㎜现浇楼板厚100㎜63 结构计算简图如图2-3所示，根据地质资料确定，确定基础顶面离室外地面为500㎜，由此求得底层层高为4.3ｍ。各梁柱构件线刚度经计算后列于图2-3。其中求梁柱截面惯性矩时，考虑到现浇楼板作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯矩）。（图中数字为线刚度，单位：×10Em）图2-3结构计算简图BC跨梁；CD跨梁：DF跨梁：63 上部各层柱：底层柱：(四）荷载计算1、恒载计算(1)屋面框架梁线荷载标准值：40厚C30细石混凝土面层0.04×25=1.0kN/㎡该性沥青卷材防水层0.05kN/㎡20厚1：2.5水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡20厚（2%找坡）珍珠岩找坡(0.02+0.17)/2×7=0.67kN/㎡100厚聚萃乙烯塑料板保温层0.1×0.45=0.05kN/㎡100厚现浇混凝土楼板0.1×25=2.5kN/㎡15厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/㎡屋面恒载4.91kN/㎡BC框架梁自重0.25×0.45×25=2.81kN/m梁侧粉刷2×（0.45-0.1）×0.02×17=0.24kN/m｛共3.05kN/m｝CD框架梁自重0.25×0.4×25=2.5kN/m梁侧粉刷2×（0.4-0.1）×0.02×17+0.25×0.015×16=0.26kN/m｛共2.76kN/m｝DF框架梁自重0.25×0.5×25=3.13kN/m梁侧粉刷2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.27kN/m｛共3.40kN/m｝因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：=3.05kN/m=2.76kN/m63 =3.4kN/m=4.91×3.6=17.68kN/m=4.92×2.36=11.59kN/m=4.91×3.6=17.68kN/m（2)楼板框架梁线荷载标准值：水泥沙浆贴瓷地面砖楼面0.55kN/㎡100厚现浇混凝土楼板2.5kN/㎡15厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kn/㎡楼面恒载3.29kN/㎡BC跨框架梁自重及梁侧粉刷3.05kN/mCD跨框架梁自重及梁侧粉刷2.76kN/mDF跨框架梁自重及梁侧粉刷3.4kN/m梁上填充墙自重：BC跨梁上0.24×(3.0-0.45)×19=11.63kN/m填充墙粉刷0.02×2×(3.0-0.45)×17=1.73kN/m{共13.36kN/m}DF跨梁上0.24×（3-0.5）×19=11.4kN/m填充墙粉刷2×（3-0.5）×0.02×17=1.7kN/m{共13.1kN/m}因此，作用在中间层框架梁上的线荷载：=3.05+13.36=16.41kN/m=2.76kN/m=3.4+13.1=16.5kN/m=3.29×3.6=11.84kN/m=3.29×2.36=7.76kN/m=3.29×3.6=11.84kN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重0.25×0.6×7.2×25=27kN边柱连系梁粉刷0.02×（0.6-0.1）×7.2×17+0.5×（0.6-0.1）×7.2=3.38kN63 1.2m高女儿墙自重0.24×1.2×7.2×19=39.4kN1.2m高女儿墙粉刷0.02×7.2×1.2×17+0.5×1.2×7.2=7.26kN连系梁传来屋面自重2×1/2×3.6×1/2×3.6×4.91=31.82kN连系梁传来次梁的重量（DF跨）：次梁自重1/2×6.6×0.25×0.5×25=10.31kN粉刷1/2×2×（0.5-0.1）×0.02×6.6×17=0.9kN次梁传来屋面自重1/2×2×1/2×（6.6+6.6-3.6）×1.8×4.91=42.42kN{共53.63kN}顶层边节点（F轴）集中荷载=162.49kN边柱连系梁（B轴）自重27kN边柱连系梁粉刷3.38kN1.2m高女儿墙自重39.4kN1.2m高女儿墙粉刷7.26kN连系梁传来屋面自重31.82kN连系梁传来次梁的重量（BC跨）：次梁自重1/2×5.4×0.25×0.45×25=7.59kN粉刷1/2×2×（0.45-0.1）×0.02×5.4×17=0.64kN次梁传来屋面自重1/2×2×1/2×（5.4+5.4-3.6）×1.8×4.91=31.82kN{共40.05kN}顶层边节点（B轴）集中荷载=148.91KN中柱连系梁（D轴）自重27kN连系梁粉刷2×0.02×（0.6-0.1）×7.2×17=2.45kN连系梁传来屋面自重31.82+2×1/2×（3.6+3.6-2.1）×1/2×2.1×4.91=58.11kN连系梁传来次梁的重量（DF跨）53.63kN连系梁传来次梁的重量（CD跨）：次梁自重1/2×2.1×0.25×0.4×25=2.63kN粉刷1/2×2×（0.4-0.1）×0.02×2.1×17+1/2×0.25×0.015×16×2.1=0.27kN次梁传来屋面自重1/2×2×1/2×2.1×1/2×2.1×4.91=5.41kN63 {共8.31kN}顶层中节点（D轴）集中荷载=149.5kN中柱连系梁（C轴）自重27kN连系梁粉刷2.45kN连系梁传来屋面自重58.11kN连系梁传来次梁的重量（CD跨）8.31kN连系梁传来次梁的重量（BC跨）40.05kN顶层中节点（C轴）集中荷载=135.92kN(4)楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁（F轴）自重27kN边柱连系梁粉刷3.38kN铝合金窗自重2.1×1.5×0.4=1.26kN窗下墙体自重0.24×0.9×(7.2-0.5)×19=27.5kN粉刷0.02×0.9×6.7×17+6.7×0.9×0.5=5.07kN窗边墙体自重(6.7-2.1×2)×1.5×0.24×19=17.1kN粉刷(6.7-2.1×2)×0.02×17×1.5+(6.7-2.1×2)×1.5×0.5=3.15kN框架柱自重0.5×0.5×3.0×25=18.75kN粉刷0.02×3×(0.5×2-0.24×2)×17+0.5×3×(0.5×2-0.24×1)=1.67kN连系梁传来楼面自重2×1/2×3.6×1/2×3.6×3.29=21.32kN连系梁传来次梁重量(DF跨):次梁自重10.31kN粉刷0.9kN次梁上墙体自重1/2×(6.6-0.24)×(3-0.5)×0.24×19=36.25kN粉刷1/2×2×(6.6-0.24)×(3-0.5)×0.02×17=5.41kN次梁传来楼面自重1/2×2×1/2×(6.6+6.6-3.6)×1.8×3.29=28.43kN{共81.3kN}中间层边节点(F轴)集中荷载=207.5KN边柱连系梁（B轴）自重27kN63 边柱连系梁粉刷3.38kN铝合金窗自重1.26kN窗下墙体自重27.5kN粉刷5.07kN窗边墙体自重17.1kN粉刷3.15kN框架柱自重18.75KN粉刷1.67KN连系梁传来楼面自重21.32kN连系梁传来次梁重量(BC跨):次梁自重7.59kN粉刷0.64kN次梁上墙体自重1/2×0.24×(3-0.45)×(5.4-0.24)×19=30.00kN粉刷1/2×2×0.02×(3-0.45)×(5.4-0.24)×17=4.47kN次梁传来楼面自重1/2×2×1/2×(5.4+5.4-3.6)×1.8×3.29=21.32kN{共64.02kN}中间层边节点(B轴)集中荷载=190.22Kn中柱连系梁（D轴）自重27kN中柱连系梁粉刷2.45kN木门自重0.9×2.1×0.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重6.7×(3.6-0.6)×0.24×19-0.9×2.1×0.24×19=64.71kN粉刷2×[6.7×(3-0.6)×0.02×17-0.9×2.1×0.02×17]=9.65kN框架柱自重18.75KN粉刷3×0.02×(0.5×4-3×0.24)×17=1.31KN连系梁传来楼面自重21.32+2×1/2×(3.6+3.6-2.1)×2.1×1/2×3.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(DF跨)81.3kN连系梁传来次梁重量(CD跨):次梁自重2.63kN粉刷0.21+0.06=0.27kN63 次梁传来楼面自重1/2×2×1/2×2.1×1/2×2.1×3.29=3.63kN{共6.53kN}中间层中节点(D轴)集中荷载=251.02KN中柱连系梁（C轴）自重27kN中柱连系梁粉刷2.45kN木门自重0.9×2.1×0.2=0.38kN扣除门洞后墙体自重6.7×(3.6-0.6)×0.24×19-0.9×2.1×0.24×19=64.71kN粉刷2×[6.7×(3-0.6)×0.02×17-0.9×2.1×0.02×17]=9.65kN框架柱自重18.75KN粉刷3×0.02×(0.5×4-3×0.24)×17=1.31KN连系梁传来楼面自重21.32+2×1/2×(3.6+3.6-2.1)×2.1×1/2×3.29=38.94kN连系梁传来次梁重量(CD跨)6.53kN连系梁传来次梁重量(BC跨)64.02kN中间层中节点(C轴)集中荷载=233.74KN所以,恒载作用下的结构计算简图如图2-4所示.2、楼面活载计算=1.5×3.6+0.35×3.6=6.66kN/m=1.5×2.36+0.35×2.36=4.37kN/m=1.5×3.6+0.35×3.6=6.66kN/m=2×1/2×3.6×1.8×1.85+1/2×2×1/2×(6.6+6.6-3.6)×1.8×1.85=11.99+15.98=27.97kN=2×1/2×3.6×1.8×1.85+1/2×2×1/2×(5.4+5.4-3.6)×1.8×1.85=11.99+11.99=23.98kN=27.97+2×1/2×1/2×2.1×1/2×2.1×1.85+2×1/2×(3.6+3.6-2.1)×1/2×2.1×1.85=27.97+2.04+9.91=39.92kN=23.98+2.04+9.91=35.93kN=1.5×3.6=5.4kN/m=2.0×2.36=4.72kN/m=1.5×3.6=5.4kN/m63 =2×1/2×3.6×1.8×1.5+1/2×2×1/2×(6.6+6.6-3.6)×1.8×1.5=22.68kN=2×1/2×3.6×1.8×1.5+1/2×2×1/2×(5.4+5.4-3.6)×1.8×1.5=19.44kN=22.68+1/2×2×1/2×2.1×1/2×2.1×2.0+2×1/2×(3.6+3.6-2.1)×1/2×2.1×2.0=22.68+2.21+10.71=35.6kN=19.44+2.21+10.71=32.36kN所以,活荷载作用下的结构计算简图如图2-5所示.3、风荷载计算风压标准值计算公式：因为结构高度H=22.55﹤30m，可取=1.0；对于矩形平面=1.3；=0.30KN/㎡；而据规范可知此旅馆地面粗糙度属C类,可查荷载规范,当<1.0时,取=1.0.将风压换算成每层节点上的集中荷载,计算结果如下表：表2-1风荷载计算层数Z（KN/㎡）A（㎡）（KN）71.01.01.322.050.319.447.5861.01.01.319.050.321.68.4551.01.01.316.050.321.68.4241.01.01.313.050.321.68.4231.01.01.310.050.321.68.4221.01.01.37.050.321.68.4211.01.01.34.050.325.389.9因为旅馆所在地全年偏南风,所以只考虑左风影响.结构计算简图如图2-6所示63 (单位:分布荷载kN/m,集中荷载kN)图2-4恒载作用下结构计算简图(单位:分布荷载kN/m,集中荷载kN)图2-5活载作用下结构计算简图63 (单位:分布荷载kN/m,集中荷载kN图2-6风活载作用下结构计算简图（五）内力计算1、竖向荷载作用下的固端弯矩计算屋面框架梁上分布恒载作用如图2-7所示：（单位:kN/m）图2-7屋面框架梁上恒载分布图63 将梯形和三角形荷载化为等效均布荷载,如图2-8所示：（单位:kN/m）图2-8屋面框架梁上恒载等效均布荷载分布图=;==kN/m；=kN/m；=kN/m所以：kN·m；kN·m；kN·m63 同理，算得其他的固端弯矩列于表2-2。固端弯矩计算结果表2-2荷载形式BC跨CD跨DF跨荷载图(kN/m)固端弯矩(kN·m)荷载图(kN/m)固端弯矩(kN·m)荷载图(kN/m)固端弯矩(kN·m)恒载屋面37.764.6465.32楼面56.923.5393.36活载屋面11.71.2720.14楼面9.481.3716.332、竖向荷载作用下的弯矩分配恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。弯矩分配系数按下式计算：S/(2-1)计算结果列于表2-3，2-4。柱节点分配系数表表2-3层数B柱节点系数C柱节点系数D柱节点系数F柱节点系数上柱下柱上柱下柱上柱下柱上柱下柱63 顶层0.7010.4820.4730.683中间层0.4120.4120.3250.3250.3210.3210.4060.406底层0.480.3160.3650.2410.360.2380.4710.311梁节点分配系数表表2-4层数梁B节点分配系数梁C节点分配系数梁节C点分配系数梁节F点分配系数左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁顶层——0.2990.2050.3130.3080.2190.317——中间层——0.1750.1380.2120.2090.1490.188——底层——0.2040.1560.2380.2350.1670.218——在竖向荷载作用下框架的弯矩分配图见图2-9，2-10（远端固定，传递系数为1/2）。考虑到梁端的塑性内力重分布,取弯矩调幅系数为0.8后,恒载及活载的弯矩图见图2-11及2-12。3、竖向荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算（1）恒载作用下第七层梁BC跨的剪力计算：梁端剪力计算公式为：(2-2)kN调幅前:kN所以:37.36-0.527=36.83kN;37.36+0.527=37.89kN63 图2-9恒载弯矩分配图63 图2-10活载弯矩分配图63 （kN·m）图2-11恒载作用下框架弯矩图63 （kN·m）图2-12活载作用下框架弯矩图63 调幅后：所以：kN；kN（2）恒载作用下第七层B柱的轴力计算：柱子自重：B、F柱（2～7层）自重为18.75+1.67=20.42kNB、F柱（底层）自重为4.55×0.5×0.5×25+0.02×4.05×（0.5×2-0.24×2）×17+0.5×4.05×（0.5×2-0.24）=30.7kNC、D柱（2～7层）自重为18.75+1.31=20.6kNC、D柱（底层）自重为4.55×0.5×0.5×25+（3.6+0.45）×0.02×（0.5×4-3×0.24）×17=30.2kN所顶层以B柱轴力：kN同理计算出其他的梁端剪力及柱轴力列于表2-5，2-6。4、风载作用下的内力计算风荷载作用下的结构计算简图如图2-6所示。风载作用下的内力计算采用D值法,计算过程见图2-13及2-14,其中:底层:,(2-3)其他层:(2-4)查《混凝土结构》下册附表3-3,3-4得,即。而风荷载分布接近于均布荷载,故由附表3-1可查得.风荷载作用下框架结构的弯矩图如图2-15所示,框架剪力图和轴力图如图2-16,2-17所示。63 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）表2-5层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨737.3610.0952.28-0.527-4.6361.06636.8337.895.4514.73-0.422-3.7080.85336.9437.786.3813.8661.957.8481.02-0.093-3.4110.26661.8662.044.4311.25-0.075-2.7290.21361.8862.035.1110.57561.957.8481.02-0.212-3.5550.43161.7462.164.2911.4-0.17-2.8440.34561.7862.125.010.68461.957.8481.02-0.196-3.5470.41161.7562.154.2911.39-0.157-2.8370.32961.7962.115.010.68361.957.8481.02-0.206-3.5550.42361.7462.164.2911.4-0.165-2.8440.33961.7962.125.010.68261.957.8481.02-0.126-3.1530.30361.8262.084.6910.99-0.101-2.5220.24261.8562.055.3210.36191.957.8481.02-0.354-4.8260.7361.662.33.0112.67-0.283-3.8610.58461.6762.233.9811.7063 续表2-5层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱753.3551.21185.85206.27180.19200.25217.58237.64213.92234.3453.1351.43681.2980.75437.95458.37481.08501.14561.14581.5502.23522.6581.2380.81581.4580.59689.95710.37781.98802.04905.01925.07790.41810.8381.3780.68481.4380.61941.96962.381082.871102.931248.851268.911078.61099.0281.3580.69381.4480.61193.771214.391383.771403.831592.711612.771366.781387.281.3680.68281.3280.721446.041466.461684.911704.971936.041956.11655.061675.4881.2680.78181.7580.291697.931728.631984.932015.132281.482311.6819431973.781.680.4463 活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）表2-6层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨711.122.5815.55-0.152-1.5030.37510.9711.271.084.08-0.122-1.2020.311.011.241.383.7869.022.7812.61-0.011-0.5440.0169.019.032.243.32-0.009-0.4350.0139.019.032.353.2259.022.7812.61-0.065-0.6810.1058.969.092.13.46-0.052-0.5450.0848.979.072.243.3349.022.7812.61-0.055-0.6690.0928.979.082.113.45-0.044-0.5360.0748.989.062.243.3239.022.7812.61-0.057-0.6710.0948.969.082.113.45-0.045-0.5370.0758.989.072.243.3229.022.7812.61-0.042-0.6390.0448.989.062.143.42-0.033-0.5120.0358.999.052.273.2919.022.7812.61-0.092-0.8990.1618.939.111.883.68-0.073-0.7190.1298.959.092.063.563 续表2-6层次总剪力柱轴力DF跨B柱C柱D柱F柱====715.9315.1834.9848.5859.9337.9315.8515.25612.6312.5963.4392.32111.4873.2112.6212.6512.7212.5191.84136.01163.26108.4212.6912.53412.712.52120.26179.69215.01143.6412.6812.54312.712.52148.68223.37266.76178.8612.6912.54212.6512.57177.11267.06318.43214.1212.6512.58112.7712.45205.5310.59370.48249.2812.7412.4863 (kN)图2-13剪力在各柱间分配（kN·m）图2-14各柱反弯点及柱端弯矩63 （kN·m）图2-15风荷载作用下的弯矩图(kN)图2-16风荷载作用下的剪力图63 (kN)图2-17风荷载作用下柱轴力图（六）内力组合梁在恒载和活载作用下,跨中可近似取跨中的M代替:+-(2-5)柱的内力组合每层取柱顶和柱底两个控制截面，具体计算结果见表2-7,2-8,2-9,2-10,2-11.梁内力组合表表2-7层次位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风载③1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85（1.4②+1.4③）7B右M-25.2-7.5493.02-40.8086-26.012-35.62951V36.9411-0.9659.72842.98456.2756C左M-27.368-8.174-1.89-44.2852-35.4876-44.8177663 V-37.89-11.27-0.96-61.246-46.812-60.0217C右M-5.632-1.9582.88-9.4996-2.7264-5.66122V6.381.38-2.439.5884.2546.4065D左M-14.384-4.796-2.86-23.9752-21.2648-26.37144V-14.73-4.08-2.43-23.388-21.078-25.4229D右M-47.936-14.592.03-77.9548-54.6812-72.47436V53.3515.93-0.8186.32262.88682.0128F左M-42.416-12.65-3.19-68.6134-55.3652-69.75237V-51.43-15.25-0.81-83.066-62.85-80.8274跨中Mbc32.62610.53953.905851.69261Mcd-2.718-1.347-5.1474-4.864533.6451.0155.7955.58185Mdf55.58417.62791.378687.676936B右M-42.496-7.2686.25-61.1704-42.2452-52.20662V61.889.01-2.1386.8771.27482.4432C左M-42.88-7.313-4.07-61.6942-57.154-65.00177V-62.04-9.03-2.13-87.09-77.43-87.7284C右M-4.432-1.0587.19-6.79964.74761.97868V5.112.35-6.069.422-2.3521.7171D左M-10.872-2.085-7.12-15.9654-23.0144-24.0003563 V-11.25-3.32-6.06-18.148-21.984-24.6622D右M-70.296-12.55.08-101.857-77.2432-93.18619V81.2912.63-1.78115.2395.056110.4595F左M-68.92-12.42-6.45-100.088-91.734-105.15573V-80.81-12.6-1.78-114.612-99.464-114.0842跨中Mbc44.2127.6363.736462.1341Mcd2.761.0954.8454.61505Mdf72.29212.88104.7824102.07765B右M-41.96-6.90710.27-60.0218-35.974-46.35003V61.788.97-3.4986.69469.2580.6572C左M-42.832-7.174-7.65-61.442-62.1084-69.03896V-62.16-9.09-3.49-87.318-79.478-89.5622C右M-4.672-1.33511.69-7.475410.75966.71605V52.24-9.889.136-7.832-3.0916D左M-11.384-2.621-11.63-17.3302-29.9428-30.61949V-11.4-3.46-9.88-18.524-27.512-29.5546D右M-70.216-12.318.29-101.499-72.6532-89.04776V81.4512.72-2.95115.54893.61109.3663F左M-67.984-11.77-10.78-98.056-96.6728-108.41292V-80.69-12.53-2.95-114.37-100.958-115.249263 跨中Mbc44.5047.8864.436862.782Mcd2.761.0954.8454.61505Mdf72.813.3105.98103.1874B右M-42.008-6.9714.31-60.1676-30.3756-41.675V61.798.98-4.9586.7267.21878.9437C左M-42.816-7.196-11.11-61.4536-66.9332-73.16334V-62.15-9.08-4.95-87.292-81.51-91.2757C右M-4.688-1.30217-7.448418.174413.05502V52.24-14.349.136-14.076-8.399D左M-11.384-2.566-16.85-17.2532-37.2508-36.76584V-11.39-3.45-14.34-18.498-33.744-34.8381D右M-70.216-12.3512.01-101.555-67.4452-84.66856V81.4312.7-4.22115.49691.808107.8072F左M-68.088-11.88-15.3-98.3334-103.126-114.04623V-80.69-12.54-4.22-114.384-102.736-116.7724跨中Mbc44.4887.8464.361662.7152Mcd2.761.0954.8454.61505Mdf72.74813.22105.8056103.02943B右M-41.952-6.9616.91-60.0864-26.6684-38.501963 V61.798.98-6.0986.7265.62277.5871C左M-42.8-7.194-14.39-61.4316-71.506-77.04496V-62.16-9.08-6.09-87.304-83.118-92.6443C右M-4.72-1.30622-7.492425.13618.96186V52.24-18.589.136-20.012-13.4446D左M-11.432-2.574-21.85-17.322-44.3084-42.78296V-11.4-3.45-18.58-18.51-39.692-39.8957D右M-70.184-12.3515.57-101.508-62.4228-80.38662V81.4412.7-5.33115.50890.266106.4983F左M-67.992-11.86-18.92-98.1944-108.078-118.2186V-80.68-12.54-5.33-114.372-104.278-118.0813跨中Mbc44.5247.8464.404862.7584Mcd2.761.0954.8454.61505Mdf72.81213.24105.9104103.132B右M-42.552-7.05921.71-60.945-20.6684-33.62771V61.858.99-7.4886.80663.74876.0169C左M-43.072-7.231-16.75-61.8098-75.1364-80.22379V-62.08-9.06-7.48-87.18-84.968-94.1786C右M-4.392-1.23825.61-7.003630.583623.73228V5.322.27-21.659.562-23.926-16.6782D左M-10.344-2.445-25.49-15.8358-48.0988-45.6554563 V-10.99-3.42-21.65-17.976-43.498-43.0213D右M-70.568-12.4118.16-102.056-59.2576-77.8391V81.3212.65-6.35115.29488.694105.081F左M-69-12.18-22.91-99.8576-114.874-124.56186V-80.78-12.58-6.35-114.548-105.826-119.4627跨中Mbc44.0887.7863.797662.1638Mcd2.761.0954.8454.61505Mdf72.11613.04104.7952102.05681B右M-40.472-6.70529.48-57.9534-7.2944-21.46415V61.678.95-10.0786.53459.90672.6712C左M-41.928-7.082-22.29-60.2284-81.5196-85.26628V-62.3-9.11-10.07-87.514-88.858-97.5842C右M-5.832-1.43934.09-9.01340.727631.85629V3.982.06-28.687.66-35.376-26.9018D左M-14.944-3.137-33.6-22.3246-64.9728-61.64983V-12.67-3.68-28.68-20.356-55.356-53.7124D右M-69.08-12.2123.94-99.9956-49.38-68.94206V81.7512.77-8.43115.97886.298103.2646F左M-65.304-11.38-30.75-94.2954-121.415-128.49831V80.44-12.48-8.43-114-108.33-121.4109跨中Mbc45.78.0366.08264.3957Mcd-4.8681.095-4.309-4.539Mdf74.70813.54108.6056105.762263 B柱内力组合表2-8层次位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风载③1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85（1.4②+1.4③）7柱顶M31.59.436-3.0251.010433.57245.43504N185.8534.98-0.96271.992221.676263.5038柱底M-27.56-5.8040.76-41.1976-32.008-39.07436N206.2734.98-0.96296.496246.18288.00786柱顶M24.893.277-5.4934.455822.18227.23453N437.9563.43-3.09614.342521.214597.3446柱底M-26.04-4.0912.52-36.9754-27.72-33.11749N458.3763.43-3.09638.846545.718621.84865柱顶M26.354.534-7.7537.967620.7727.79296N689.9591.84-6.58956.516818.728929.3994柱底M-26.23-4.3524.46-37.5688-25.232-31.34748N710.3791.84-6.58981.02843.232953.90344柱顶M26.234.352-9.8537.568817.68624.93338N941.96120.26-11.531298.7161114.211259.7407柱底M-26.39-4.3796.56-37.7986-22.484-29.07261N962.38120.26-11.531323.221138.7141284.24473柱顶M264.312-11.3537.236815.3122.8247863 N1193.97148.68-17.261640.9161408.61589.1538柱底M-24.48-4.0629.29-35.0628-16.37-23.15468N1214.39148.68-17.261665.421433.1041613.65782柱顶M28.674.756-12.4241.062417.01625.28384N1446.04177.11-25.11983.2021700.1081916.1399柱底M-33.38-5.52912.42-47.7966-22.668-31.85571N1466.46177.11-25.12007.7061724.6121940.64391柱顶M17.22.853-17.0624.6342-3.2443.73367N1697.93205.5-35.172325.2161988.2782240.2087柱底M-8.6-1.47239.81-12.380845.41435.30222N1728.63205.5-35.172362.0562025.1182277.0487C柱内力组合表2-9层次位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风载③1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85（1.4②+1.4③）7柱顶M-26.98-7.948-4.77-43.5032-39.054-47.51042N180.1948.58-1.47284.24214.17272.2889柱底M24.694.9292.6136.528633.28238.59941N200.2548.58-1.47308.312238.242296.36096柱顶M-23.73-2.89-9.28-32.522-41.468-42.9583N481.0892.32-5.4706.544569.736680.7308柱底M23.923.5536.2933.678237.5140.4171763 N501.1492.32-5.4730.616593.808704.80285柱顶M-23.8-3.747-13.05-33.8058-46.83-48.54843N781.98136.01-11.791128.79921.871086.1978柱底M23.843.68410.6833.765643.5645.70116N802.04136.01-11.791152.862945.9421110.26984柱顶M-23.84-3.684-17.34-33.7656-52.884-53.62656N1082.87179.69-21.181551.011269.7921488.0709柱底M23.893.69214.4933.836848.95450.30458N1102.93179.69-21.181575.0821293.8641512.14293柱顶M-23.72-3.666-21.9-33.5964-59.124-58.88754N1383.77223.37-33.671973.2421613.3861886.267柱底M22.693.51618.2132.150452.72253.08194N1403.83223.37-33.671997.3141637.4581910.3392柱顶M-25.66-3.975-24.15-36.357-64.602-64.26075N1684.91267.06-47.842395.7761954.9162282.7638柱底M30.374.79924.1543.162670.25470.89331N1704.97267.06-47.842419.8481978.9882306.83581柱顶M-14.75-2.255-32.23-20.857-62.822-58.73715N1984.93310.59-66.452816.7422288.8862672.4426柱底M7.381.12845.8110.435272.9964.71222N2015.13310.59-66.452852.9822325.1262708.682663 D柱内力组合表2-10层次位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风载③1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85（1.4②+1.4③）7柱顶M41.9412.249-4.8967.476643.48259.08521N217.5859.931.62344.998263.364334.3405柱底M-38.39-8.0212.7-57.2974-42.288-52.39999N237.6459.931.62369.07287.436358.41256柱顶M35.884.998-9.550.053229.75637.69862N561.14111.485.9829.44681.628813.0502柱底M-36.77-5.8926.49-52.3728-35.038-43.41238N581.2111.485.9853.512705.7837.12225柱顶M36.766.223-13.4352.824225.3135.53567N905.01163.2612.831314.5761103.9741295.5591柱底M-36.77-6.11710.99-52.6878-28.738-38.32513N925.07163.2612.831338.6481128.0461319.63114柱顶M36.776.117-17.8752.687819.10630.13793N1248.85251.0122.951850.0341530.751824.6324柱底M-36.86-6.13214.98-52.8168-23.26-33.7028863 N1268.91251.0122.951874.1061554.8221848.70443柱顶M36.586.086-22.4452.416412.4824.43474N1592.71266.7636.22284.7161961.9322271.7744柱底M-35.22-5.85818.81-50.4652-15.93-26.85112N1612.77266.7636.22308.7881986.0042295.84642柱顶M39.666.599-24.8456.830612.81625.88521N1936.04318.4351.52769.052395.3482763.4647柱底M-46.19-7.61328.84-66.0862-15.052-30.16787N1956.1318.4351.52793.1222419.422787.53671柱顶M22.723.731-32.732.4874-18.516-7.20911N2281.48370.4871.753256.4482838.2263264.0297柱底M-11.36-1.86645.34-16.244449.84438.10206N2311.68370.4871.753292.6882874.4663300.2697F柱内力组合2-11层次位置内力荷载类别荷载组合恒载①活载②风载③1.2①+1.4②1.2①+1.4③1.2①+0.85（1.4②+1.4③）7柱顶M-53.02-15.816-3.192-85.7664-68.0928-86.24352N213.9237.930.81309.806257.838302.804663 柱底M45.819.8220.79868.722856.089267.6098N234.3437.930.81334.31282.342327.30866柱顶M-40.31-5.656-5.65-56.2904-56.282-61.82614N502.2373.212.59705.17606.302692.878柱底M42.156.9332.7860.286254.47262.13847N522.6573.212.59729.674630.806717.3825柱顶M-42.83-7.716-8-62.1984-62.596-70.09804N790.41108.425.541100.28956.2481084.1044柱底M42.557.4234.961.452257.9265.72437N810.83108.425.541124.784980.7521108.60844柱顶M-42.55-7.423-10.4-61.4522-65.62-72.26937N1078.6143.649.761495.4161307.9841476.866柱底M42.87.4676.9461.813861.07668.50433N1099.02143.649.761519.921332.4881501.373柱顶M-42.18-7.359-11.98-60.9186-67.388-73.62941N1366.78178.8615.091890.541661.2621870.9365柱底M39.786.5459.856.89961.45667.18655N1387.2178.8615.091915.0441685.7661895.44052柱顶M-46.46-7.709-13.11-66.5446-74.106-80.5266163 N1655.06214.1221.442285.842016.0882266.3884柱底M53.939.39613.1177.870483.0791.49814N1675.48214.1221.442310.3442040.5922290.89241柱顶M-27.69-4.827-17.46-39.9858-57.672-59.74953N1943249.2829.872680.5922373.4182663.7885柱底M13.852.41440.7419.999673.65667.97326N1973.7249.2829.872717.4322410.2582700.6285（七）截面设计梁控制截面（以第一层为例）如图2-18所示，柱的控制截面（以B柱为例）如图2-19所示。梁截面强度计算见表2-12，2-13，斜截面强度计算见表2-14，2-15，柱的正截面受压承载力计算见表2-16，2-17，2-18，2-19(混凝土强度等级为C30，纵筋为Ⅱ级，箍筋为Ⅰ级即N/mm²,N/mm²,310N/mm²,210N/mm²)。图2-18梁控制截面63 第一层框架梁正截面强度验算表2-12截面123456789M（KN•m）-57.9566.08-85.340.73-4.54-65-100108.6-128.5bh0(mm²)250×415250×365250×4650.5bv（KN•m）0.125×86.530.125×97.580.125×35.380.125×55.360.125×1160.125×121.4M0=M-0.5bv（KN•m）-47.166.08-73.136.314.54-58.1-85.5108.6-113s=M0/(fcmbh0²)0.0660.0930.6030.0660.0080.1060.0960.1220.127=1-0.0680.0980.1090.0680.0080.1120.1010.1310.136s=0.5(1+)0.9660.9510.9460.9650.9960.9440.9490.9350.932As=M0/(fyh0)(mm²)379.2540.1600.4332.540.28543.5625805.8843.5选筋(mm²)2Ф161Ф181Ф202Ф202Ф162Ф141Ф181Ф202Ф202Ф181Ф201Ф182Ф20实配面积(mm²)402568.7628402308568.7628823.2882.5ρ％0.360.510.560.440.310.570.50.660.7163 第四层框架梁正截面强度验算表2-13截面123456789M（KN•m）-60.264.36-73.218.174.845-37.3-102105.8-114bh0(mm²)250×415250×365250×465截面1234567890.5bv（KN•m）0.125×86.720.125×91.280.125×14.080.125×33.740.125×115.50.125×116.8M0=M-0.5bv（KN•m）-49.364.36-61.7-16.44.845-33.0-87.1105.8-99.5s=M0/(fcmbh0²)0.0690.0910.0870.030.0090.060.0980.1190.112=1-0.0720.0960.0910.030.0090.0620.1030.1270.119s=0.5(1+)0.9640.9520.9540.9850.9950.9690.9480.9360.94As=M0/(fyh0)(mm²)397.8525.5503.1147.243.03301.3637.5784.2733.9选筋(mm²)2Ф162Ф182Ф182Ф142Ф142Ф142Ф203Ф183Ф18实配面积(mm²)402509509308308308628763763ρ％0.360.450.450.310.310.310.500.610.6163 第一层框架梁斜截面强度验算表2-14截面支座B右支座C左支座C右支座D左支座D右支座F左设计剪力V（KN）86.5397.5835.3855.36115.98121.41bh0(mm²)250×415250×365250×4650.25fcbh0（N）389.06>V342.19>V435.938>V箍筋直径φ（mm）肢数（n）φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2截面支座B右支座C左支座C右支座D左支座D右支座F左Asv1(mm²)50.350.350.350.350.350.3箍筋间距S（mm）100100100100100100Vcs=0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/S240.447>V211.477＞V269.416＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.4020.4020.4020.4020.4020.402ρSVMIN=0.02fc/fyv(％)0.2140.2140.2140.2140.2140.214第四层框架梁斜截面强度验算表2-15截面支座B右支座C左支座C右支座D左支座D右支座F左设计剪力V（KN）86.7291.2814.07634.84115.5116.77bh0(mm²)250×415250×365250×4650.25fcbh0（N）389.06>V342.19>V435.938>V箍筋直径φ（mm）肢数（n）φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8n=2Asv1(mm²)50.350.350.350.350.350.3箍筋间距S（mm）100100100100100100Vcs=0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/S240.447>V211.477＞V269.416＞V63 ρSR=nAsv1/(bs)(％)0.4020.4020.4020.4020.4020.402ρSVMIN=0.02fc/fyv(％)0.2140.2140.2140.2140.2140.214B柱截面受压承载力验算表2-16截面1-12-23-34-4M（KN*m）37.57——37.8——24.63——45.4112.38N(KN)1298.72——1323.22——2325.22——2025.122362.06L0(mm)37504500b×h0(mm²)500×465E0(mm)28.93——28.57——10.59——22.4252.410.3h0(mm)139.5ea(mm)13.27——13.31——15.47——14.0510.45ei(mm)42.2——41.88——26.06——36.4762.86L0/h7.5——7.5——9.1——9.19.1ξ1————————0.351——0.4120.565ξ2————————1——11η1——1——1.37——1.311.247ηei(mm)42.2——41.88——35.7——47.7878.39e(mm)257.2——256.88——250.7——262.78293.39ε(εb=0.544)0.339——0.345——0.674——0.5270.641偏心性质大偏心——大偏心——小偏心——大偏心小偏心As=As′(mm²)〈0——〈0——〈0——〈0〈0选筋2Ф18——2Ф18——2Ф18——2Ф182Ф1863 实配面积(mm²)509——509——509——509509ρ％0.437——0.437——0.437——0.4370.437C柱截面受压承载力验算表2-17截面1-12-23-34-4M（KN*m）33.7753.6333.8450.320.8662.8210.4472.99N(KN)1551.011488.071575.081512.142816.742288.892852.982325.13L0(mm)37504500b×h0(mm²)500×465E0(mm)21.7736.0421.4833.267.4127.453.6631.390.3h0(mm)139.5ea(mm)14.1312.4214.1612.7515.8513.4516.312.97ei(mm)35.948.4635.6446.0123.2640.919.9644.36L0/h7.57.57.57.59.19.19.19.1ξ1————————0.3350.4370.3160.458ξ2————————1111η11111.3961.2941.4351.284ηei(mm)35.948.4635.6446.0132.4752.9228.6456.96e(mm)250.9263.46250.64261.01247.47267.92243.64271.96ε(εb=0.544)0.4040.3880.4110.3940.7980.640.8120.648偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心As=As′(mm²)〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0选筋2Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф1863 实配面积(mm²)509509509509509509509509ρ％0.4370.4370.4370.4370.4370.4370.4370.437D柱截面受压承载力验算表2-18截面1-12-23-34-4M（KN*m）52.69——52.82——32.497.2149.8438.1N(KN)1850.03——1874.11——3256.453264.032874.473300.27L0(mm)37504500b×h0(mm²)500×465E0(mm)28.48——28.18——9.982.2118.6411.540.3h0(mm)139.5ea(mm)13.32——13.36——15.5416.4714.515.36ei(mm)41.8——41.54——25.5218.6833.1426.9L0/h7.5——7.5——9.19.19.19.1ξ1————————0.3480.3080.3920.356ξ2————————1111η1——1——1.3751.4541.3251.364ηei(mm)41.8——41.54——35.0927.1643.9136.69e(mm)256.8——256.54——250.09242.16258.91251.69ε(εb=0.544)0.482——0.489——0.8410.860.7510.841偏心性质大偏心——大偏心——小偏心小偏心小偏心小偏心As=As′(mm²)〈0——〈0——〈0〈0〈0〈0选筋2Ф18——2Ф18——2Ф182Ф182Ф182Ф1863 实配面积(mm²)509——509——509509509509ρ％0.437——0.437——0.4370.4370.4370.437F柱截面受压承载力验算表2-19截面1-12-23-34-4M（KN*m）61.4572.2761.8168.539.9959.752073.66N(KN)1495.421476.871519.921501.372680.592663.792717.432410.26L0(mm)37504550b×h0(mm²)500×465E0(mm)41.148.9340.6745.6214.9222.437.3631.660.3h0(mm)139.5ea(mm)11.8110.8711.8611.2714.9514.0515.8612.94ei(mm)52.9159.852.5356.8929.8736.4823.2244.6L0/h7.57.57.57.59.19.19.19.1ξ1————————0.3730.4120.3350.459ξ2————————1111η11111.3431.3111.3971.283ηei(mm)52.9159.852.5356.8940.1247.8332.4457.22e(mm)267.91274.8267.53271.89255.12262.83247.44272.22ε(εb=0.544)0.390.3850.3960.3910.7950.7430.7821.648偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心As=As′(mm²)〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0选筋2Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф182Ф1863 实配面积(mm²)509509509509509509509509ρ％0.4370.4370.4370.4370.4370.4370.4370.437（八）基础设计部分1、基础荷载对柱B底剪力进行内力组合:（1）恒载引起的剪力Q1=(17.2+8.6)/4.55=－5.67kN（2）活载引起的剪力Q2=(2.853+1.427)/4.55=－0.914kN（3）风载引起的剪力Q3=12.5kNQ1×1.2+0.85×(1.4×Q2+1.4×Q3)=6.95kNQ1×1.2+1.4×Q2=－8.12kNQ1×1.2+1.4×Q3=10.7kN对柱C底剪力进行内力组合:（4）恒载引起的剪力Q1=(14.75+7.38)/4.55=4.864kN（5）活载引起的剪力Q2=(2.255+1.128)/4.55=0.744kN（6）风载引起的剪力Q3=17.15kNQ1×1.2+0.85×(1.4×Q2+1.4×Q3)=27.13kNQ1×1.2+1.4×Q2=6.88kNQ1×1.2+1.4×Q3=29.85kN对柱D底剪力进行内力组合:（7）恒载引起的剪力Q1=(22.72+11.36)/4.55=－7.49kN（8）活载引起的剪力Q2=(3.731+1.866)/4.55=－1.23kN（9）风载引起的剪力Q3=17.15kNQ1×1.2+0.85×(1.4×Q2+1.4×Q3)=12.14kNQ1×1.2+1.4×Q2=－10.71kNQ1×1.2+1.4×Q3=15.02kN对柱F底剪力进行内力组合:（10）恒载引起的剪力Q1=(27.69+13.85)/4.55=9.13kN（11）活载引起的剪力Q2=(4.827+2.414)/4.55=1.591kN63 （1）风载引起的剪力Q3=12.79kNQ1×1.2+0.85×(1.4×Q2+1.4×Q3)=28.07kNQ1×1.2+1.4×Q2=13.18kNQ1×1.2+1.4×Q3=28.86kN所以各柱柱底内力组为:　B:M=–12.38kN·mN=2362.06kNV=－8.12kNM=45.41kN·mN=2025.12kNV=－10.7kNM=35.3kN·mN=2277.05kNV=－6.95kNC:M=10.44kN·mN=2852.98kNV=6.88kNM=72.99kN·mN=2325.13kNV=29.85kNM=64.71kN·mN=2708.68kNV=27.13kND:M=38.1kN·mN=3300.27kNV=12.14kNM=49.84kN·mN=2673.57kNV=15.02kNM=－16.42kN·mN=3292.69kNV=－10.71kNF:M=20kN·mN=2717.43kNV=13.18kNM=73.66kN·mN=2326.62kNV=28.86kNM=67.97kN·mN=2700.63kNV=28.07kN地梁传来的力(地梁截面尺寸同楼面梁):B:27+(5.14×2.81)/2+2.57×0.24×1.6×19+0.4×7.2×3.05/2=57.36kNC:2.57×2.81+1.18×2.5+2.57×0.24×1.6×19+1.18×0.24×1.625×19=37.67kND:1.18×2.5+3.235×3.13+1.18×0.24×1.625×19+3.235×0.24×3.15/2×19=45.05kNF:27+3.235×3.13+3.235×0.24×3.15/2×19+3.6×0.24×3.05/2×19+3.6×3.05/2×0.4=87.59kN2、F柱基础设计外墙基础埋置深度按室内标高和室外地坪标高平均值考虑,内墙按室内地坪考虑。所dF=1.0+0.5+0.45=1.95m(假设基础高1m)。由任务书所给的地质资料，基础的承载力标准值fk=250kPa基础底面面积　　(2-6)63 　　　　　式中：　F－上部结构传给基础顶的竖向力设计值（kN）f－基础承载力设计值－基础与土的平均容重　　　　F=2717.43+87.59=2805.02kNf=式中：　－基底以下土的天然容重，地下水位以下用浮容重（kN）b－基础宽度（m）。当宽度小于3m时，按3m计算，大于6m时，按6m计算－相应于基础宽度和埋置深度的承载力修正系数，查《基础工程》表2－18。=1.6=18.01kN/m3f=250+0.3×19.2×0.5+1.6×18.01×(1.95-0.5)=294.66kN/mA’=2805.02/(294.66－20×1.95)=10.97m2考虑偏心荷载作用，将基底面积扩大1.2倍　　　　 A=1.2A’=13.16m2采用　　3.5m×3.5m的基础计算基底的最大和最小边缘压力：基础及回填土重　G=dA=20×1.95×3.5×3.5=477.75kN总荷载的偏心距　e<3.5/6=0.58基底边缘最大应力Pmax1=(F+G)/A+M/W=(2805.02+477.75)/(3.5×3.5)+(20+13.18)×6/(3.5×3.52)=272.62kN/m2Pmax2=(F+G)/A+M/W=(22326.62+87.59+477.75)/(3.5×3.5)+(73.66+28.86)×6/(3.5×3.52)=250.43kN/m2Pmax3=(F+G)/A+M/W=(2700.63+87.59+477.75)/(3.5×3.5)+(67.97+28.07)×6/(3.5×3.52)=280.05kN/m2故　Pmax=280.05kN/m2<1.2f=1.2×294.66=353.59kN/m2P=(F+G)/A=(2805.02+477075)/(3.5×3.5)=267.98<294.66kN/m2因此3.5m×3.5m的尺寸满足要求。基础冲切的验算取基础高度h=1000mm，取保护层为70mm63 则　h0=h－70=930mm冲切荷载：　(2-7)Pemax1=(F+G)/A+M/W=2805.02/(3.5×3.5)+(20+13.18)×6/(3.5×3.52)=233.62kN/m2Pemax2=(F+G)/A+M/W=(22326.62+87.59)/(3.5×3.5)+(73.66+28.86)×6/(3.5×3.52)=211.42kN/m2Pemax3=(F+G)/A+M/W=(2700.63+87.59)/(3.5×3.5)+(67.97+28.07)×6/(3.5×3.52)=241.05kN/m2Pemin1=228.98－4.64=224.34kN/m2Pemin2=197.078－14.35=182.73kN/m2Pemin3=227.61－13.44=214.17kN/m2l/=l－l0－2h0=3.5-0.5-2×0.95=1.1mPj1=(2×3.5－1.1)×233.62/(2×3.5)+1.1×224.34/(2×3.5)=232.16kN/m2Pj2=0.843×211.42+0.157×182.73=206.68kN/m2Pj3=0.843×241.05+0.157×214.17=236.83kN/m2基础采用Ｃ15混凝土，基搞拉强度设计值为　ft=900kN/m2F1=241.05[(1.75－0.25－0.95)×3.5－(1.75－0.25－0.95)]=391.1kN[V]=0.6ft(b0+h0)h0=0.6×900×(0.5+0.93)×0.93=694.98kN/m2因为　Fl<[V]所以基础高度满足冲切要求。计算板底配筋对于Ⅰ－Ⅰ截面:Pemin=214.17kN/m2PeI=214.17+(241.05－214.17)×(1.75+0.25)/3.5=229.53kN/m2MI=(214.17+229.53)×(3.5－0.5)2×(2×3.5+0.5)/48=540.76kN/mAS=540.76×106/(0.9×310×950)=2040.2mm2选配　2610@135As=2041mm2Ⅱ－Ⅱ截面配筋同Ⅰ－Ⅰ截面.3、C﹑D柱基础设计63 经比较取影响力较大的内力进行计算M=64.71kN·mV=27.13kNF=2708.68+37.67=2746.35kN计算面积用Fmax=2852.98+37.67=2890.65kND:M=38.1kN·mV=12.14kNF=3300.27+45.05=3345.32kNFmax=3345.32kN因C、D柱相距较近，基础会相交故按联合基础计算设b=4.5米，埋深1.95米(2-8)地基承载力设计值F=2890.65+3345.32=6235.97kNA=6235.97/（300.42－20×1.95）=23.85m2考虑偏心荷载作用，把底面积提高20%，A=1.2×23.85=28.62m2选用b=4.5m，l=6.2m基础。计算基础的最大和最小边缘压力基础及回填土G==20×1.95×27.9=1088.1kN基础的总垂直荷载F+G=7179.77kN基底总力矩M=64.71+38.1+（27.13+12.14）×1=142.08kN·m总荷载偏心距　e=142.08/7179.77=0.020m<=1.03m基础边缘Pmax<1.2f=360.5kN/m263 P=(F+G)/A=(6235.97+1088.1)/27.9=262.51kN/m2<300.42kN/m2因此基础尺寸满足要求冲切验算(2-9)式中：　用Pe.max代替Pj进行简化计算Fl=223.27×[(3.1-1.43-0.93)×4.5-(2.225-0.5-0.93)2]=602.38kN＝<基础满足冲切要求。板底配筋对于截面选用3512@130AS=3958.5mm2同理，63 选配6214@100AS=9541.8mm23、施工组织设（一）工程概况及施工特点本建筑为娄底市某临街旅馆，工程建筑面积为9000平方米，零标高以上七层，总高度为24m。结构设计特点：基础工程采用钢筋混凝土独立柱基础，并设地基梁，地基顶面标高为－1.95米，主体结构均采用现浇钢筋混凝土框架结构和现浇钢筋混凝土楼板。墙身为普通砖填充墙，M5混合砂浆砌筑。楼梯采用现浇板式楼梯。建设地点特点：该工程位于市区繁华地段，交通便利。其水文地质条件为：(1)地下水位：地表以下3米，无侵蚀。(2)自然地表1米内为填土，填土下为3米厚砂质粘土，地基承载力标准值为250KN/㎡,再下面为砾石层,其地基承载力标准值为300-400KN/㎡。结论：地质条件非常好。技术经济条件：施工中的构件，材料可由工地周围的马路运进工地，木门窗、铝合金窗、玻璃门均由各专业厂家订做，现浇所用的钢筋、混凝土都在现场进行绑扎或搅拌，砖、灰砂、石、水泥等均由材料供应部门按需要计划运抵现场。施工用水生活用水可从城市给水管网引进，分别安装水阀龙头控制，安装水表脊梁，以便管理，施工用电。照明用电均从附近变压器接出，引至工程场地变电室，再从配电室引至所需电点，引线可采用高架或埋地。63 （二）施工方案设计1、施工总程序：本工程总的施工程序为先地下后地上，先主体后围护，先土建后安装，先结构后装饰。主体结构自下而上逐层分段流水施工，待主体工程完成后，自上而下逐层进行内装修，自上而下进行外装修。2、施工段的划分施工准备阶段：这个阶段主要做好“三通一平”的工作。材料的订购、预制构件的定制，办好施工执照、作好施工平面的布置组织好工人的进场等工作。综合考虑各施工过程中综合因素划分为四个施工段，七个施工层，以保证相应的工作队在施工段与施工层间，有组织、有节奏，连续、均衡的流水施工。3、确定施工顺序考虑以下因素：施工工艺的要求，施工方法和施工机械的要求；施工组织的要求；施工质量的要求；当地的气候条件；安全技术的要求。选择以下施工顺序：（1）基础工程：基坑挖土→做垫层→安装基础模板→绑扎钢筋→浇筑混凝土→养护→拆模→回填土（2）主体工程主体结构工程阶段的工作，包括搭脚手架、绑扎钢筋、支模板、浇筑混凝土，混凝土养护，拆模，墙体砌筑和门框安装。主体工序为：绑扎钢筋→支（柱、梁、）模板→绑（梁柱、）钢筋→浇（柱梁、）混凝土→混凝土养护→拆模。（3）土方工程土方工程在混凝土浇筑至第五层后进行，主要是为了过去力均衡，故在模板工撤出后进入，从第一施工段开始，并积极为同时进行的底层砌墙展开工作。（4）屋面和装饰工程的施工顺序这阶段具有施工内容多、劳动量消耗大且手工操作多，需时长等特点，工程自上而下，先外墙后内墙的施工顺序进行，所有的面砖一次性进货，并在同一购买点进货，防止出现颜色的差别，影响效果。63 4、选择施工方法和施工机械：（1）钢筋工程钢筋调直采用冷拉调直办法，调直直径18mm～22mm的钢筋，冷拉率控制在1%以内，其余钢筋采用调直机调直。钢筋应按下料长度严格下料，采用钢筋切断机切断。钢筋弯曲成型后，顺长度方向全长尺长误差不超过±10mm，弯起位置差不超过±20mm。受力筋和箍筋弯钩叠合处，应沿受力筋方向错开设置。板及整浇层的钢筋网外围两行钢筋交点应每点扎牵，中点部分的相交点可相隔点扎牢，但必须保证受力钢筋不致产生位移。（2）模板工程钢模板：应优先选用通用规格及大规格的模板，这样整体性好，并可减少装折工作。模板以其长边沿梁的长度方向或柱的高度方向排列。模板端头接缝宜错开，以提高模板的整体性，并使模板在长度方向易保持平直。柱箍采用钢管和扣件制作。梁托架采用角钢制作，可根据梁的截面尺寸进行调整。支托松架为拼接式由一个半榀松架与一个拼接松拼成，以适应不同跨度的需要。钢管顶撑由套管和插管组成，支架横杆距离为1500mm。（3）混凝土工程混凝土制备：混凝土制备应采用符合质量要求的原材料，按规定的配合比，以满足施工和易性要求，并应符合节约水泥减轻劳动强度原则。混凝土搅拌：混凝土投料顺序采用二次投料、先向搅拌机投入水、砂和水泥，待其搅拌1分钟后投入石子继续搅拌至规定时间，搅拌时间为2.5分钟，施工中一般搅拌至色泽均匀为止。混凝土运输：混凝土运输过程中不应产生离析现象，运至浇筑地点后，应具有一定坍落度，并保证在初凝前能有充分时间至浇筑完毕所经历时间不超过2小时，高于25℃时则不超过1.5小时。混凝土浇筑：混凝土浇筑前，应对模板、支架、钢筋和预埋件位置正确，模板及支架不应松动或超过允许的变形。重要部位的浇筑应填写施工记录。混凝土采用梁柱一次整体浇筑方法。由于柱高在3m63 以上，故浇筑时应采用溜管下料，浇筑其底部应允许填50～100mm与原混凝土成份相同的水泥砂浆，然后分层加干净骨料仔细捣实。在柱浇筑后，停顿1.5小时，待柱混凝土初步沉实后，再浇筑上梁，以避免因柱混凝土下沉在梁柱接头处形成裂缝。混凝土捣实：混凝土捣实采用插入式振动器振捣。振动器操作时要做到快插慢抽，第一点插入时间不小于20秒，振动器距模板不应大于0.7R（R为振动器作用半径）。为避免碰撞钢筋，模板及预埋件等。养护：混凝土应加入早强剂，保证一晚上可使混凝土强度达到可使用吊装强度。混凝土养护采用自然养护。在浇筑后12小时即覆盖和浇水使其保持湿润状态。养护时间不得小于七昼夜。拆模：不承重拆模，在浇筑楼面前即可拆除；承重模板、连其支撑、在强度达到不低于设计强度70%时可拆模。（4）结构安装工程：由该工程均采用现浇钢筋混凝土楼板，故安装工程主要在钢筋和混凝土的吊运，相关操作应按上面要求严格执行。（5）屋面工程根据工程要求，屋面工程先施工七层主楼，后施工两层附楼，先细部节点，后大部，由低处向上顺序进行施工。屋面施工程序：屋面结构层验收清理-----女儿墙砌筑-----保温层-----找坡层-----找平层-----养护、干燥-----防水层----淋水蓄水试验-----保护结合层-----细石混凝土面层。做好保温层后做水泥砂浆找平层，其表面应平整坚实、无松动、起壳、起砂等现象。在与突出屋面结构的连接处及基层转角处，均应做成钝角。（6）装饰工程抹灰工程：顶棚抹灰为中级抹灰、抹灰前应对砖墙、楼板等表面的灰尘、污垢和油渍等清除干净，并将顶棚上施工洞堵实。对于过于干燥的基层要洒水湿润。抹灰工程质量控制应按施工验收规范要求。饰面共程：63 釉面瓷砖施工前应事先用水浸泡2小时后，阴干或擦干，否则，会使瓷砖镶贴时产生打滑现象、墙面应扫净并浇水湿润，然后用1：3水泥砂浆抹中层，厚12mm，并刮糙，养护1～2天后，找好规矩，弹好水平线，算好纵横方向皮数，划出皮数杆，沿墙进行预埋，釉面瓷砖粘贴时，弹好水平线，并做好粘贴厚度标志，然后抹上厚2～3mm配合比为水泥：107胶：水=10：0.5：2.6（重量比）的浆合物水泥浆粘贴层，随即粘贴瓷砖，每贴一块用手轻压成用本质铲把轻敲砖面使灰浆挤满。亏灰时，取下瓷砖填灰重贴，不得在瓷砖口处塞灰。瓷砖粘贴多从阳角开始，使不完整的瓷砖留在阴角。瓷砖粘贴时，每层砖缝要横平坚直，不平处要随时垫平，缝处灰浆要随时清理干净。砖缝用白水泥擦平。（7）施工机械的选择垂直运输机械采用塔吊和井架搭配使用方案。混凝土搅拌机采用自落式搅拌机，选用J1-350型两台；砂浆搅拌机，选用一台UJ2-200砂浆搅拌机；钢筋调直机，选用三台GJ4/4钢筋调直机；钢筋切断机，选用一台GJ5-40钢筋切断机；蛙式打夯机HW-60一台；（三）施工平面图各种材料堆场面积和临时设施面积如施工总平面图所示，垂直机械及各种材料堆场和其它机械位置都有表示。（四）质量措施与安全措施本工程中遵循现行的建筑工程施工和验收规范及建筑安全操作规程。1、质量措施：（1）施工前认真做好图纸会审和技术交底工作，正确贯彻按图施工原则；（2）加强对原材料、半成品、构件的质量检测和管理工作，不合格的材料、半成品和构件不准进场；（3）严格执行各项质量检查制度；（4）施工中要做好已完项目的保护工作；（5）施工的收尾阶段，应逐渐间检查，发现问题要及时返修。2、安全措施（1）交生产任务的同时一定要做好安全交底，各工种操作人员应严格按本工程安全操作规程进行施工；（2）搞好“三宝”和“四口”防护措施；（3）63 经常检查各种机电设备和防护措施的完好情况，严禁非司机操作机电设备。各种电动机械设备，必须有可靠有效的安全接地和防雷装置；（1）现场要加强消防安全工作。现场不得随意生明火，明火作业必须有专人看管。3、降低成本措施（1）按照施工进度计划和施工平面图进料、堆料、减少二次搬运；砂石、砖等实际量方、点数收料，清底使用；水泥限额、凭票领用，按项结算，水泥袋按数回收；各工种都要做到工完清场，不另支付清理用工；（2）砌筑砂浆掺水量泥重量2%木质磺酸钙及时性0%粉煤灰，节约白灰、水泥。混凝土掺减水剂，节约水泥；（3）广泛使用钢模板、钢夹具、钢管顶撑等工具模板节约木料，提高模板周转率；（4）加收落地灰，过筛后重新搅拌使用；（5）搅拌站所用热水由校内锅炉房引入，节约占地面积和锅炉费用。4、冬、雨季施工措施（1）及时与当地气象部门联系，掌握天气预报，避免雨天施工，并挖好疏通用排水沟；（2）做好基坑四周防护堤和坑底排水的准备工作，做到成型钢筋、模板等堆场排水流畅，地面不积水；（3）雨天及雨后要注意对现场进行全面检查，尤其是拟建筑物、临时设施及塔吊等地基四周作为重点检查位置。发现积水下沉现象，应及时处理；（4）由于本工程历时超过半年，冬季或夏季施工时应作好保温隔热工作。63 结束语伴随这篇毕业论文的收笔，我的毕业设计也近尾声了。在2014年下半年的4个月中，我一直为此而忙碌着，学习、生活基本都是以此为中心。收集材料，确定方案，修改，整理，在其中我走过很多的弯路，也经历过很多的喜悦。我想我得到的并不仅仅是书本上的知识，更是一个人工作研究的心境,一个大学专科生对待自己的专业，对待自己的工作应该抱着一种态度；一个人对待专业知识上的困难，应该如何解决；一个人应该如何面对成功和失败；一个人应该如何与周围的人进行交流等等——对于我来说，这些都是无价的。我想在这4个月中我努力着，只是为了将自己的想法一点点地在现实世界中实现，虽然我回避了一些困难，虽然有些问题直到现在都还未得到很好的解决，虽然我4个月的成就在行家眼里看来是如此的幼稚，但是我觉得自己值得这样做，这一切已经足够的令我感欣慰了。此外也存在一些不足之处，但即使如此，在我的毕业设计的整个过程中已经令我受益匪浅了，这次让我从中学到了很多以前没有学到东西，这个过程不但是一个学习更给了我的工作实践中很大的帮助。让我鼓足勇气在自己专业这条道路上走得更远、本次设计和毕业论文的编写工作中，我的导师老师朱文平老师对我的设计，论文提出了宝贵意见和辅导。他对于施工组织的认识，对于所学知识的灵活运用，对工作的认真负责的态度，对困难敢于克服的精神，都给了我很大的帮助，支持我一直完成了自己的毕业设计。在此我要表达自己由衷的感谢。谢谢老师的关怀和支持！此外我还对于帮助我的同学，支持我的家人表示自己的谢意！他们的支持是我能够完成毕业，设计的力量源泉之一。谢谢大家！63 参考文献[1] 《房屋建筑制图统一标准》（GB 50001-2001） [2] 《建筑制图标准》（GB 50104-2001）[3] 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010） [4] 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2010） [5] 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002） [6] 《建筑结构制图标准》（GB 50105-2001） [7] 《建筑施工组织》  [8] 《建筑施工册》  [9] 《混凝土结构施工图平法表示方法制图规则和构造详图》   [10] 《钢筋混凝土结构构造手册》   [11] 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB 50300-2001） [12] 《土木工程施工》，毛鹤琴主编，第三版，武汉理工大学出版社，2007 [13] 《建筑工程项目施工组织及进度控制》，刘瑾瑜、吴洁主编，武汉理工大学出版社，2012 63