高支模施工组织设计资料合辑之一

华盛寺一期高支模安全专项施工方案第一章工程概况及编制依据一、工程概况工程名称110kV要塞变原地增容改造工程地理位置先锋路和杨岸路交界口建设单位江阴市供电公司设计单位江阴暨阳电力设计公司设计监理单位江苏兴力工程建设监理咨询有限公司监督单位无锡市电力建设工程质量监督站施工总承包单位江苏精享裕建工有限公司合同范围施工图中全部投资性质/合同质量目标优质结构合同性质/合同工期150天110kV要塞变电所工程高支模部分主要集中在110kVGIS室和主变室及主变散热室，其板顶标高分别为10.55米、14.95米、11.95米。柱断面尺寸为600*700，屋面梁最大断面尺寸为300*1000，板厚为120mm。该部位结构为高大模板施工，为此专门编制本施工方案。（具体尺寸、部位见后附图）二、编制依据序号名称编号1《建筑结构荷载规范》GB50009-20012《建筑结构荷载设计手册》GBJ17-88北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案3《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20014《建筑施工安全检查标准》JGJ59-995《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20016《混凝土结构施工质量验收验收规范》GB50204-20027《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10-958《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》2002年版9《现浇钢筋混凝土楼（屋面）板及砌体设计与施工技术规程》DBJ13-20-199910《新编实用材料手册》/11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812《扣件式钢管模板高支撑设计和合用安全》/13建筑设计、结构设计施工图纸/三、编制目的为加强本工程项目危险性较高工程（超高超重模板工程支撑系统）安全专项施工方案的安全组织、技术及设计施工管理，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，防止建筑施工安全事故发生，落实责任，确保人身和财产安全。第二章施工准备一、技术准备1、技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部位、人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案2、召开项目现场技术交底会议，主模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理范围，使其施工前作好充分准备。3、对劳务作业队伍进行施工前的安全、质量技术交底和安全生产、文明施工教育及管理宣传。二、劳动力准备分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的成建制模板工程劳务作业分包队伍，具体负责全部模板分项工程的制作与安装，并督促劳务企业配备相应的技术、质量、安全管理人员，拟投入木工技术工人15人，架子工4人，普工10人。三、材料准备1、钢管：应采用现行国家标准中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB-T700标准中规定，新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告，并进行验收。钢管规格采用外径48mm，壁厚按实际取均值3mm，表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和划道。用于立杆、水平横杆的钢管长度为4.5~6m，每根钢管的最大质量不大于25kg。所采用的钢管必须规格统一。2、扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合GB15831标准中的规定，采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格证，新、旧扣件均应进行防锈处理。所采用的扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）用扭力矩抽样检测达65N.m时不得发生破坏，应能灵活转动。旋转扣件的两旋转面间隙应少于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案3、项目部材料员、施工员须对满堂支撑架将使用的钢管、扣件材料质量按规定组织检查、验收，对不符合要求的钢管、扣件不得使用。第三章模板分项工程一、模板安装质量要求（一）一般要求1、模板安装后应满足足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。2、模板表面应清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固与严密。3、模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。（二）模板安装质量控制措施1、及时组织模板工程安装施工安全技术交底。2、在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。3、模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。4、用钢管和扣件搭设支架支承梁板模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，所有梁板底均为双扣件。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案5、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。6、支撑系统搭设安全完毕，项目经理或项目技术负责人组织有关人员进行验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态。7、模板支设实行“三检制”，对于模板成型过程中的要点要真实记录，自检后报施工员检验，然后报质检部门检验，填写预检记录表格、质量评定表格和验收单，并向现场监理报验。若某个环节出现质量问题，视性质轻重及时查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。（三）楼板模板安装要求1、底层模板的支撑，本工程钢管支架下基础部份为砂石回填，面层浇筑100厚C20混凝土硬化面层，上垫260㎜×50㎜×4000㎜长木板。2、支撑采用钢管满堂支撑架，板底立杆纵横向间距不大于900mm，步距不大于1500mm，扫地杆、水平横杆每跨每步纵横设置，与立杆连牢。扫地杆距底面200mm。梁底立杆的横向间距为1000mm,纵向间距为900mm,在纵向立杆的中间，加设一道小横杆，固定在14.95m纵杆上。3、纵向剪刀撑：满堂模板支架四边应满设纵向剪刀撑，中间每隔五跨支撑立杆应设一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置。（具体见后附图）北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案4、水平剪刀撑：满堂模板支架底部和顶部各设一道水平剪刀撑，中部（隔二步架）设置一道水平剪刀撑。剪刀撑采用搭接的，搭接长度1.0m。（具体见后附图）5、立杆采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。且接头宜设置在靠近主节点1/3步距内。6、满堂模板支架在搭设过程中四角必须充分利用已浇筑的框架柱作附着，与第二步水平横杆扣接，采用钢管抱柱方式，以增加满堂模板支架的整体稳定性。二、模板拆除时质量要求（一）一般要求1、模板及支撑系统立杆拆除时，其砼强度应符合设计和达到100%的要求。2、模板拆除时间应根据同条件养护试块强度值，填写拆模申请，经批准后方可拆除，模板拆除须经项目技术负责人同意，并报监理批准。3、拆除模板时必须保护构件的完好，梁侧模拆除最早时间为24~36小时。4、拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。（二）模板拆除质量控制措施北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案1、严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。2、已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载时，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。四、安全施工技术措施4.1材质及其使用的安全技术措施4.1.1扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为35kN，扣件上螺栓保持适当拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。4.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。4.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4.1.4外排架空严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。4.2排架搭设的安全技术措施4.2.1排架的基础必须经过基层夯实处理，并加设300mm宽50厚杉木板，做到不积水、不塌陷。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案4.2.2搭设前事先划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。4.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4.2.4排架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成排架空在每日收工前，一定要确保架子稳定。4.2.5在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。4.3排架上施工作业的安全技术措施4.3.1结构排架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除排架空部件。4.3.2严格控制施工荷载，支架模板上不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于4.5kN/㎡，确保较大安全储备。4.3.3各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。4.3.4定期检查排架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4.4排架拆除的安全技术措施4.4.1拆架前，全面检查待拆排架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。4.4.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4.4.3拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案4.4.4在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。4.4.5每天拆架下班时，不应留下隐患部位。4.4.6所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。4.4.7所有的竹，应自外向里竖立搬运，以防竹笆和垃圾物从高处坠落伤人。4.4.8拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，以点起吊，严禁从高空抛掷。五、模板支撑设计计算第一部分14.95米处120mm厚楼板模板及支撑体系计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为14.57米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.95米，立杆的步距h=1.50米。楼板底采用15mm多层板，支撑钢管为￠48×2.7@300，钢管下为横向支撑钢管@900。楼板支撑架荷载计算单元北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。a、静荷载标准值120mm厚砼：24kN／m3×0.12=2.88kN／m2钢筋：1.1kN／m3×0.12=0.132kN／m2模板：0.3kN／m2静荷载标准值q1=3.06kN／m2b、活荷载标准值人员及设备均布荷载：2.5kN／m2振捣混凝土均布荷载：2.0kN／m2活荷载标准值q2=4.5kN／m2c、荷载承载力设计值：P承=1.2q1+1.4q2=9.97kN／m2荷载刚度设计值：P刚=1.2q1=3.67kN／m2取10mm板宽计算:P承=9.97kN／m2×0.01m=0.0997kN／m,P刚=3.67kN／m×0.01m=0.0367kN／m本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1.0×1.50×1.50/6=0.375cm3；I=1.0×1.50×1.50×1.50/12=0.28125cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×0.0997×0.3×0.3=0.001kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=1000/375=2.67N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f]=13N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×0.0997×0.3=0.0182kN　　截面抗剪强度计算值T=3×18.2/(2×10×15)=0.182N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×0.0306×3004/(100×6000×2812.5)=0.11mm面板的最大挠度小于300.0/250=1.2mm,满足要求!二、模板支撑钢管的计算钢管按照均布荷载下连续梁计算。a、静荷载标准值120mm厚砼：24kN／m2×0.12×0.3=0.864kN／m钢筋：1.1kN／m2×0.12×0.3=0.432kN／m模板：0.3kN／m2×0.3=0.09kN／m静荷载标准值q1=0.918kN／mb、活荷载标准值人员及设备均布荷载：2.5kN／m2×0.3=0.75kN／m振捣混凝土均布荷载：2.0kN／m2×0.3=0.6kN／m活荷载标准值q2=1.35kN／mc、荷载承载力设计值：P承=1.2q1+1.4q2=2.992kN／m荷载刚度设计值：P刚=1.2q1=1.102kN／m钢管的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.992×0.90×0.90=0.242kN.m最大剪力Q=0.6×2.992×0.90=1.62kN最大支座力N=1.1×0.90×2.992=2.962kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为（按壁厚2.7mm进行调整）:北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案W=4.49cm3；I=10.78cm4；(1)钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=242000/4490=53.90N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2很多，满足要求!(2)钢管抗剪计算（可不计算）抗剪强度满足要求!(3)钢管挠度计算v=1.883Pl3/100EI=1.883×918×9003/(100×206000×10780)=0.57mm钢管的最大挠度小于900/250=3.6mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按三跨连续梁计算。a、静荷载标准值120mm厚砼：24kN／m2×0.12×0.3=0.864kN／m钢筋：1.1kN／m2×0.12×0.3=0.0396kN／m模板：0.3kN／m2×0.3=0.09kN／m静荷载标准值q1=0.9936kN／m×0.9=0.826kNb、活荷载标准值人员及设备均布荷载计算支撑结构按：1.0kN／m2×0.3×0.9=0.27kN振捣混凝土均布荷载：2.0kN／m2×0.3×0.9=0.54kN活荷载标准值q2=0.81kNc、荷载承载力设计值：P承=1.2q1+1.4q2=2.125kN荷载刚度设计值：P刚=1.2q1=0.991kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为（按壁厚3mm进行调整）:W=4.49cm3；I=10.78cm4；(1)钢管抗弯强度计算北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案M=0.244PL=0.244*2.215*0.95=0.513kN.m抗弯计算强度f=0.513×106/4.49=114.25N/mm2钢管抗弯计算强度小于205N/mm2很多，满足要求!(2)钢管抗剪计算（可不计算）抗剪强度满足要求!(3)钢管挠度计算v=1.883Pl3/100EI=1.883×826×9503/(100×206000×10780)=0.60mm钢管的最大挠度小于950/250=3.8mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；边支座反力V=0.733P+P=1.733*2.125=3.68kN中间支座反力V=1.267P+P=2.267*2.125=4.82kNR=4.82kN＜Rc=8.0kN扣件抗滑移满足要求!五、立杆的稳定性计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：钢管自重参照《扣件式钢管脚手架规范》附录ANG1=0.1291×5.7800=0.746kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.30×0.900×0.950=0.2565kN(3)钢筋混凝土自重(kN)：NG3=24.000×0.12×0.900×0.950=2.462kN(4)钢筋自重(kN)：北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案NG4=1.1×0.12×0.900×0.950=0.113kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.587kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.950=2.565kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.627kN立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；　　i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度(m)；k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.5+2×0.2)=2.267m北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案l0/i=226.7cm/1.59cm=142.5，查表得到=0.334·=7627/（0.334*489）=53.9N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!第二部分14.16m标高300×1000mm梁的模板及支撑体系计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:WKL48-(2)。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.9北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.26；梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:木方支撑平行梁截面A；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，受力仅考虑单扣件，取扣件抗滑承载力折减系数:8.0KN；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m2):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.9；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：450；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；次楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞龙骨材料：钢管；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取10.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为12.933kN/m2、26.400kN/m2，取较小值12.933kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=60.00×1.8×1.8/6=32.40cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2=8.381+1.512=9.893kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300mm；面板的最大弯距M=0.1×9.89×3002=0.89×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.89×105/3.24×104=2.75N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.75N/mm2小于北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=12.93×0.60=7.76N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.76×300.004/(100×9500.00×2.92×105)=0.20mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.20mm；面板的最大挠度计算值ω=0.20mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.20mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，中间内楞为钢管，上、下龙骨采用木楞，以该不利情况计算，其中截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×80×80/6=85.33cm3；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案I=80×80×80×80/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=6.60kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.60×600.002=2.37×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.37×105/8.53×104=2.782N/mm2；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.782N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=12.93×0.40/1=5.17N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=600.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=3.41×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.17×600.004/(100×10000.00×3.41×106)=0.133mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.400mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.133mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为（按壁厚3.0mm进行调整）:W=4.49cm3；I=10.78cm4；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×12.93×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.40/1=3.96kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm；外楞的最大弯距：M=0.175×3960×400.000=2.77×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.77×105/4.49×103=61.85N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.0N/mm2；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案外楞的受弯应力计算值σ=61.85N/mm2远小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=12.93×0.60×0.40/1=3.10KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=400.00mm；I—外楞的截面惯性矩：I=10.78×106mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×3.10×103×400.003/(100×210000.00×10.78×106)=0.003mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.600mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.003mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=12.933×0.600×0.400×2=6.208kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.208kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板落在小楞上，间距很小（150㎜），可不验算。七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.000+1.500)×0.300×1.0×0.400=7.35kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.400×(2×1.0+0.300)=0.805kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300×0.400=1.35kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×7.35+1.2×0.805=9.79kN/m；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m；Q=9.79+1.89=11.68kN/m。本工程梁底支撑采用三根方木，按三根方木计算最不利情况，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×8.000×8.000/6=8.53×104cm3；I=8.000×8.000×8.000×8.000/12=3.41×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁作用下的弯矩，最大弯距值计算公式如下:1010Mmax=QL211.68×0.452=0.24kN/m每根方木弯矩值Mmax=0.24/3=0.08kN/m方木最大应力计算值σ=80000/8.53×104=0.9N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值0.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案其中最大剪力Q=4.67×1000/2=1.75kN；木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；木受剪应力计算值T=1.75×1962.50/(3.41×106×50.00)=0.02N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.02N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:384EIω=58.2411.68×0.452集中荷载标准值qs=q1+q2=7.35+0.85=8.2kN方木最大挠度ω=5×8.20×4504/（384×10000×3.41×106）=0.153㎜方木的挠度设计值[ω]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大挠度ω=0.153mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木和钢管的集中荷载传递。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，11.68×0.45=5.3kN不考虑上部横杆作用，下部横杆计算简图如下：5.3/25.3/20.270.230.230.270.50.5钢管按照简支梁的计算公式44Mmax=PL5.3/2×0.5支撑钢管的最大应力计算值σ=0.331×106/4490=73.72N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值73.72N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2,满足要求!九、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。十、扣件抗滑移的计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.3/2=2.65kN北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案R<8.0kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!模板立杆：9.97×0.9×0.95=8.52kN，梁处立杆：[5.3+9.97（0.9+0.7）×0.45]/3=4.2kN十一、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：立杆的最大支座反力：N1=9.97×0.9×0.95=8.52kN脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×13.47=2.085kN；N=8.52+2.085=10.61kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.017；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.017×(1.500+0.100×2)=2.018m；Lo/i=2017.626/15.9=127.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压应力计算值；σ=10610/(0.406×424.000)=61.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=61.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十二、基础的要求1.基地土层宜置于原土层上，不易置放于填土层或软弱地基上。2.当遇到有松软土层时，应将松软土地基土去除0.3～0.5m深，采用砾砂或三合土填筑夯实夯平整作为地基土，若还不够可加宽改浇一条素混凝土地基。3.若有条件，最好先施工地下沟道和地下的全部预埋管道后，按技术要求处理好挖填土后，再浇筑地坪混凝土垫层，并待达到一定强度后再开始支模。4.待按地基土垫层符合要求后，立杆下均需设垫木，垫木宽250～300mm厚50～100mm。5.同一方向的立杆垫木相互应垂直铺垫。严禁立杆均向同方向铺垫。附图：a.沿满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案竖向剪刀撑布置图b.沿满堂模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。水平剪刀撑布置图北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案目录第一章编制说明及依据31.1编制说明31.2编制依据31.2.1本工程图纸及相关文件资料31.2.2规范图集3第二章工程概况42.1建筑概况42.2高支模概况4第三章施工、劳动力计划103.1施工进度计划103.2材料准备及要求103.2.1材料周转103.2.2材料技术要求103.3设备要求113.4技术准备113.5测量定位113.6劳动力准备11第四章施工工艺技术及检查验收124.1板高支模设计124.2梁高支模设计144.2.1梁截面统计分析154.2.2梁搭设综述164.2.3典型梁具体搭设164.3柱高支模设计234.4墙高支模设计244.5脚手架搭设264.6支撑架构造要求264.7高支模验收29第五章质量、安全保证措施305.1拆模控制305.2质量保证措施315.3质量要求325.4安全架构335.5安全保证345.6检测、监测措施365.7应急措施365.7.1应急救援机构375.7.2应急救援机构职责375.7.3应急救援工作程序375.7.4应急救援装备385.7.5应急救缓药品385.7.6应急救援措施39北京大龙建设集团有限公司第36页 华盛寺一期高支模安全专项施工方案第六章文明施工措施43第七章计算书及相关附图437.1高支模布置说明447.2搭设形式及简图447.3板高支模计算487.3.18.950m板高支模计算487.3.29.450m板高支模计算567.4梁高支模计算书637.4.18.95m梁（350×900mm）高支模计算637.4.29.45m梁（300×1000mm）高支模计算757.4.38.95m梁（550×1100mm）高支模计算887.4.49.45m梁（400×1200mm）高支模计算1027.4.54.45m梁（700×1900mm）高支模计算1167.4.69.45m梁（800×1200mm）高支模计算1307.5柱高支模计算1437.5.11000×1000mm柱高支模计算144北京大龙建设集团有限公司第36页 第一章编制说明及依据1.1编制说明本方案主要针对华盛寺一期主体结构施工支模高度大于8米的模板支撑体系，主要包括山门、天王殿、大雄宝殿、铜殿和弥勒殿主体结构中部分框梁、混凝土墙以及坡屋面砼模板施工单体名称屋面板厚度(mm)最高点梁截面(mm)最高点标高(m)最低点标高(m)地基标高(m)山门120160*7409.165.5-2天王殿120160*90010.526.755-2大雄宝殿120/300200*150022.479.275-0.3铜殿120/170180*85715.0958.094-2弥勒殿120/230180*140018.658.28-0.15本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容。1.2编制依据1.2.1本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1北京市建筑设计研究院：《华盛寺项目施工图纸》2天津市勘察院：《华盛寺岩土工程详细勘察报告》3华盛寺一期工程施工组织设计1.2.2规范图集1《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）2《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）3《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30-2011）5《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ30-200）6《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）7《建筑施工脚手架实用手册》8《建筑施工手册》第四版9《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号10《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号-200- 第一章工程概况1.1建筑概况本工程坐落于天津市津南区双桥河镇。西邻汉港公路，北临海河，为佛教寺庙建筑。本工程为现代仿古建筑，采用钢筋混凝土框架结构，抗震等级为二级。1.2高支模概况按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》：搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，线荷载超过15KN/m，集中荷载超过10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。针对本工程图纸梁板设计情况，5个单体工程都涉及到了高支模，屋顶全为斜屋面，最大支模高度达22.67m。山门、天王殿和铜殿支模地基刚回填，为确保支撑的地基稳定，需对地基进行相关的处理。其余各殿高支模地基均为相应楼板。第二章施工、劳动力计划2.1施工进度计划本工程分为交5个单体，初始结构施工时间为2011年11月15日，因单体施工面积不同，结构封顶时间也不同，计划定为2012年7月09日-200- 前，5单体结构全部封顶，在这240天时间内涉及到高支模的相关搭设、监测、保护、拆除等各项工作。1.1材料准备及要求3.2.1材料周转本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号材料数量备注1模板89400㎡14厚优质7层板2木方1800m3100×50mm3钢管2900TΦ48×3.54扣件43.5万个直角扣件、对接扣件、十字扣件5对拉螺栓3万个Φ14长度15006U型托2万个3.2.2材料技术要求1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×3.5钢管（计算书按Φ48×3.0mm），模板采用18厚木模，背楞方木尺寸为40×70mm，梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差<-0.5mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂-200- 破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。1.1设备要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。1.2技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。1.3测量定位（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。1.4劳动力准备（1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。-200- 第一章施工工艺技术及检查验收1.1板高支模设计（1）山门、天王殿和铜殿高支模设计部位层高（m）板厚（mm）搭设方式山门11.04120双面覆模胶合板（14mm）×小木枋次楞（40mm×70mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距地面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，立杆纵横向间距1m，步距1m。纵横每十排立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°～60°。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。天王殿12.7120铜殿17.67120170（2）大雄宝殿和弥勒殿高支模设计部位层高（m）板厚（mm）搭设方式大雄宝殿22.65120300双面覆模胶合板（14mm）×小木枋次楞（40mm×70mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，立杆纵横向间距1m，步距1m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°～60°，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。弥勒殿18.7120230-200- 1.1梁高支模设计4.2.1梁截面统计分析分析本工程中，各个单体工程结构样式相仿，其中以大雄宝殿的面积、高度、梁截面和屋面板厚度为最，所以其余各殿施工可以以大雄宝殿为标准。现根据大雄宝殿平面图梁布置情况，对梁截面进行统计，得到支模高度大于8m，以及8m以下但线荷载超过15KN/m，需验算并经专家论证的梁截面统计表如下图纸编号梁编号数量梁顶标高截面尺寸3-S-08KZL128.2—8.46180*1800KZL228.2—8.46180*18003-S-09KL1210—10.2300*600KL22810.87300*12003-S-10钢梁GL1613.66HN800*300*14*26钢梁GL2413.66HM600*300*12*203-S-11钢梁GL1615.7HN700*300*13*243-S-12L1218.155300*600KL2417.85300*6003-S-13WL1410.455200*995WKL1411.735200*995WKL2412.975200*1235WKL3414.635200*1215WKL4416.59200*1370WKL5419.04200*1485WKL6122.47200*1500斜梁WKL7422.47-9.76400*6004.2.2梁搭设综述-200- 方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用Φ48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，梁底木方小楞50×100mm间距250mm，梁两侧立杆间距为1m。两侧立杆用双扣件连接。梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接。同时，扫地杆距基面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm，沿梁跨度方向于梁两测立柱下设置剪刀撑，并与周边柱按规范要求设置拉结措施。4.2.3典型梁具体搭设（1）300×1000梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 300×1000梁（2）350×900梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共2道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 350×900mm（3）400×1200梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共三道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 400×1200mm（4）550×1100梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 550×1100mm（5）700×1900梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为500，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共5道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 700×1900mm（6）800×1200梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：-200- 800×1200mm梁立面及剖面图双扣件节点图-200- 1.1柱高支模设计本工程柱有多种截面形式，其中最大柱截面为1000×1000mm。统计所得柱截面表如下所示：。部位柱截面(mm)柱高(m)10号仓库1000×10007.401000×10008.95800×800、800×1000、1000×1000、500×6006.55800×800、800×1000、1000×1000、500×6006.55~7.99交易中心800×800、800×1000、600×6007.35800×800、800×1000、1000×1000、400×500、600×6006.00800×800、800×1000、1000×1000、400×500、600×6006.00800×800、800×1000、1000×1000、600×6006.05~8.03综上，柱模板采用18mm厚木胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm。为有效控制柱模垂直度，加钢管斜撑，支撑在基础底板预埋钢筋或满堂架上。柱模板支设体系400mm×500mm、500×600、600×600、-200- 800×800、800×1000、1000×1000柱模板支设（18厚胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm，纵横向均采用一根Φ14对拉螺杆拉结）1.1墙高支模设计本工程交易展示中心外墙厚度有500、400、500、150mm四种，10号仓库局部地下室外墙厚度有500、400、350mm三种。地下室为剪力墙结构，地上墙体为砌体结构。墙模板最高支设高度为7.4m，及10号仓库局部地下室；交易中心地下一层墙模板支设高度为7.35m。此处选取交易中心地下一层进行墙模板设计，因支模高度小于8m，不对高支模进行验算。交易中心地下一层墙模板，采用18厚木模，竖向次背楞采用50×100木枋加固，距离为中到中250mm，横向采用Φ48×3.5钢管加Φ14穿墙螺杆对拉，间距500×500mm。墙加固支撑应与满堂架相连成一整体，内外墙均撑落地撑，防止砼浇筑时墙模偏位，支撑横距1500mm，步距1000mm，支撑与满堂架的连接点不少于2点。墙模板上口采用铁丝进行调节，使上口平直，确保墙模在施工中达到横平竖直。墙模板转角及端部应加锁口以保证阳角质量，防止爆模。墙模板安装结束后，应检查其垂直度、平整度，调节墙体落地斜撑和穿墙螺杆来调整墙模板的平直度，通墙拉线进行调节，要求落地斜撑与连接满堂架的横撑形成三角形受力，保证支撑牢固。-200- 地下室外墙支设示意图-200- 1.1脚手架搭设放线→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。1.2支撑架构造要求1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；-200- 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数765对于10号仓库8.9m层高及交易中心9.45m层高位置满堂架，两端与中间每隔十排立杆在顶部、中部及下部各设置一道水平剪刀撑，剪刀撑斜杆与水平成45度。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。4、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、支撑地基10号仓库二层梁板施工时，首层地面已经回填。为保证立杆基础承载力，必须对地基进行夯实，打100mm厚C20混凝土垫层，并在每根立杆下垫14号槽钢，槽钢下铺木模板，保证架体不下沉。尤其对承台、地梁四周不方便夯实区域，采用小型蛙式打夯机进行夯实。具体做法见下图:6、其它要求：（1）整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：-200- （2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（6）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。（7）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（8）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。-200- （9）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(10)支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样1.1高支模验收-200- （1）高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。（2）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（3）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。第五章质量、安全保证措施第一章第二章第三章第四章第五章5.1拆模控制1、拆模时间模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。底模：构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。预应力部位的拆模为达到设计要求的混凝土强度和预应力完成后拆除。底模拆除表序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板≤2502梁>2≤8703承重结构>81004悬臂梁≤2705悬臂板>2100侧模拆除表序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1≤C3016小时2>C3024小时2、拆模顺序-200- 模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。（4）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。4、拆除支撑体系注意事项（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。5、管理措施（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。1.1质量保证措施（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。-200- （3）墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。（10）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。1.1质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：表1模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3mm±2mm±5mm3mm2mm/2m1mm模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见《模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表》示。表2模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（MM）检查频率检验方法范围数量1刨光模板24用尺量-200- 相邻两板表面高低差每个构件不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩±51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且≯105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度±101用尺量1.1安全架构（1）安全管理体系根据项目组织机构成立安全生产管理委员会，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。项目设安全总监一名、专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。-200- （2）安全管理成员安全生产管理委员会成员组成：委员会主任：毛江峰（项目经理-13602605762）全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。委员会副主任：贺凌熹（总工-13794460134）、陈江（生产经理兼安全总监-15914001837）。负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各委员岗位职责。委员：郑延（专职安全员-13590141754）、陈永明（专职安全员-18665309502）及其他项目部管理人员以及施工班组长。负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。安全人员职称证、安全生产考核合格证书、特种作业资格证及其他相关证书见附件。（3）方案编制及审核人员编制人：贺一周，本科学历，土木工程专业，项目技术人员。审核人：贺凌熹，本科学历，土木工程专业，中级职称，项目总工。1.1安全保证-200- 1、金属扣件架搭设工程安全技术措施（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。（4）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。（5）所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg·m。（6）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。（7）斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。2、模板工程安全技术措施（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。（9）-200- 模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。1.1检测、监测措施（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔10~15m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（4）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。1.2应急措施-200- 在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：1225.7.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单为：组长：毛江峰副组长：贺凌熹组员：陈江、高文艺、陈永明、郑延5.7.2应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。5.7.3应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。-200- (5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。线路医院名称医院地址急诊电话线路一深圳龙岭医院龙华民治大道88号行程：1.4公里0755-29015335线路二龙岭门诊部深圳市宝安区行程：1.6公里0755-81902765线路三深圳温海翔诊所深圳市宝安区行程：1.4公里0755-290152555.7.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5.7.5应急救缓药品(1)-200- 外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。5.7.6应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。-200- 1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。-200- a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施-200- 1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：①断开电源开头；②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。-200- 2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第六章文明施工措施（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。第七章计算书及相关附图第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章-200- 1.1高支模布置说明本方案高支模计算书主要计算构件如下表：项目部位结构尺寸层高跨度梁10号仓库8.95m梁350×900mm8.95m11.6×11.2m梁交易中心9.45m梁300×1000mm9.45m10.6×10.2m梁10号仓库8.95m梁550×1100mm8.95m11.6×11.2m梁交易中心9.45m梁400×1200mm9.45m10.6×10.2m梁交易中心4.45m梁700×1900mm4.45m10.6×10.2m梁交易中心9.45m梁800×1200mm9.45m10.6×10.2m板10号仓库8.95m板厚130mm8.95m11.6×11.2m板交易中心9.45m屋面板厚120mm9.45m10.6×10.2m柱交易中心9.45m柱600×600mm9.45m10.6×10.2m柱交易中心9.45m柱1000×1000mm9.45m10.6×10.2m1.2搭设形式及简图板厚（mm）搭设方式交易中心120mm10号仓库130mm双面覆模胶合板（18mm）×小木枋次楞（50mm×100mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m，交易中心立杆纵横向间距0.8m，步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°～60°-200- ，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。梁截面梁模支撑设计布置简图200×（600，700,800，950），250×（700，800），300×（600，650,700，800,850，1000）梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。-200- 350×（850，900）梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共2道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。400×（700,750,900,950,1000,1050，1100，1200），500×（600,800，900mm，1000），梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共三道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。-200- 550×（900，950，1100）梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。600×（700，800，950mm，1000mm，1050mm，1400），700×（1000，1050，1900mm），梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为500，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共5道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。-200- 800×（1000，1200）梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。柱截面柱模支撑体系布置简图400mm×500mm、500×600、600×600、800×800、800×1000、1000×100018厚胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm，纵横向均采用一根Φ14对拉螺杆拉结1.1板高支模计算7.3.18.950m板高支模计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):8.95；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；-200- 立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；计算所用托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00；-200- 图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:-200- 其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m最大弯矩M=0.1×7.82×0.22=0.031kN·m；面板最大应力计算值σ=31280/54000=0.579N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.579N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×2004/(100×9500×48.6×104)=0.008mm；面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.13=0.65kN/m；-200- (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.2=0.5kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.65+0.07)+1.4×0.5=1.564kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.564×0.92=0.127kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.127×106/83333.33=1.52N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.52N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.564×0.9=0.845kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.845×103/(2×50×100)=0.253N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.253N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.72kN/m；-200- 最大挠度计算值ν=0.677×0.72×9004/(100×9500×4166666.667)=0.081mm；最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.081mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.548kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)-200- 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.632kN·m；最大变形Vmax=0.796mm；最大支座力Qmax=7.699kN；最大应力σ=632108.352/8980=70.391N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值70.391N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.796mm小于900/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×8.95=1.239kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.13×0.9×0.9=2.633kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.155kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.089kN；-200- 六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.089kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；L0/i=1900/15.9=119；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10088.616/（0.458×424）=51.952N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=51.952N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.015；上式的计算结果：-200- 立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.015×(1.5+0.2×2)=2.397m；Lo/i=2397.126/15.9=151；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10088.616/（0.305×424）=78.013N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=78.013N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7.3.29.450m板高支模计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):9.45；计算采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；计算托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；-200- 模板支架立面图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图-200- 1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.22=0.03kN·m；面板最大应力计算值σ=30080/54000=0.557N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.557N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2004/(100×9500×48.6×104)=0.008mm；面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；-200- 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.12=0.6kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.2=0.5kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.6+0.07)+1.4×0.5=1.504kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.504×0.92=0.122kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.122×106/83333.33=1.462N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.462N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.504×0.9=0.812kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.812×103/(2×50×100)=0.244N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；-200- 方木的受剪应力计算值0.244N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.67kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×0.67×9004/(100×9500×4166666.667)=0.075mm；最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.075mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.489kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)-200- 托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.608kN·m；最大变形Vmax=0.766mm；最大支座力Qmax=7.404kN；最大应力σ=607858.671/8980=67.69N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值67.69N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.766mm小于900/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×9.45=1.308kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×0.9×0.9=2.43kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.021kN；-200- 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.929kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.929kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；L0/i=1900/15.9=119；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/（0.458×424）=51.128N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=51.128N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-200- 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.017；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.017×(1.5+0.2×2)=2.402m；Lo/i=2401.849/15.9=151；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/（0.305×424）=76.776N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=76.776N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！1.1梁高支模计算书7.4.18.95m梁（350×900mm）高支模计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.90；-200- 混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.95；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；计算采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算-200- 1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；-200- M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×21.6=12.96kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=12.960+1.400=14.360kN/m；计算跨度(内楞间距):l=256.67mm；面板的最大弯距M=0.1×14.36×256.6672=9.46×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.46×104/2.70×104=3.504N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.504N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.6×0.5=10.8N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=256.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.8×256.674/(100×9500×2.43×105)=0.137mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=256.667/250=1.027mm；面板的最大挠度计算值ν=0.137mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.027mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。-200- 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×21.6+1.4×2)×0.257=7.37kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.37×500.002=1.84×105N·mm；最大支座力:R=1.1×7.371×0.5=4.054kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.84×105/6.75×104=2.73N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.73N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算-200- 其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.60×0.26=5.54N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.54×5004/(100×10000×3.04×106)=0.077mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.077mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.054kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)-200- 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.601kN·m外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.01×105/8.98×103=66.97N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=66.97N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.723mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.723mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；-200- 查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×21.6+1.4×2)×0.5×0.42=6.031kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.031kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=350×18×18/6=1.89×104mm3；I=350×18×18×18/12=1.70×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.90=9.64kN/m；-200- 模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.35=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.35=0.98kN/m；q=q1+q2+q3=9.64+0.15+0.98=10.77kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×10.766×0.252=0.067kN·m；σ=0.067×106/1.89×104=3.56N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.56N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.35=8.16KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.155×2504/(100×9500×1.70×105)=0.133mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.133mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.25=5.738kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：-200- q2=0.35×0.25×(2×0.9+0.35)/0.35=0.538kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×5.738+1.2×0.538=7.530kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=7.530+1.575=9.105kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.593KN；-200- 方木最大应力计算值：σ=0.657×106/67500=9.733N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×1.593×1000/(2×50×90)=0.531N/mm2；方木的最大挠度：ω=2.064mm；方木的允许挠度:[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木最大应力计算值9.733N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.531N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=2.064mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.593KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)-200- 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.15kN·m；最大变形Vmax=0.086mm；最大支座力Rmax=3.235kN；最大应力σ=0.15×106/(4.49×103)=33.297N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值33.297N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.086mm小于450/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.235kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.235kN；-200- 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.95=1.387kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×0.45×0.35=0.156kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×0.45×0.130×(1.50+24.00)=1.477kN；N=3.235+1.387+0.156+1.477=6.254kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=6254.127/(0.209×424)=70.576N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=70.576N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-200- 7.4.29.45m梁（300×1000mm）高支模计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；计算采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数-200- 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。-200- 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、24.000kN/m2，取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×24=14.4kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=14.400+1.400=15.800kN/m；计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；面板的最大弯距M=0.1×15.8×293.3332=1.36×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.36×105/2.70×104=5.035N/mm2；-200- 面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.035N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=24×0.5=12N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×12×293.334/(100×9500×2.43×105)=0.261mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=293.333/250=1.173mm；面板的最大挠度计算值ν=0.261mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.173mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:-200- 其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×24+1.4×2)×0.293=9.27kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×9.27×500.002=2.32×105N·mm；最大支座力:R=1.1×9.269×0.5=5.098kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.32×105/6.75×104=3.433N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=3.433N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.00×0.29=7.04N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×7.04×5004/(100×10000×3.04×106)=0.098mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.098mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.098kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:-200- 截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.51kN·m外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.10×105/8.98×103=56.772N/mm2；-200- 外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=56.772N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.272mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.272mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.35=5.53kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.53kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；-200- I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.00=9.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.30=0.84kN/m；q=q1+q2+q3=9.18+0.13+0.84=10.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×10.146×0.252=0.063kN·m；σ=0.063×106/1.62×104=3.914N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.914N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:-200- 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.30=7.76KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×7.755×2504/(100×9500×1.46×105)=0.148mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.148mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.25=6.375kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1+0.3)/0.3=0.671kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×6.375+1.2×0.671=8.455kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=8.455+1.575=10.030kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：-200- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.505KN；方木最大应力计算值：σ=0.639×106/67500=9.473N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×1.505×1000/(2×50×90)=0.502N/mm2；方木的最大挠度：ω=1.978mm；方木的允许挠度:[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木最大应力计算值9.473N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.502N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=1.978mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。-200- 1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.505KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.141kN·m；最大变形Vmax=0.082mm；最大支座力Rmax=3.054kN；最大应力σ=0.141×106/(4.49×103)=31.439N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值31.439N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.082mm小于450/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80-200- ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.054kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.054kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.464kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.30)/2)×0.45×0.35=0.161kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.30)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=1.405kN；N=3.054+1.464+0.161+1.405=6.084kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；-200- u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=6083.587/(0.209×424)=68.651N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=68.651N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7.4.38.95m梁（550×1100mm）高支模计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.55；梁截面高度D(m):1.10；混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.95；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3；-200- 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):26.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：100mm，500mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；-200- t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、26.400kN/m2，取较小值26.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:-200- 新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×26.4=15.84kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=15.840+1.400=17.240kN/m；计算跨度(内楞间距):l=323.33mm；面板的最大弯距M=0.1×17.24×323.3332=1.80×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.80×105/2.70×104=6.675N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=6.675N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=26.4×0.5=13.2N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=323.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.2×323.334/(100×9500×2.43×105)=0.423mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=323.333/250=1.293mm；面板的最大挠度计算值ν=0.423mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.293mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；-200- 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×26.4+1.4×2)×0.323=11.15kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×11.15×500.002=2.79×105N·mm；最大支座力:R=1.1×11.149×0.5=6.132kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.79×105/6.75×104=4.129N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.129N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=26.40×0.32=8.54N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；-200- I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×8.54×5004/(100×10000×3.04×106)=0.119mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.119mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.132kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算-200- 其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.613kN·m外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.13×105/8.98×103=68.282N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=68.282N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.311mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.311mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×26.4+1.4×2)×0.5×0.35=6.034kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；-200- 穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.034kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=550×18×18/6=2.97×104mm3；I=550×18×18×18/12=2.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.55×1.10=18.51kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.55=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.55=1.54kN/m；q=q1+q2+q3=18.51+0.23+1.54=20.28kN/m；-200- 跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×20.284×0.252=0.127kN·m；σ=0.127×106/2.97×104=4.269N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.269N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.55=15.62KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×15.62×2504/(100×9500×2.67×105)=0.163mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.163mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.1×0.25=7.012kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.1+0.55)/0.55=0.437kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×7.013+1.2×0.437=8.940kN/m；-200- 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=8.940+1.575=10.515kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.377KN，N2=5.029KN;方木最大应力计算值：σ=0.209×106/67500=3.096N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×5.029×1000/(2×50×90)=1.676N/mm2；-200- 方木的最大挠度：ω=0.056mm；方木的允许挠度：[ν]=1×103/2/250=2mm；方木最大应力计算值3.096N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值1.676N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.056mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.377KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)-200- 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.035kN·m；最大变形Vmax=0.02mm；最大支座力Rmax=0.766kN；最大应力σ=0.035×106/(4.49×103)=7.883N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值7.883N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.02mm小于450/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.029KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)-200- 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.472kN·m；最大变形Vmax=0.273mm；最大支座力Rmax=10.209kN；最大应力σ=0.472×106/(4.49×103)=105.087N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值105.087N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.273mm小于450/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.209kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.766kN；-200- 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.95=1.387kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.55)/2)×0.45×0.35=0.137kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.55)/2)×0.45×0.130×(1.50+24.00)=1.298kN；N=0.766+1.387+0.137+1.298=3.587kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3587.208/(0.209×424)=40.48N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.48N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.209kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(8.95-1.1)=1.387kN；N=10.209+1.387=11.425kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；-200- i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=11425.497/(0.209×424)=128.933N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=128.933N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7.4.49.45m梁（400×1200mm）高支模计算-200- 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；-200- 主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)-200- 1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=17.280+1.400=18.680kN/m；计算跨度(内楞间距):l=360mm；面板的最大弯距M=0.1×18.68×3602=2.42×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.42×105/2.70×104=8.966N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=8.966N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.8×0.5=14.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=360mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×14.4×3604/(100×9500×2.43×105)=0.709mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=360/250=1.44mm；-200- 面板的最大挠度计算值ν=0.709mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8+1.4×2)×0.36=13.45kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×13.45×500.002=3.36×105N·mm；最大支座力:R=1.1×13.45×0.5=7.397kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=3.36×105/6.75×104=4.981N/mm2；-200- 内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.981N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80×0.36=10.37N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.37×5004/(100×10000×3.04×106)=0.144mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.397kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图-200- 外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.74kN·m外楞最大计算跨度:l=350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.40×105/8.98×103=82.375N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=82.375N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.384mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.384mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；-200- f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×28.8+1.4×2)×0.5×0.375=7.005kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.005kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：-200- q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.20=14.69kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.40=1.12kN/m；q=q1+q2+q3=14.69+0.17+1.12=15.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×15.976×0.252=0.1kN·m；σ=0.1×106/2.16×104=4.623N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.623N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.40=12.38KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×12.38×2504/(100×9500×1.94×105)=0.177mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.177mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.25=7.65kN/m；-200- (2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.2+0.4)/0.4=0.612kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×7.650+1.2×0.612=9.915kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=9.915+1.575=11.490kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-200- 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.165KN，N2=4.265KN;方木最大应力计算值：σ=0.147×106/67500=2.179N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×4.265×1000/(2×50×90)=1.422N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.03mm；方木的允许挠度：[ν]=1×103/2/250=2mm；方木最大应力计算值2.179N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值1.422N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.030mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.165KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)-200- 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.016kN·m；最大变形Vmax=0.009mm；最大支座力Rmax=0.336kN；最大应力σ=0.016×106/(4.49×103)=3.458N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值3.458N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.009mm小于450/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.265KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)-200- 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.4kN·m；最大变形Vmax=0.231mm；最大支座力Rmax=8.659kN；最大应力σ=0.4×106/(4.49×103)=89.127N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值89.127N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.231mm小于450/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.659kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.336kN；-200- 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.464kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.45×0.35=0.151kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=1.322kN；N=0.336+1.464+0.151+1.322=3.273kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3273.045/(0.209×424)=36.935N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=36.935N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=8.659kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(9.45-1.2)=1.464kN；N=8.659+1.464=9.937kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；-200- A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=9936.979/(0.209×424)=112.135N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=112.135N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7.4.54.45m梁（700×1900mm）高支模计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数-200- 梁截面宽度B(m):0.70；梁截面高度D(m):1.90；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.45；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):45.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量为：5；支撑点竖向间距为：350mm，350mm，350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；-200- 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、45.600kN/m2，取较小值45.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:-200- 其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×45.6=27.36kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=27.360+1.400=28.760kN/m；计算跨度(内楞间距):l=296.67mm；面板的最大弯距M=0.1×28.76×296.6672=2.53×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.53×105/2.70×104=9.375N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=9.375N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=45.6×0.5=22.8N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=296.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.8×296.674/(100×9500×2.43×105)=0.518mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=296.667/250=1.187mm；面板的最大挠度计算值ν=0.518mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.187mm-200- ，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×45.6+1.4×2)×0.297=17.06kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×17.06×500.002=4.27×105N·mm；最大支座力:R=1.1×17.064×0.5=9.385kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.27×105/6.75×104=6.32N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=6.32N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值-200- [f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=45.60×0.30=13.53N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×13.53×5004/(100×10000×3.04×106)=0.188mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.188mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.385kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)-200- 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.939kN·m外楞最大计算跨度:l=350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=9.39×105/8.98×103=104.514N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=104.514N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.507mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.507mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：-200- 穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×45.6+1.4×2)×0.5×0.375=10.785kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.785kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=700×18×18/6=3.78×104mm3；I=700×18×18×18/12=3.40×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.70×1.90=40.70kN/m；模板结构自重荷载：-200- q2:1.2×0.35×0.70=0.29kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.70=1.96kN/m；q=q1+q2+q3=40.70+0.29+1.96=42.95kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×42.952×0.252=0.268kN·m；σ=0.268×106/3.78×104=7.102N/mm2；梁底模面板计算应力σ=7.102N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.900+0.35）×0.70=34.16KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×34.16×2504/(100×9500×3.40×105)=0.28mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.28mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.9×0.25=12.112kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.9+0.7)/0.7=0.562kN/m；-200- (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×12.113+1.2×0.563=15.210kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=15.210+1.575=16.785kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.796KN，中间支座的最大支座力N=5.079KN;方木最大应力计算值：σ=0.152×106/67500=2.251N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×5.079×1000/(2×50×90)=1.693N/mm2；-200- 方木的最大挠度：ω=0.058mm；方木的允许挠度：[ν]=0.383×103/250=1.533mm；方木最大应力计算值2.251N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值1.693N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.058mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.533mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.796KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)-200- 最大弯矩Mmax=0.07kN·m；最大变形Vmax=0.051mm；最大支座力Rmax=1.711kN；最大应力σ=0.07×106/(4.49×103)=15.509N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值15.509N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.051mm小于500/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.079KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)-200- 最大弯矩Mmax=0.445kN·m；最大变形Vmax=0.328mm；最大支座力Rmax=10.921kN；最大应力σ=0.445×106/(4.49×103)=99.003N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值99.003N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.328mm小于500/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.921kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=1.711kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.45=0.689kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.50/2+(1.00-0.70)/2)×0.50×0.35=0.084kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.50/2+(1.00-0.70)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=0.734kN；-200- N=1.711+0.689+0.084+0.734=3.219kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3218.502/(0.209×424)=36.32N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=36.32N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.921kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(4.45-1.9)=0.689kN；N=10.921+0.689=11.316kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；-200- lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=11315.755/(0.209×424)=127.694N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=127.694N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7.4.69.45m梁（800×1200mm）高支模计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；-200- 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.45；梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载-200- 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得51.204kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)-200- [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m；q=q1+q2=17.280+1.400=18.680kN/m；计算跨度(内楞间距):l=360mm；面板的最大弯距M=0.1×18.68×3602=2.42×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.42×105/2.70×104=8.966N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=8.966N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.8×0.5=14.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=360mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×14.4×3604/(100×9500×2.43×105)=0.709mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=360/250=1.44mm；面板的最大挠度计算值ν=0.709mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:-200- W=5×92×1/6=67.5cm3；I=5×93×1/12=303.75cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8+1.4×2)×0.36=13.45kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×13.45×500.002=3.36×105N·mm；最大支座力:R=1.1×13.45×0.5=7.397kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=3.36×105/6.75×104=4.981N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.981N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；-200- q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80×0.36=10.37N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.37×5004/(100×10000×3.04×106)=0.144mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.397kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算-200- 其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.74kN·m外楞最大计算跨度:l=350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.40×105/8.98×103=82.375N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=82.375N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.384mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.384mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×28.8+1.4×2)×0.5×0.375=7.005kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；-200- 穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.005kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.20=29.38kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80=2.24kN/m；q=q1+q2+q3=29.38+0.34+2.24=31.95kN/m；跨中弯矩计算公式如下:-200- Mmax=0.10×31.952×0.252=0.2kN·m；σ=0.2×106/4.32×104=4.623N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.623N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.80=24.76KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×24.76×2504/(100×9500×3.89×105)=0.177mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.177mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.25=7.65kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.2+0.8)/0.8=0.35kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×7.650+1.2×0.350=9.600kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；-200- 荷载设计值q=9.600+1.575=11.175kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×9×9/6=6.75×101cm3；I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.78KN，中间支座的最大支座力N=3.69KN;方木最大应力计算值：σ=0.112×106/67500=1.652N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×3.69×1000/(2×50×90)=1.23N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.041mm；方木的允许挠度：[ν]=0.367×103/250=1.467mm；方木最大应力计算值1.652N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2-200- ，满足要求！方木受剪应力计算值1.230N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.041mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.467mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.78KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.073kN·m；最大变形Vmax=0.042mm；最大支座力Rmax=1.583kN；最大应力σ=0.073×106/(4.49×103)=16.29N/mm2；-200- 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值16.29N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.042mm小于450/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.69KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.346kN·m；最大变形Vmax=0.2mm；最大支座力Rmax=7.492kN；最大应力σ=0.346×106/(4.49×103)=77.119N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值77.119N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205-200- N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.2mm小于450/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.492kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=1.583kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.464kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.45/2+(1.00-0.80)/2)×0.45×0.35=0.061kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.45/2+(1.00-0.80)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=0.537kN；N=1.583+1.464+0.061+0.537=3.645kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；-200- lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算：lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3645.04/(0.209×424)=41.133N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=41.133N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=7.492kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(9.45-1.2)=1.464kN；N=7.492+1.464=8.77kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算：lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；-200- 钢管立杆受压应力计算值；σ=8770.396/(0.209×424)=98.971N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=98.971N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！1.1柱高支模计算7.5.11000×1000mm柱高支模计算柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H=9.45m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数-200- 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取9.450m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；-200- 分别计算得44.525kN/m2、226.800kN/m2，取较小值44.525kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=44.525kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=238mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.40=21.372kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40=1.120kN/m；q=q1+q2=21.372+1.120=22.492kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×22.492×238×238=1.27×105N.mm；面板最大应力按下式计算：-200- 其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.27×105/2.16×104=5.898N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.898N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.40=21.372kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40=1.120kN/m；q=q1+q2=21.372+1.120=22.492kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×22.492×238.0=3211.858N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3211.858N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm；-200- hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×3211.858/(2×400×18.0)=0.669N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.669N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=44.53×0.40＝17.81kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=238/250=0.952mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×17.81×238.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.209mm；面板的最大挠度计算值ν=0.209mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.952mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为9.4m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:-200- W=50×90×90/6=67.5cm3；I=50×90×90×90/12=303.75cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.24=12.716kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24=0.666kN/m；q=(12.716+0.666)/1=13.383kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×13.383×400.0×400.0=2.14×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.14×105/6.75×104=3.172N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.172N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:-200- 其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.24=12.716kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24=0.666kN/m；q=(12.716+0.666)/1=13.383kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×13.383×400.0=3211.858N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=3211.858N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3211.858/(2×50.0×90.0)=1.071N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.071N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=44.53×0.24=10.60kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；-200- 竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.60×400.04/(100×9500.0×3.04×106)=0.064mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.064mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×44.52+1.4×2)×0.238×0.4/2=2.68kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=7.924kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.409kN.m；-200- B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.305mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.41kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=86.73N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=86.73N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.305mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=500/250=2mm；柱箍的最大挠度ν=0.305mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14；对拉螺栓的有效直径:11.55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN。-200- 对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=7.924kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×44.52+1.4×2)×0.238×0.4/2=2.68kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=7.924kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.409kN.m；-200- H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.305mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.41kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=86.735N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=86.735N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.305mm；柱箍最大容许挠度:[V]=500/250=2mm；柱箍的最大挠度V=0.305mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；-200- 对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!-200- 第一节工程概况及特点1、工程建设概况旭湘华府建设项目是上海旭辉集团长沙旭湘房地产开发有限公司在长沙市岳麓区观沙岭商业圈倾力打造的大型楼盘。该项目总建筑面积近15万平方米，由四栋高层建筑组成。其地理位置优越，南临城市主干道茶山子路，东、北相临城市支路，西遇长郡中学新校区为邻，交通较为便利。本工程由长沙旭湘房地产开发有限公司开发、湖南建设集团有限公司建筑规划设计院设计,湖南天鉴项目管理有限公司监理、南通市达欣工程股份有限公司施工总承包。住宅本次我公司承建的1#-4#楼工程及地下车库部分总建筑面积为140434.303m2，包括4幢高层建筑和地下车库部分。各主楼3#、4#楼±0.00以下2层，一层半埋地下室，一层全埋地下室；1#、2#楼±0.00以下1层全埋地下室；地上32-33层，建筑物高度（室外地面至主要屋面板的顶板）：＜100.0m。工程建设概况一览表序号内容说明与要求1工程名称旭湘华府施工总承包工程2建设地点长沙市岳麓区石岭塘村3业主长沙旭湘房地产开发有限公司4设计单位湖南建设集团有限公司建筑规划设计院设计5建设规模总建筑面积:140434.303m2,包括4幢高层建筑、三层托儿所和二层地下车库。各主楼为地下1、2层，地上32-33层；人防地下车库部分为地下2层6建设工期合同工期：2008年10日1日至2010年10月30日计760天。7工程质量合格工程8承包方式工程总承包-200- 2、建筑设计概况本工程主楼部分±0.000以上32-33层，±0.000以下1#、2#楼为1层，3#、4#楼为2层；地下车库为地下2层，地下负一层局部1#、4#楼作商业用房，地下负二层局部按战时人防设计；由4幢高层建筑和地下车库组成，各单体工程层数及面积等概况见下表：建筑设计概况序号项目说明及内容1#公寓式办公楼2#住宅楼3#住宅楼4#住宅楼地下车库1建筑面积29490.29m226457.34m228881.83m230526.562m224615.82m22地上层数33层33层33层32层/3地下层数1层1层2层2层1/2层4建筑高度98.6m97.3m97.9m99.3m/5层高地下负二层//3.9m3.9m3.9m夹层///1.5m/地下负一层3.65m3.50m4.6m商业层高5.2m3.500～3.900m夹层1.4m填土0.7m填土0.7m/复土地上一层商业层高5.5m架空层高4.5m架空层高5.1m商业层高3.9m/地上二层及以上标准层层高均为2.9m（1#楼二层为物管用房）/6建筑类别一类7耐火等级一级8±59.80m58.70m57.60m57.85m/-200- 0.000标高相当于绝对标高9底板顶绝对标高54.75m/-5.05m52.90/-5.80m48.40m/-9.20m48.40m/-9.45m/3.工程施工特点根据以上设计概况，1#楼地上商业一层（含北侧裙房）、2#楼地上架空一层、3#楼地上架空一层及地下负一层、4#楼地下负一层（含南侧裙房）等设计层高都很高，其层高分别为5.5米、4.5米、5.1米及4.6、5.2米，如1#楼地上商业一层（含北侧裙房）(+5.47结构)最大截面梁为KL26、KL29等框架梁，截面为300×800，跨度为8.4*8.15米；4#楼地地下负一层（含南侧裙房）(+1.12结构)最大截面梁为KL22等框架梁，截面为300×900，跨度为8.8*5.45米。以上梁由于大截面、大跨度、层高高等特点，需进行高支模体系的设计.4、施工工艺搭设脚手排架→支柱模至梁底→支梁底模→板底模→浇筑柱砼、绑扎梁钢筋封梁侧模→绑扎板钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护→砼强度达设计要求拆模→转入下一施工段。5、模板施工体系1)、原则a.实用性主要应保证砼结构质量，具体要求：a).接缝严密，不漏浆；b).保证构件的形状尺寸和相互位置的正确；c).模板的构造简单，支拆方便。b.安全性保证在施工过程中，不变形、不破坏、不倒塌。c.经济性-200- a).针对本工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材；b).在保证工期质量的前提下，尽量减少一次性投入；c).增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。2)、柱、剪力墙模板体系用18mm木胶合板作墙面板，60×80的木方做竖背楞，竖背楞间距250mm，剪力墙横背楞采用2φ48×3.5mm的钢管。用φ12对拉螺杆加固。横背楞及对拉螺杆间距60cm。a.Φ48×3.5双根钢管横向背楞，第一道起始高度200mm，自下而上间距400mm、500mm、500mm、600mm、600mm、700mm；φ12钢筋穿墙拉杆，横向间距600mm。b.穿墙螺杆加φ20PVC套管，面板为18mm厚木夹板，最下一道距离柱跟不大于200mm。c.柱支模前，必须在楼板上放线、验线，放线时应弹出中心线，边线支模控制线，同时在柱根部焊接定位钢筋。d.为防止柱子模板根部浇筑混凝土时漏浆，在柱模板周围用1：2水泥砂浆封堵。3)、梁及板模板体系梁用18mm木胶合板作梁面板，50×100的木方做横背楞，间距250mm，背楞加固采用φ48×3.5mm的钢管锁紧。梁采用梁侧模包梁底模，梁板接头处，板模包梁侧模，剪力墙与板模接头处，平板模板直接搭在墙模上。a.为提高模板质量，保证结构截面尺寸，在支模前，在钢筋两侧，放一定的规格的垫块，以保证钢筋的保护层的厚度。剪力墙及梁宽度方向，间距均匀地放一定数量的预制砼支撑块。梁底模下设双排架，立杆间距0.7～0.9m，标准层水平杆间1.5m，平板模下搭满堂架，立杆间距0.9m，水平杆距1.5～1.8m，梁底板统一上双扣件加固。b.梁底模板采用50厚木板；梁高大于600mm时必须加对拉螺栓，当小于-200- 800mm时，对拉螺栓不小于φ10，间距不大于700mm（施工时建议采用φ14螺栓）。c.当梁高大于900mm时，对拉螺栓不少与2排，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于600mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于250mm，距离楼板模板不大于300mm。对拉螺栓采用φ20PVC套管，以便周转。d.为配合梁钢筋绑扎，模板必须跳格支设。严格控制梁板起拱率，跨度超过4m支模时跨中起拱1/400。柱、剪力墙、梁板模支撑架为满堂架，支模架一定要可靠牢固。e.框架梁板，平台板模板采用木胶合板现场散拼，模板支撑采用钢管满堂脚手架体系。模板面板为18厚木胶合板，背枋为刨光木枋，木枋截面尺寸，间距250.梁侧模、底模采用木胶合板，板厚18，水平纵楞为50×100@250松木方,竖楞采用Ф48钢管。4)、柱、剪力墙、梁及板施工衔接a.最后加支撑以稳固整个模板，为保证浇砼时角部、接头处不漏浆。在模板接头处，均考虑10mm的搭接，在梁、柱接头处，采用柱侧模包梁侧模，梁底模直接搭在柱侧模上面。b.满堂排架搭设立管间距不得超过90厘米，离地300必须设置扫地杆，扫地杆距地面250mm～300mm，并成井字型搭设，中间牵杠距地面1.8米，并全部连通成井字型格式。四周离墙300，支撑双向加剪刀撑和水平拉杆。c.在柱子部位设置双向剪刀撑，以保证排架的稳定性。第二节梁板支撑构造高度≤4m者，称为“普通梁板模板支撑架”，高度＞4m者，称为“梁板模板高支撑架”，高支撑架需要相应缩小构架的柱距（立杆纵距、横距）、步距（水平杆竖向间距）和增加斜杆、剪刀撑的设置，当高度超过10m时，还应视需要设置一到数层水平加强层构造。梁模板、梁板模板支撑架构造的一般要求：-200- 梁和梁板模板支撑架的构造参数需经验算确定，其初选参数应符合下表一和表二的构造要求。梁模板支撑架构造的一般要求表一构造形式构造的一般要求劲性支柱构造1.劲性支柱（双立杆或格构柱）的宽度b1宜≤梁宽b＋300mm；2.劲性支柱的纵距la和水平杆的步距h宜不大于1.2m（双立杆）或1.5m（格构柱）；3.扫地杆距楼地面的高度h0宜≤300mm；4.直接承受荷载的立杆及其顶托（座）伸出顶水平杆之上的自由高度（至托座板面）h1宜≤400mm；5.剪刀撑应满高设置，视需要设置顶部第2道水平杆；6.支架高度不宜＞6m。当架高H≥4m时，应设置侧向斜撑；7.所有杆件（立杆、水平杆、斜杆）之间相接处均应用扣件连接紧固（拧紧扭力矩为40～60N·m）密设单立杆排架8.立杆不宜采用避厚＜3.5mm的薄壁钢管；9.支架高度应≤4m；10.必须设置侧向斜撑，斜角α＝45°～60°，支点高度应位于＞3/5H处；11.立杆间距≤1.0m；12.水平杆步距宜≤1.0m；13.剪刀撑满高设置。其他同③④⑦单列门架构造14.梁模板荷载宜直接作用于门架立杆上或立杆与加强杆之间。当梁模板荷载居于门架中部时，应采取增设门架上部加强杆或托梁件（将跨中荷载传于立杆上），严禁门架单侧支柱受力；15.除两侧均交叉支撑和每层满设水平架外，首层门架设扫地杆（纵向）和封口杆（横向），各层门架立杆对接处均设水平加强杆；16.在顶层门架上部加设一道双向水平加强杆（类似扫地杆和封口杆）；17.外侧满设剪刀撑。交错重叠双列门架构造18.两列门架横向交错（使梁的荷载落于双列门架所形成的内立杆之间）和纵向间距（相邻门架间距为0.5la）或重叠（门架排距为la）；19.交叉支撑满设；-200- 20.水平加强杆设于门架两边侧立杆和中部门架横梁之上；21.长剪刀撑视需要设置单（双）立杆双排支架22.立杆横距lb≤11.0m；23.立杆纵距la≤1.5m；24.支架高度不宜＞8m，当架高≥6m时，应设侧向斜撑。其他同③④⑤⑦梁板模板支撑架构造的一般要求表二序次构造要求事项几何不可变杆系结构非几何不可变杆系结构支架高度≤4m＞4m≤4m＞4m1设斜杆（含剪刀撑）的框格占构架框格总数的比例≥1/2＜1/22扫地杆双向满设双向满设3立杆杆距la、lb≤1.5m≤1.2m≤1.2m≤1.0m4水平杆步距h≤1.5m≤1.2m≤1.2m≤1.0m5水平加强层设置不设顶部、底部和变步距处等不设顶部、底部和变步距处等6水平加强层间距-6～8m-6～8m注：1)．水平加强层的作用为加强支架整体刚度和分布不均匀的集中荷载，其下的竖向斜杆一般只设于周边；2)．非几何不可变杆系结构的剪刀撑和斜杆设置不低于相应脚手架的构造规定；3)．依承载需要和计算结果决定是否采用变杆距和变步距。采用扣件式钢管脚手架材料搭设的梁板模板支撑架的工作受其稳定承载能力控制。第三节梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。-200- 1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。弹性模量：E=6500N/mm2。受力简图如下：250250250250Q=23.4KN/M①强度验算：Mmax==-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:Wn===8850mm³-200- 选用底板截面为500×18mm，Wn=bh²=×500×18²=27000mm³>Wn1可满足要求。②剪应力验算V==0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/mm²Wn1满足要求。②剪应力验算V=RA==×5.84×0.5=1.46KN剪应力===0.438N/mm²5M87相邻两板表面高低差：28表面平整(2M长度以上)：5三、模板拆除1、拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。2、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。3、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除。4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设分类堆放好。四、高支模及支撑体系的验收高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，梁板断尺寸大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。1、支撑体系的水平纵横拉杆严格按本主案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。2、立杆下垫50～60X100mm断面的木枋垫板。-200- 3、检查扣件螺栓的拧紧程度。4、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈450至600角，夹角用回扣连接牢固。5、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。五、防止高支模支撑系统失稳的措施1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。2、浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施(一)安装安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，5、扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。-200- 9、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。10、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。11、不准架设探头板及未固定的杆。12、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。13、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。14、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。15、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。16、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。17、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。（二）、拆除安全技术措施1、模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。2、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。3、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。4、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。5、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。-200- 6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9、在有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞七、事故应急准备和响应预案施工现场一旦发生外架、支模架坍塌倒塌事故将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低人员及相关方生命安全风险和经济损失，特制定本项目部坍塌倒坍事故应急预案。1、不论任何人，一旦发现有外架、支模架等施工设备坍塌倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行隐蔽。2、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向集团公司应急抢救领导小组报告事故发生情况。请求集团应急抢险领导小组的支援。3、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拔打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱一只，药箱存放在现场办公室。4、现场安全员负责保护事故现场，等待上级有关部门调查处理。5、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。6、现场安全员应和项目部有关部门一起对脚手架、支模架等施工设备坍溺倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。7、各相关方联系电话如下：医院：120公安：110消防：119八、未尽事宜本方案未尽事宜按2008年10月13日报审的【模板工程施工方案】执行。-200-