2018年碗扣式钢管支模施工组织设计方案

中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）碗扣式钢管高支模专项施工方案编制人：审核人：审批人：企业名称：珠海市建安集团有限公司编制日期：2018年4月11日 目录第一章：编制依据4第二章：工程概况52.1建设简介52.2工程总体概述52.3支模概况62.4支模重点难点介绍82.5碗扣式钢管脚手架及其主要特点、参数9第三章：施工准备及资源配置153.1施工条件153.2技术准备153.3物质准备163.4劳动力准备和计划163.5组织机构及管理职责173.6土建主要设备及监视测量装置投入213.7劳动力配置223.8材料配置223.9高支模施工进度计划22第四章：支架和模板设计方案234.1设计说明234.2构造要求措施244.3材料管理措施254.4检查、验收措施274.5使用管理措施294.6拆除管理措施29第五章：计算书315.1400*800mm梁模板碗扣式钢管高支撑架计算书315.2500*1100mm梁模板碗扣式钢管高支撑架计算书405.3600*1600mm梁模板模板碗扣式钢管高支撑架计算书505.41000*1800mm梁模板模板碗扣式钢管高支撑架计算书605.5160厚楼板模板碗扣式钢管高支撑架计算书705.6250厚楼板模板碗扣式钢管高支撑架计算书80第六章：安全技术措施906.1一般安全要求906.2高处作业安全技术措施916.3支撑架系施工安全技术措施916.4模板安装安全技术措施926.5模板体系拆除安全技术措施93第七章：事故预防应急预案957.1应急救援指挥机构957.2事故应急处理程序957.3事故应急处理措施977.4救护场所选择997.5救护工具100 7.6应急救援装备100第八章：支撑架系沉降观测1028.1监测要求1028.2监测目标1038.3监测人员组成1048.4仪器设备配置1048.5高支模支撑系统观测点措施1048.6观测成果及整理上报104第九章：混凝土浇筑施工技术措施1069.1工艺流程1069.2作业准备1069.3混凝土生产1069.4混凝土运输1069.5混凝土泵送操作工艺1069.6浇筑与振捣1089.7梁板砼浇筑1089.8砼养护109第十章：支模体系施工质量保证措施11010.1原材料的质量11010.2技术交底11010.3轴线偏位的预防措施11010.4垂直偏差的预防措施11010.5标高不正确的预防措施11110.6柱、梁模板胀模的预防措施11110.7梁模下垂、失稳倒塌的预防措施11110.8漏浆的预防措施11110.9拆模时出现缺陷的预防措施112第十一章：施工图113 第一章：编制依据为了保证本工程支模体系的施工安全，建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本方案。方案编制依据如下：1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）2、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）、3、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）4、《碳素结构钢》（GB/T700）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2012）6、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011）7、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。8、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）9、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）10、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）11、《建质[2009]87号文件》12、《中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）工程图纸》 第二章：工程概况2.1建设简介工程名称中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）项目地点珠海市高新区中山大学珠海校区施工单位珠海市建安集团有限公司建设单位珠海华昕开发建设有限公司设计单位广东德晟建筑设计研究院监理单位广东华晨项目管理咨询有限公司勘察单位广东省珠海工程勘察院建筑面积37280.95㎡栋数/层数1栋6层合同价15851.66万元2.2工程总体概述1、建筑工程项目明细表建筑工程项目明细表名称建筑面积/长度（平方米/米）层数基底面积地上地下地上地下中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）7356.1027665.559615.4061总建筑面积：37280.95㎡地上建筑面积：27665.55㎡地下建筑面积：9615.40㎡2、建筑工程概况序号层数层高建筑面积备注1-16.0米9615.40㎡ 21层5.0米7356.1㎡32层4.5米5120.5㎡43层4.5米6062.64㎡54层5.0米5895.22㎡65层5.5米1463.16㎡76层（钢结构）6.3米1707.24㎡说明：本工程6层屋面为钢结构。3、结构工程概况（1）本工程采用框架结构，框架柱、框架框抗震等级为二级、三级。（2）设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级，抗震设防烈度为7度，场地类别为II类，砌体结构施工质量控制等级为B级，耐火等级为二级，（3）基础为冲孔灌注桩基础，桩径：800、100、1200mm三种。（4）混凝土强度等级：2.3支模概况说明：本方案为中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）模板支撑工程，采用碗扣式钢管支撑体系，具体支模内容如下：一、高度超过8米（9.5米）的支模部分1、本工程12-14轴交C2-D2轴长21.6米，宽9.7米区域、14-17轴交1/A-D2轴长25.8米，宽21.6米区域，此部分区域从地下室顶板搭设到2层顶板，搭设高度9.5米。 （2）、此区域梁截面尺寸：280×800、300×600、400×800、350×900、300×1000、400×1000、500×1400、500×1700、550×1700、800×1800、1000×1800mm等；（3）、最梁大截面为1000×1800mm，梁板的最大跨度为10.8米。（4）、楼板厚度120mm，砼强度C40。（5）、梁板支模基础为地下室顶板厚度160mm，砼强度C35一、其他高度不超过8米的支模部分1、地下室-1层6.0米（局部6.7、6.6、7.0米）支模情况说明（1）、地下室-1层支模高度为6.0米（局部6.7、6.6、7.0米）。（2）、梁截面尺寸：200×500、200×600、250×600、250×800、300×600、300×700、300×800、300×1000、300×1100、300×1800、400×800、400×900、500×800、500×1100mm等；（3）、最梁大截面为500×1100mm，梁板的最大跨度为10.8米。（4）、楼板厚度160、200、250mm，砼强度C35。（5）、梁板支模基础为地下室底板厚度600mm，砼强度C35。2、地上部分4.5、5.0、5.5米支模情况说明（1）、地上1层、4层支模高度为5.0米，2-3层支模高度均为4.5米，屋面支模高度为5.5米。（2）、梁截面尺寸：200×500、200×600、250×600、250×800、300×600、300×700、300×800、300×900、300×1000、300×1200、300×1350、350×750、350×900、400×600、400×800、400×900、400×1000、400×1200mm、400×800、400×900、400×1000、400×1200等；（3）、最梁大截面为400×1200mm，梁板的最大跨度为10.8米。（4）、楼板厚度120、150mm，砼强度C30。（5）、梁板支模基础为各层楼板及地下室顶板厚度120、150、160、200、250mm，砼强度C30、C35、C40。三、超限大梁支模说明1、12-14轴交C2-D2轴、14-17轴交1/A-D2轴区域有10条大梁，分别为：（1）：梁尺寸为800*1800mm，位置13轴，1条，跨度14.1m,混凝土强度C30， 支模高度9.5米。（2）：梁尺寸为500*1700mm，位置C2轴，1条，跨度9.8m，混凝土强度C30，支模高度9.5米（3）：梁尺寸为500*1400mm，位置1/A-B轴之间、1/C2-C2轴之间、1/C2-D2轴之间各1条，跨度21.6m，混凝土强度C40，支模高度4.9米（4）：梁尺寸为1000*1800mm，位置B轴、1/C2轴、C2轴各1条，跨度21.6m，混凝土强度C40，支模高度9.5米2、5层顶板有8条大梁，分别为：（1）：梁尺寸为600*1100mm，位置1/C2-C2轴之间有2条，跨度4m,混凝土强度C30，支模高度5.5米。（2）：梁尺寸为600*1600mm，位置8轴有1条，跨度9.8m、10轴过4.6米有1条，跨度8.3m，混凝土强度C30，支模高度5.5米。（3）：梁尺寸为700*1600mm，位置9轴、10轴、B1轴、B2轴各有1条，跨度8.0m,混凝土强度C30，支模高度5.5米。2.4支模重点难点介绍1、本工程支模采用碗扣件式钢管支模。2、本工程的高支模区域比较多高度分别为5.5、6.0、6.7、7.0、9.5米，在模板措施这块需严格按要求控制，每个高支模施工前需技术交底方可进行搭设。3、9.5米的高支模，面积较小，需要严格按方案搭设，特别是抱柱、顶紧措施。4、9.5高支模区域和其所在层支模的区域有梁、板、柱相连，在搭设高支模支撑体系时，均可以和已浇筑的支模区域抱紧，顶住，以增加稳定性。5、5层顶板大梁支撑下面的支模不拆除外，在相对应3层顶板区域采用回顶措施。回顶搭设和大梁支模搭设方式一样。6、其他支模体系立杆施工时不得拆除其下层的支撑体系，保证其基础有足够的承载力。7、梁板模板碗扣钢管支架四边与中间每隔8米立杆顶层设置一道水平剪刀撑，中间设置一道，底部设置一道。共设置三道。8、垂直剪刀撑必须控制8米立杆一道，而从四周向中间搭设。 9、柱先浇筑，待强度达到75%才浇筑高支模区域的梁、板。2.5碗扣式钢管脚手架及其主要特点、参数碗扣式钢管脚手架是一种新型承插式钢管脚手架。脚手架独创了带齿碗扣接头，具有拼拆迅速、省力，结构稳定可靠，配备完善，通用性强，承载力大，安全可靠，易于加工，不易丢失，便于管理，易于运输，应用广泛等特点，大步提高了工作效率。曾数次获国际及国内的各种嘉奖，是建设部2000年以前十项重点推广新技术之一。 一、功能介绍1、碗扣节点结构合理，力杆轴向传力，使脚手架整体在三维空间、结构强度高、整体稳定性好、并具有可靠的自锁性能，能更好的满足施工安全的需要。2、脚手架组架形势灵活，适用范围广根据施工要求，能组成模数为0.6m的多种组架尺寸和载荷的单排、双排脚手架、支撑架、物料提升脚手架等多功能的施工装备、并能做曲线布置，又可在任意高差地面上使用，根据不同的负载要求，可灵活调整支架间距。3、碗扣脚手架各构件尺寸统一、搭设的脚手架具有规范化、标准化的特点，适合于现场文明施工;由于碗扣与杆件为一整体，避免了散件的丢失磨损费用，便于现场管理。4、减轻了劳动强度装拆功效高，作业强高低，接头装拆速度比常规脚手架快2-3倍，工人仅需一把小铁锤便可完成全部作业，可降低劳动强度0.5倍。5、维护简单，由于碗扣式脚手架完全避免了螺栓作业，无意丢失散件、构件轻便、牢固、经碰经磕、一般锈蚀不影响装拆作业，维护简单，运输方便。6、降低成本，可利用现有扣件式钢管脚手架进行装备改造，大大降低更新成本。 二、工艺特点 1、多功能:能根据具体施工要求，组成不同组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架，悬挑架等多种功能的施工装备。也可用于搭设施工棚、料棚、灯塔等构筑物。特别适合于搭设曲面脚手架和重载支撑架。2、功效:常用杆件中最长为3130MM，重17.07KG。整架拼拆速度比常规快3~5倍，拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业，避免了螺栓操作带来的诸多不便。3、适用性强:主构件均采用普通的扣件式钢管脚手架之钢管，可用扣件同普通钢管连接，通用性强。4、承载力大:立杆连接是同轴心承插，横杆同立杆靠碗扣接头连接，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能。而且各杆件轴心线交于一点，节点在框架平面内，因此，结构稳固可靠，承载力大。(整架承载力提高，约比同等清况的扣件式钢管脚手架提高15%以上)。5、安全可靠:接头设计时，考虑到上碗扣螺旋摩擦力和自重力作用，使接头具有可靠的自锁能力。作用于横杆上的荷载通过下碗扣传递给立杆，下碗扣具有很强的抗剪能力(最大为199KN)。上碗扣即使没被压紧，横杆接头也不致脱出而造成事故。同时配备有安全网支架，间横杆，脚手板，挡脚板，架梯。挑粱.连墙撑等杆配件，使用安全可靠。6、主构件用Φ48×3.5、Q235焊接钢管，制造工艺简单，成本适中，可直接对现有扣件式脚手架进行加工改造.不需要复杂的加工设备。7、不易丢失:该脚手架无零散易丢失扣件，把构件丢失减少到最小程度。8、维修少:该脚手架构件消除了螺栓连接.构件经碰耐磕.一般锈蚀不影响拼拆作业，不需特殊养护、维修。9、便于管理:构件系列标准化，构件外表涂以橘黄色。美观大方，构件堆放整齐，便于现场材料管理，满足文明施工要求。10、便于运输:该脚手架最长构件3130MTM，最重构件40.53KG，便于搬运和运输。 三、规格参数碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（kg）立杆LG-120ф48×3.5×12007.417.05LG-180ф48×3.5×180010.6710.19LG-240ф48×3.5×240014.0213.34LG-300ф48×3.5×300017.3116.48横杆HG-30ф48×3.5×3001.671.32HG-60ф48×3.5×6002.822.47HG-90ф48×3.5×9003.973.63间横杆JHG-90ф48×3.5×9005.284.37JHG-120ф48×3.5×12006.435.52JHG-120+30ф48×3.5×（1200+300）7.746.85JHG-120+60ф48×3.5×（1200+600）9.698.16专用斜杆XG-0912ф48×3.5×1507.116.33XG-1212ф48×3.5×1707.877.03XG-1218ф48×3.5×21609.668.66XG-1518ф48×3.5×234010.349.30XG-1818ф48×3.5×255011.1310.04专用斜ZXG-0912ф48×3.5×12705.89 杆ZXG-1212ф48×3.5×15006.76ZXG-1218ф48×3.5×19208.73十字撑XZC-0912ф30×2.5×13904.72XZC-1212ф30×2.5×15605.31XZC-1218ф30×2.5×20607窄挑梁TL-30宽度3001.681.53宽挑梁TL-60宽度6009.308.60立杆连接销LLXф120.18可调底座KTZ-45可调范围≤3005.82KTZ-60可调范围≤4507.12KTZ-75可调范围≤6008.5可调托座KTC-45可调范围≤3007.01KTC-60可调范围≤4508.31KTC-75可调范围≤6009.69脚手板JB-1201200x27012.8JB-1501500x27015JB-1801800x27017.9架梯JT-2552546×53034.7第三章：施工准备及资源配置3.1施工条件 本工程位于珠海市高新区中山大学珠海校区。现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通。场内施工道路已硬化，施工用水已接通，施工用电已接通，施工场地宽阔.临时设施已完善。施工人员配备齐全，支撑体系的钢管施工特殊工种证件齐全钢管。顶托、扣件等材料合格，材料配备到场。3.2技术准备在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，样本格式如下：工程名称中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）施工单位珠海市建安集团有限公司分项工程名称模板交底部位各层交底时间交底内容主要参数见第四章安装示意图见施工图施工工艺流程钢管支撑施工--模板施工—支撑系统验收--钢筋施工—浇筑质量要求钢管、木方、模板的质量质量保证措施见第五章安全保证措施顶紧、上下碗扣、支撑立杆往外搭设两排。注意事项注意斜杆的搭设、立杆垂直度、上下碗扣、限位销、顶托的伸出长度。文明施工按总的施工方案文明施工应急措施见方案第七章 节点示意图见施工图交底人被交底人3.3物质准备（1）材料准备：a、确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并规定地点存放，做好遮掩保护。钢管表面应平直，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须涂有防绣漆；新应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证；旧应有前进防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧均应该进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必须的强度测试。b、机具准备：根据施工机具需要用量计划，做好机械的租够和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。c、周转材料准备：做好模板、钢管、木方、支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。3.4劳动力准备和计划（1）根据开工日期和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安全已完成。能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。（2）做好施工人员进场的安全质量、防火、文明施工等教育工作进行岗位培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行安全三级技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。（3）配备专职安全生产管理人员3 名，进行施工过程中的安全检查，安全技术交底、危险源监控等，保证按照方案施工，及早发现并避免安全隐患的产生。所有模板支撑和拆除作业的工人都必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）培训和考核的架子工，经过严格培训和交底，并取得特种作业人员上岗证方能施工。上岗人员定期体检，并体检合格。3.5组织机构及管理职责一、支模安全管理组织机构框架图二、各管理人员职责1、项目负责人职责项目负责人领导和组织本项目部安全生产工作，对本项目安全生产负总的责任，其职责如下：（1）在组织管理本项目生产过程中，具体贯彻执行安全生产方针、政策、法令和本单位的安全生产责任制度、安全生产规章制度和操作规程及事故应急预案制度。 （2）确保安全生产费用的有效使用，并负责制定资金使用计划，监督使用情况，防止资金被挪作他用。（3）根据工程特点组织制定安全施工技术措施，消除事故隐患，保护作业人员生产与健康及财产的损失。（4）定期组织专项施工现场安全生产、文明施工大检查，发现隐患按三定(定人、定时间、定措施)进行整改，发现危及人身安全的紧急情况，立即下令停止作业，撤出人员。（5）经常向职工进行劳动纪律、规章制度和安全知识、操作技术教育，对特种作业人员要经考核合格，领取操作证后方准独立操作，对新工人、新调换工种人员在其上岗前进行安全教育。（6）发生事故后应立即报告，组织抢救，保护现场，参加事故调查，组织编制和落实整改措施，并对职工进行安全教育。（7）定期组织安全生产事故应急预案的现场演练，熟悉应急救援的组织、程序、措施及协调工作。（8）召开安全生产例会，对所提出问题应及时解决，或按规定权限向有关领导和部门提出报告，组织班组安全活动，支持安全员工作。（9）教育职工正确使用个人劳动保护用品。（10）做好对女工特殊保护的具体工作。2、项目技术负责人职责（1）对工程项目安全生产的技术工作负全面责任。（2）贯彻国家、地方的安全技术法规和标准，贯彻公司安全生产技术标准，制定实施细则。（3）主持工程项目的安全技术和改善劳动条件问题的研究并审定安全生产决策中的技术可靠性。（4）在编制和审定施工方案、技术措施的同时，编制和审定安全生产技术措施。（5）主持对安全技术措施实施情况的检查、组织定期检查，及时解决安全生产工作中所存在的技术问题。（6）主持安全防护设备和设施的验收和使用情况的跟踪检查，发现问题及时解决。 （7）参加重大安全隐患、安全和伤亡事故的调查分析，主持提出意见和改进措施。（8）组织领导有关生产安全的信息工作和技术总结。3、专职安全员职责（1）负责对安全生产进行现场监督检查，发现事故隐患及时向项目负责人和安全生产管理机构报告，同时还应当采取有效措施，防止事故隐患继续扩大。（2）参与组织施工现场应急预案的演练，熟悉应急救援的组织、程序、措施及协调工作。（3）参加编制年度安全措施计划和安全操作规程、制度，施工现场应急救援预案制定工作。（4）指导生产班组安全员开展安全工作。（5）会同有关部门做好安全生产宣传教育和培训，总结和推广安全生产的先进经验。（6）参加伤亡事故的调查和处理，做好工伤事故的统计、分析和报告，协助有关部门人员提出防止事故的措施，并督促实施。（7）督促有关部门人员按规定分发和合理使用个人防护用品，保健食品和清凉饮料。（8）会同有关部门人员做好防尘、防毒、防暑降温和女工保护工作。（9）监督安全作业环境及安全施工措施费用的合理使用。（10）制止违章指挥、违章作业。4、施工员职责（1）对生产班组的安全生产负责，制止冒险作业。向班组布置工程施工任务时，同时对班组长进行安全技术交底。（2）协助工地负责人做好安全防护工作，对所管的区域内一切安全防护设施负责，对整改指令及整改通知书要组织落实改进。（3）做好整改项目的安全技术措施书面交底。当进度与安全发生矛盾时，生产必须服从安全。（4）参加各项安全活动，熟悉安全操作规程，教育工人正确使用防护用品，并检查执行情况。 （5）发生事故，要保护现场并立即上报，协助上级调查分析。（6）有权拒绝违章指挥。5、资料员职责（1）资料员在施工员、质量检查员、安全员的积极配合下，做好安全资料工作。（2）协助制定施工组织设计、安全技术交底及各种制度、纪律、规定等工作。（3）准备好各种安全技术档案、安全检查、安全教育的有关资料，及时做好班前安全活动记录。（4）对安全施工中采用的新技术、新产品、新工艺或某些新的安全施工方法，要及时写出总结，以便吸取经验教训，提高施工技术和安全管理水平。（5）资料员必须忠于职守，不断总结提高本身的业务能力，更好地做好本职工作。6、班组长职责（1）认真执行有关安全生产的各项规定，模范遵守安全操作规程，对本班组工人在生产中的安全和健康负责。（2）根据生产任务、生产环境和工人思想状况等特点，开展安全活动。对新调入的工人进行岗位安全教育，并在熟悉工作前指定专人负责其安全。（3）组织本班工人学习安全生产规程，检查执行情况，教育工人在任何情况下不违章蛮干，发现违章作业，立即制止。（4）经常进行安全检查，发现问题及时解决。对不能根本解决的问题，要采取临时措施，并及时上报。（5）认真执行交接班制度，遇有不安全问题，在未排除之前或责任未分清之前不交接。（6）发生工伤事故，要保护现场，抢救伤员，立即上报，详细记录，并组织全班工人认真分析，吸取教育，提出防范措施。（7）带领本班工人积极参加事故应急救援预案的演练，掌握急救的基本知识和器材使用方法。（8）对安全工作中的好人好事及时表扬。8、班组工人职责（ 1）认真学习和严格执行安全操作规程，不得违章作业，对违章作业的指令有权拒绝，并有现任制止他人违章作业。（2）严格遵守安全生产规章制度和纪律，参加各项安全学习和安全活动，提出改进安全工作意见，搞好安全生产，不断提高自我防护能力。（3）服从领导和质安员的指挥，工作时思想集中，坚守岗位，未经许可不得从事非工作作业，严禁酒后上班，不得在禁止烟火的地方吸烟、动火。（4）严格遵守施工现场十三项规定，正确使用“三宝”，爱护各种安全设施及安全标志牌，不得任意拆除和随意挪动。（5）在施工现场要注意安全，不得攀登脚手架、井字架和龙门架。（6）发生事故要立即上报，并保护好现场。3.6土建主要设备及监视测量装置投入序号设备名称规格型号功率kw数量备注1砼输送泵HBG-509512震动式打夯机H2012.143插入式混凝土振动器HZ-501.544平板式混凝土振动器HZ2-202.245钢筋切断机GJ5-407.526钢筋弯曲机GJ7-402.827钢筋对焊机UN1-10010028钢筋调直机TQ4-14929电焊机GTZ-40B21210木工园盘锯SCT-1603211经纬仪T2112水准仪S313.7劳动力配置各工种人员根据施工进度需要提前安排进场，确保工期。序号工种人员数量使用部位1砼工30砼工程2钢筋工20钢筋制安 3木工30砼模板、支撑架4电焊工4钢筋、构件、预埋件焊接5管工15施工及维护6电工4施工及维护、电气安装7测量工2施工测量8机械操作工15塔吊、施工电梯、提升架等9碗扣式架子工20钢管立杆搭设3.8材料配置序号材料名称数量备注150*100木方50000条高支模区域使用218厚模板8000张高支模区域使用33.5*48碗扣式钢管200T高支模区域使用3.9高支模施工进度计划1、本工程采用碗扣式钢管支撑，所以下面以每各施工段支模的区域进度计划安排。2、每个施工段进度计划（1）支模区域搭设钢管搭设时间为3天。（2）支模区域安装模板时间为2天。（3）支模区域绑扎钢筋为2天（4）混凝土浇筑为1天。第四章：支架和模板设计方案4.1设计说明1、本工程为中山大学“天琴计划”科研综合楼（一期）梁板结构的碗扣式模板支撑方案，支模高度最高为9.5米。 2、由于本工程模板使用碗扣式钢管支架，立杆碗扣节点按0.6m间距设置，即，步距以0.6模数构成，横杆长度以0.3米模数设置。3、计算依据：（1）120、150、160mm板按高度9.5米，厚度为160mm，顶托梁采用单钢管，钢管立杆纵横距离1.2*0.9米计算。（2）200、250mm厚板按高度9.5米，厚度为250mm，顶托梁采用双钢管，钢管立杆纵横距离1.2*0.9米计算。（3）400*800mm的梁按9.5米，采用2排支撑立杆受力，钢管立杆纵横距离1.2*0.9米计算。（4）300*1200、300*1350、400*900、400*1000、400*1200、500*800、500*1100、mm的梁按9.5米，采用2排支撑立杆受力，钢管立杆纵横距离0.6*0.9米计算。（5）500*1400、500*1700、600*1100、600*1600mm的梁，按9.5米，采用3排支撑立杆受力，钢管立杆纵横距离0.6*0.6*0.6米计算（6）700*1600、800*1700、1000*1800mm的梁，按9.5米，采用4排支撑立杆受力，钢管立杆纵横距离0.6*0.6*0.6*0.6米计算4、本工程梁板支撑方式：（1）120、150、160mm厚板立杆纵横向间距为1.2*0.9米，顶托梁采用单钢管。次楞木方使用50*100mm，间距为0.25m。（2）200、250mm厚板立杆纵横向间距为1.2*0.9米，顶托梁采用双钢管。次楞木方使用50*100mm，间距为0.25m。（3）截面尺寸为400*800mm及以下的梁，使用两排顶托梁独立受力，纵横间距1.2*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.25m。（4）截面尺寸为300*1200、300*1350、400*900、400*1000、400*1200、500*800、500*1100的梁，使用两排顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.25m。（5）截面尺寸为300*1200、300*1350、400*900、400*1000、400*1200、700*1600、1000*1800的梁，使用两排立杆 顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.25m。（6）截面尺寸为500*1400、500*1700、600*1100、600*1600mm的梁，使用三排立杆顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.6*0.6米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.2m。（7）截面尺寸为700*1600、800*1700、1000*1800mm的梁，使用四排立杆顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.6*0.6米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.2m。（8）垂直剪刀撑按设计图搭设，必须在支撑架四周搭设。纵横向间距为8米为一排。（9）水平剪刀撑按设计图进行搭设，所有支模区域的水平剪撑均设置2道。分别在底部一道，顶部一道。（10）1000*1800mm大梁跨度为21.6,米，支模时在其跨中采用扣件式钢管搭设格构柱增加架体稳定。5、本支模施工使用48*3.5碗扣式钢管采用满堂支撑体系进行搭设。木方采用50*100松木。6、支模的纵横向横杆步距为1200mm，扫地杆高度为350mm。7、梁的木方纵向间距为200、250mm，板的木方纵向间距250mm。8、立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.6米。4.2构造要求措施1、架体总体要求对斜杆、剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施，见施工图。2、立杆间距每搭完一步支模架后，应及时校正步距，立杆的纵距，立杆的垂直偏差和水平的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。3、歩距可调托撑及底座使用：可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3、水平杆 (1)每步的纵、横向水平杆采用限位销固定紧。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用连接套管接头。(3)水平杆扣紧头与连接盘的限位销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。4、剪刀撑(1)剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于6跨，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根.b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5、周边拉接本工程柱与梁板一起浇筑，模板支架应与周边区域的柱抱紧。4.3材料管理措施1、碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。2、碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。　　3、上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。4、下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。5、采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600～650·C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。6、立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.25mm，内径不大于50mm ，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。7、杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表的要求。杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）１　杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52　立杆下碗扣间距±13　下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度≤14　接头的接触弧面与横杆轴心垂直度≤15　横杆两接头接触弧面的轴心线平行度≤18、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。9、立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ10mm连接销。10、在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。11、构配件外观质量要求：　　1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；　　2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。　　3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；　　4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；　　5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固。　　6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。12、可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4.4检查、验收措施1、验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收，并且签字。施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过2、验收流程：（1）班组自检（班组长）（2）项目专检（项目经理、项目技术负责人、安全员）（3）企业检查（技术负责人安全负责人）（4）监理单位（总监理、现场监理）、建设单位（工程代表）（5）安全监督部门（分管小组）3、验收内容（1）材料——技术资料（2）参数——专项施工方案（3）构造——专项施工方案和本规程4、验收记录按相关规定填写验收记录表。5、钢管、限位销、上下碗扣、连接套的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）钢管、限位销、上下碗扣、连接套必须涂有防锈漆。（3）钢管、限位销、上下碗扣、连接套外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的要求。（4）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合国家标准。6、扣件的验收符合下列使用要求（1）扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（2）扣件应进行防锈处理。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁施工、出现滑丝的螺栓必须更换。7、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 8、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，09、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查10、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ166-2008的要求。11、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；12、施工方案搭设的验收（1）120、150、160mm厚板立杆纵横向间距为1.2*0.9米，顶托梁采用单钢管。次楞木方使用50*100mm，间距为0.25m。（2）200、250mm厚板立杆纵横向间距为1.2*0.9米，顶托梁采用双钢管。次楞木方使用50*100mm，间距为0.25m。（3）截面尺寸为400*800mm及以下的梁，使用两排顶托梁独立受力，纵横间距1.2*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm， 间距0.25m。（4）截面尺寸为300*1200、300*1350、400*900、400*1000、400*1200、500*800、500*1100的梁，使用两排顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.25m。（5）截面尺寸为300*1200、300*1350、400*900、400*1000、400*1200、700*1600、1000*1800的梁，使用两排立杆顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.9米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.25m。（6）截面尺寸为500*1400、500*1700、600*1100、600*1600mm的梁，使用三排立杆顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.6*0.6米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.2m。（7）截面尺寸为700*1600、800*1700、1000*1800mm的梁，使用四排立杆顶托梁独立受力，纵横间距0.6*0.6*0.6米的碗扣钢管支撑体系。顶托梁使用双钢管，次楞木方使用50*100mm，间距0.2m。4.5使用管理措施1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。支撑体系不得与模板支架相连。2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。4.6拆除管理措施1、拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2、 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：（1）严禁将钢管、限位销、上下碗扣、连接套由高处抛掷至地面；（2）运至地面的钢管、限位销、上下碗扣、连接套应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、限位销、上下碗扣、连接套按品种、规格随时码堆存放。3、应全面检查支撑系统的钢管、限位销、上下碗扣、连接套连接等是否符合体系等是否符合构造要求。4、拆除要监理审批后方可实施、5、应技术负责人进行拆除安全技术交底。第五章：计算书5.1400*800mm梁模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，梁截面B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度0.90m。顶托采用双钢管：Φ48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×0.800×0.400+0.500×0.400=8.360kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.400=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；截面惯性矩I=bh3/12=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×8.360+1.40×1.800)×0.250×0.250=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.078×1000×1000/21600=3.632N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! (2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×8.360+1.4×1.800)×0.250=1.883kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1883.0/(2×400.000×18.000)=0.392N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×8.360×2504/(100×6000×194400)=0.190mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.250=5.100kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.250×(2×0.800+0.400)/0.400=0.625kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.250=0.450kN均布荷载q=1.20×5.100+1.20×0.625=6.870kN/m集中荷载P=1.40×0.450=0.630kN木方计算简图 木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.689kNN2=1.689kN经过计算得到最大弯矩M=0.622kN.m经过计算得到最大支座F=1.689kN经过计算得到最大变形V=0.832mm木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.622×106/83333.3=7.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.689/(2×50×100)=0.507N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.832mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.988kN.m经过计算得到最大支座F=8.916kN经过计算得到最大变形V=1.461mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.988×106/1.05/8982.0=104.76N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.461mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.916kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.156×9.500=1.779kNN=8.916+1.779=10.695kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=10695/(0.588×424)=42.909N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m； la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×0.900×1.600/16=0.039kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×0.900×1.600×1.600/8-0.039×1.600/4=0.009kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.916+1.2×1.482+0.9×1.4×0.009/1.200=10.705kN经计算得到σ=10705/(0.588×424)+9000/4491=44.810N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!　四、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×1.200×1.200=0.088kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.088=0.118kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.088=0.147kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.147+(7.000-1)×0.147=1.032kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.118=0.826kN架体自重为1.482kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！五、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=10.695kN截面高度h=120mm局部荷载边长a=900mm局部荷载边长b=1200mm混凝土保护层厚度d=15mm 临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm(二)计算简图如下：(三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长； s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×120/1200+1200+1200×120/900)×2=4700mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×4700)=1所以，取=1(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×1×1.43+0.15×80)×1×4700×105=4641357N由于上式计算结果4641357N>Fl=10695N,所以满足要求！八、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1局部压力设计值：N=10.695kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=1200mm,Al=144000mm2,Ab=432000mm2,Aln=144000mm2(二)计算局部受压提高系数=(432000/144000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×144000=4814962.68N≥ 10695N满足要求!5.2500*1100mm梁模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，梁截面B×D=500mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。顶托采用双钢管：Φ48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.100×0.500+0.500×0.500=14.275kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.500=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×14.275+1.40×2.250)×0.250×0.250=0.127kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.127×1000×1000/27000=4.694N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×14.275+1.4×2.250)×0.250=3.042kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3042.0/(2×500.000×18.000)=0.507N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×14.275×2504/(100×6000×243000)=0.259mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.100×0.250=7.013kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.500×0.250×(2×1.100+0.500)/0.500=0.675kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.500×0.250=0.563kN均布荷载q=1.20×7.013+1.20×0.675=9.225kN/m集中荷载P=1.40×0.563=0.788kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.700kNN2=2.700kN经过计算得到最大弯矩M=0.926kN.m经过计算得到最大支座F=2.700kN经过计算得到最大变形V=1.327mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.926×106/83333.3=11.11N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.700/(2×50×100)=0.810N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 最大变形v=1.327mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.398kN.m经过计算得到最大支座F=7.076kN经过计算得到最大变形V=0.146mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.398×106/1.05/8982.0=42.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.146mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.076kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×9.500=1.461kNN=7.076+1.461=8.537kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2； 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=8537/(0.588×424)=34.252N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×0.900×1.600/16=0.039kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×0.900×1.600×1.600/8-0.039× 1.600/4=0.009kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.076+1.2×1.218+0.9×1.4×0.009/0.600=8.557kN经计算得到σ=8557/(0.588×424)+9000/4491=36.192N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!四、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.600×1.200=0.044kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.044=0.059kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.044=0.074kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.074+(7.000-1)×0.074=0.516kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.059=0.413kN架体自重为1.218kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！五、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=8.537kN截面高度h=120局部荷载边长a=900mm局部荷载边长b=600m混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm (二)计算简图如下：(三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2； s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×120/600+600+600×120/900)×2=4138mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×4138)=1.3所以，取=1(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×1×1.43+0.15×80)×1×4138×105=8022376N由于上式计算结果8022376N>Fl=8537N,所以满足要求！六、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1局部压力设计值：N=8.537kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=600mm,Al=72000mm2,Ab=216000mm2,Aln=72000mm2(二)计算局部受压提高系数=(72000/216000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×72000=826183.5N≥8.537N满足要求! 5.3600*1600mm梁模板模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，梁截面B×D=600mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。顶托采用双钢管：Φ48×3.0。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.600×0.600+0.500×0.600=24.780kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2 其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×24.780+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.134kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.134×1000×1000/32400=4.138N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×24.780+1.4×2.700)×0.200=4.022kN　　截面抗剪强度计算值T=3×4022.0/(2×600.000×18.000)=0.559N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×24.780×2004/(100×6000×291600)=0.153mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.200=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×1.600+0.600)/0.600=0.633kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.600×0.200=0.540kN均布荷载q=1.20×8.160+1.20×0.633=10.552kN/m 集中荷载P=1.40×0.540=0.756kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.346kNN2=6.395kNN3=0.346kN经过计算得到最大弯矩M=0.267kN.m经过计算得到最大支座F=6.395kN经过计算得到最大变形V=0.062mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.267×106/83333.3=3.20N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.819/(2×50×100)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.062mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.023kN.m经过计算得到最大支座F=20.889kN经过计算得到最大变形V=0.437mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.023×106/1.05/8982.0=108.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.437mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=20.889kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.142×9.500=1.616kNN=20.889+1.616=22.506kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588； 经计算得到σ=22506/(0.588×424)=90.293N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.200×1.600/16=0.052kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.200×1.600×1.600/8-0.052×1.600/4=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=20.889+1.2×1.347+0.9×1.4×0.012/0.600=22.532kN经计算得到σ=22532/(0.588×424)+12000/4491=92.880N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!五、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.600×1.200=0.044kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.044=0.044kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.044=0.063kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.063+(7.000-1)×0.063=0.438kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.044=0.310kN架体自重为1.347kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！五、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=22.506kN截面高度h=120局部荷载边长a=600mm局部荷载边长b=600m混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm(二)计算简图如下： (三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40； 计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(600+600×120/600+600+600×120/600)×2=2880mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×2880)=0.51所以，取=0.51(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×0.51×1.43+0.15×80)×1×2880×105=3783178N由于上式计算结果3783178N>Fl=22506N,所以满足要求！六、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1局部压力设计值：N=22.506kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=600mm,Al=72000mm2,Ab=216000mm2,Aln=72000mm2(二)计算局部受压提高系数=(72000/216000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×72000=826183.5N≥22506N满足要求!5.41000*1800mm梁模板模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数: 钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，梁截面B×D=1000mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.80m。顶托采用双钢管：Φ48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.800×1.000+0.500×1.000=46.400kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.20×46.400+1.40×4.500)×0.200×0.200=0.248kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.248×1000×1000/54000=4.591N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×46.400+1.4×4.500)×0.200=7.438kN　　截面抗剪强度计算值T=3×7438.0/(2×1000.000×18.000)=0.620N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×46.400×2004/(100×6000×486000)=0.172mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.800×0.200=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×1.800+1.000)/1.000=0.460kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×1.000×0.200=0.900kN均布荷载q=1.20×9.180+1.20×0.460=11.568kN/m集中荷载P=1.40×0.900=1.260kN 木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.163kN N2=6.577kNN3=6.577kNN4=-0.163kN经过计算得到最大弯矩M=0.380kN.m经过计算得到最大支座F=6.577kN经过计算得到最大变形V=0.154mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.380×106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4.100/(2×50×100)=1.230N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.154mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.052kN.m经过计算得到最大支座F=21.485kN经过计算得到最大变形V=0.454mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.052×106/1.05/8982.0=111.55N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.454mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=21.485kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.155×9.500=1.771kNN=21.485+1.771=23.256kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588； 经计算得到σ=23256/(0.588×424)=93.303N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.800×1.600/16=0.077kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.800×1.600×1.600/8-0.077×1.600/4=0.019kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=21.485+1.2×1.476+0.9×1.4×0.019/0.600=23.295kN经计算得到σ=23295/(0.588×424)+19000/4491=97.184N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!四、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.600×1.200=0.044kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.800×0.044=0.029kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.800×1.800)1/2/1.800×0.044=0.053kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.053+(7.000-1)×0.053=0.372kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.029=0.206kN架体自重为1.476kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！五、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=23.256kN截面高度h=120局部荷载边长a=600mm局部荷载边长b=600m混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm(二)计算简图如下： (三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40； 计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(600+600×120/600+600+600×120/600)×2=2880mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×2880)=0.51所以，取=0.51(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×0.51×1.43+0.15×80)×1×2880×105=3783178N由于上式计算结果3783178N>Fl=23256N,所以满足要求！六、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1局部压力设计值：N=23.256kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=600mm,Al=72000mm2,Ab=216000mm2,Aln=72000mm2(二)计算局部受压提高系数=(72000/216000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×72000=826183.5N≥23256N满足要求!5.5160厚楼板模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数: 钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.160×1.200+0.500×1.200=5.419kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；截面惯性矩I=bh3/12=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×5.419+1.40×3.000)×0.250×0.250=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/64800=1.032N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.419+1.4×3.000)×0.250=1.605kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1605.0/(2×1200.000×18.000)=0.111N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.419×2504/(100×6000×583200)=0.041mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.160×0.250=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.500×0.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m静荷载q1=1.20×1.004+1.20×0.125=1.355kN/m活荷载q2=1.40×0.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+1.355)×1.200=2.676kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.676/1.200=2.230kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.23×1.20×1.20=0.321kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.230=1.605kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.230=2.943kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=M/W=0.321×106/83333.3=3.85N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1605/(2×50×100)=0.482N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.129kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.129×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.423mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.943kN均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.959kN.m经过计算得到最大支座F=11.731kN经过计算得到最大变形V=1.251mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.959×106/1.05/4491.0=203.37N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.251mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.156×9.500=1.481kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×1.200×0.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.160×1.200×0.900=4.337kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.358kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.200×0.900=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.41kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m； l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=11410/(0.588×424)=45.775N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.200×1.600/16=0.052kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.200×1.600×1.600/8-0.052×1.600/4=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×6.358+0.9×1.4×2.700+0.9×1.4×0.012/0.900=11.049kN经计算得到σ=11049/(0.588×424)+12000/4491=46.811N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.900×1.200=0.066kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.066=0.066kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.066=0.094kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.094+(7.000-1)×0.094=0.657kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.066=0.465kN架体自重为1.481kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!七、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=11.41kN截面高度h=120mm局部荷载边长a=900mm局部荷载边长b=1200mm混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm(二)计算简图如下： (三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值：式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×120/1200+1200+1200×120/900)×2=4700mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×4700)=1所以，取=1(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×1×1.43+0.15×80)×1×4700×105=4641357N由于上式计算结果4641357N>Fl=11410N,所以满足要求！八、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1 局部压力设计值：N=11.41kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=1200mm,Al=144000mm2,Ab=432000mm2,Aln=144000mm2(二)计算局部受压提高系数=(432000/144000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×144000=4814962.68N≥11410N满足要求!5.6250厚楼板模板碗扣式钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.250×1.200+0.500×1.200=8.130kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×1.200=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3； 截面惯性矩I=bh3/12=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×8.130+1.40×3.000)×0.250×0.250=0.087kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.087×1000×1000/64800=1.346N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×8.130+1.4×3.000)×0.250=2.093kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2093.0/(2×1200.000×18.000)=0.145N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×8.130×2504/(100×6000×583200)=0.061mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11=25.100×0.250×0.250=1.569kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.500×0.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m静荷载q1=1.20×1.569+1.20×0.125=2.033kN/m活荷载q2=1.40×0.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+2.033)×1.200=3.490kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.489/1.200=2.908kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.91×1.20×1.20=0.419kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.908=2.093kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.908=3.838kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.419×106/83333.3=5.02N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2093/(2×50×100)=0.628N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.694kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.694×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.634mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.838kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.253kN.m经过计算得到最大支座F=15.324kN经过计算得到最大变形V=0.940mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.253×106/1.05/8982.0=132.86N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.940mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.156×9.500=1.481kN(2)模板的自重(kN)： NG2=0.500×1.200×0.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.250×1.200×0.900=6.777kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.798kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.200×0.900=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.34kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——由长细比，为1600/16=100；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=14337/(0.588×424)=57.521N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.200×1.600/16=0.052kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.200×1.600×1.600/8-0.052×1.600/4=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×8.798+0.9×1.4×2.700+0.9×1.4×0.012/0.900=13.977kN经计算得到σ=13977/(0.588×424)+12000/4491=58.557N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.900×1.200=0.066kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.066=0.066kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.066=0.094kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.094+(7.000-1)×0.094=0.657kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.066=0.465kN架体自重为1.481kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!七、支撑体系钢管立杆基础一层底板受冲切承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=14.34kN 截面高度h=120mm局部荷载边长a=900mm局部荷载边长b=1200mm混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=80N/mm(二)计算简图如下：(三)冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：式中h－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值： 式中um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；s－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；s－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得：um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×120/1200+1200+1200×120/900)×2=4700mm1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=12=0.5+sh0/4um=0.5+40×105/(4×4700)=1所以，取=1(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.7×1×1.43+0.15×80)×1×4700×105=4641357N由于上式计算结果4641357N>Fl=14340N,所以满足要求！八、支撑体系钢管立杆基础一层底板受压承受能力计算(一)已知计算数据混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，βc=1局部压力设计值：N=14.34kN局部受压类型：图中：a=120mm,b=1200mm,Al=144000mm2,Ab=432000mm2,Aln=144000mm2(二)计算局部受压提高系数 =(432000/144000)0.5=1.73(三)验算截面限制条件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×14.3×144000=4814962.68N≥14340N满足要求!第六章：安全技术措施6.1一般安全要求1、所有人员必须遵守项目部安全管理规定，严格遵守支模施工相关工种和机械安全操作规程和安全生产纪律，杜绝“三违”：违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为，做到“三不伤害”：不伤害自己、不伤害他人和不被他人伤害。2、严格按照已审批的施工方案进行施工，不得擅自改变工序。3、所有工序施工前必须进行详细的技术交底和安全交底，未经交底不得擅自施工。4、所有特种作业人员如架子工、电工、电焊工、钢筋吊手，司索指挥等，必须经专门的安全教育培训，考试合格，取得特种作业操作资格证后，方可上岗作业，并在规定时间内复审。5、严禁酒后作业。6、作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。7、支架立杆底部应设置底座或垫付板并设置纵横向扫地杆，立杆上的连接套管应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差为15mm。8、钢管连接应连接套管连接。9、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心处且偏心距不应大于25mm。10、模板支架四边与中间每隔8米支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接设置。 11、传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线。扳手、上下碗扣、螺母应放入工具袋，不准抛扔。12、模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。13、使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断电，送机修组维修，不准擅自检修。14、架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。15、遇有大雾、大雨、六级以上的大风、浓雾等恶劣气候，应停止施工。16、施工现场必须配备足够数量的消防器材，如需动火作业，每天作业前必须必须到安全部办理动火审批手续，落实各项消防措施，专人监护。6.2高处作业安全技术措施1、患有下列疾病的人员不能从事高处作业及架设作业：如心脏病、高血压、贫血、癫痫病等。2、悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况。配置防护栏网、栏杆或其他安全设施。经常对各项安全防护设施进行检查，发现有缺陷时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。3、悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、吊笼、平台等设备均需经过技术鉴定或检测后方可使用。4、高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业，验收也可分段、分层进行。5、高处作业必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋、衣着灵便。6、在作业中如发现安全隐患时，必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。7、施工现场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应平稳堆放，工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。 8、因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。6.3支撑架系施工安全技术措施1、搭设支撑架必须按规范进行，即：横平竖直、连接牢固，底脚着实，层层拉结，支撑挺直，通畅平坦，设施齐全、牢固。支撑体系主要杆件的接长点必须错开；钢管剪刀撑的接长处必须搭接，其搭接长度不得小于100厘米。支撑体系上人斜道应有独立的支撑系统，转角休息平台应不小于2平方米，斜道坡度不得大于l:3，防滑条的间距不得大于30厘米。2、搭拆支撑架时工人必须戴好安全帽，系紧安全带，安全带“高挂低用”，穿防滑鞋，衣着灵便。3、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在支撑架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在支撑体系上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、所有立杆、上下碗扣、连接套管、限位销等材料必须符合规格，无缺陷方可使用。使用的钢管应无裂纹、打孔、弯曲、压扁、锈蚀。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得攀爬支架上下。5、严禁采用使支架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。6、避免装卸物料对模板支撑和支撑体系产生偏心、振动和冲击。7、拆除应采用先搭后拆的施工顺序。拆除支撑体系和明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查架体有无其他牵拉物，吊运机械与支撑体系、建筑物连结情况等；拆除时指定专人警戒；拆除必须按搭设的逆顺序逐层自上而下进行，做到一步一清。严禁上下同时拆除。8、拆除模板支撑及满堂支撑体系时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷物体。6.4模板安装安全技术措施1、严格按照高支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、立杆、上下碗扣、连接套管、、限位销等不准使用。 2、模板必须有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量和侧压力及支模材料、支设稳固等问题特别重视。支设独立梁模应设临时操作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。3、正式施工前，材料管理人员应对模板材料进行认真检查，不符合要求的不得使用。4、模板拼缝平整严密，并采取措施填缝，保证不漏浆，模内必须干净。模板安装后及时报验及浇混凝土。5、模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才立模安装。模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。6、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。模板安装完毕，必须按规定履行验收手续，合格才可进入下道工序。7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、支撑体系或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，9、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。10、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人11、浇筑砼的过程中施工管理人员必须随时关注模板的稳定情况，有异常情况时要立即停止浇混凝土，并派人检查、加固、修理，防止塌模伤人，确认安全后才能继续浇筑混凝土；模板下面有人进行检修作业时，同仓上部必须停止一切操作(如浇砼等)，以免出现意外；如情况紧急时应指挥人员立即撤离。6.5模板体系拆除安全技术措施一、拆除支撑体系前的准备工作应符合下列规定 1、拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求，使用吊机时，应严格遵守起重吊装安全操作规程和“十不吊”规定，特种作业人员必须按现行国家标准“特殊作业人员安全技术考核管理规则”考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，持证上岗。搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。设立警戒区域，有专人监护，非工作人员不得进入。2、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。(即使达到C30、C35)3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出禁止非操作人员进入作业区。操作人员应系挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上或其它安全处进行操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4、工作前，应检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止针子扎脚和从空中滑落。5、拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除模板时，要防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全面掉下。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉浇、倒塌伤人。7、拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。8、打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。9、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板把洞盖严。10、拆除作业必须由上而现下逐层进行，严禁上下同时作业。11、各立杆、上下碗扣、连接套管、限位销等严禁抛至地面。12.运至地面的连接套管应及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码存放。二、模板拆除条件1、由于本区域支模梁的最大跨度为21.6米。所以此跨度的梁混凝土强度必须达到100%方能拆除。2、在浇筑本工程支模区域的同时取混凝土制作一组混凝土试块同条件养护回弹强度不小于C30后方能拆除。 3、在模板拆除前，需做模板拆除申请，报审监理、甲方审批同意后方能拆除。第七章：事故预防应急预案7.1应急救援指挥机构为确保紧急情况的应急准备和响应，项目部成立应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目部技术负责人和总工担任，组员安全员、施工员、资料员、质量员等项目部其他管理人员组成。当发生紧急情况时，组长负责事故应急救援工作的组织和指挥，组长不在现场，则由副组长负责，若组长和副组长均不在现场，则由安全员负责。1、应急救援领导小组名单组长：项目负责人副组长：项目技术负责人、总工组员：安全员、施工员、资料员、质量员等项目部其他管理人员2、通信网络和联系方式报警电话：110急救电话：120火警电话：119医院联系电话：0756-33177607.2事故应急处理程序 事故应急施工过程中施工现场发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，迅速逐级上报，次序为现场、办公室、应急救援领导小组、上级主管部门。由办公室收集、记录、整理紧急情况信息并向应急救援领导小组及时传递，由总指挥或副总指挥主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资及保护现场等，实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故情况来确定，如果事故较小，根据上级指示可由项目部自行直接进行处理；如果事故较大或项目部处理不了则由项目部向公司请示，再由公司向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则有建设单位的质安部门向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。应急事故处理流程图见下图。 1、紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无人员伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需要可直接拨打120、110、119等求救电话。2、值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到项目部应急救援领导小组总指挥和副总指挥，总指挥组织讨论后在最短时间内确定抢险方案，发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由办公室在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。3、遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从总指挥或副总指挥的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。7.3事故应急处理措施一、高处坠落的应急措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近市条件的医院治疗。3、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4、 发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。6、一般伤口小的上血法：先用生理盐水(O．9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。7、加压包扎上血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。8、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上舱处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0．5～1分钟。9、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。二、物体打击预防及应急措施1、高处的物料不要靠边堆放，楼面的边缘要设围栏，不要采用抛掷的方法传递工具或物料；安装架体、模板的操作人员要携带工具袋，随身工具、螺丝等要存放在工具袋内。2、发生拆卸下来的物体，如板块、木方等物体伤害事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。3、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于体克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。4、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。 5、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。6、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。7、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。8、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9、当发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。三、支架坍塌预防及应急措施1、模板安装方案要参考以前的经验并经多方讨论后确定，并应经严格的安全验算和审批、送上级主管部门审查通过后才能实施。2、所使用的模板材料和支顶材料必须经检查合格，凡有问题的材料不得使用。3、必须严格按通过审查的施工方案进行施工，严禁施工审查两张图；施工过程要遵守分部、分段检查验收原则，前一工序不合格不进行下一工序的施工。4、支架应由专业架子工搭设，开工前必须对相关施工人员进行详细的技术、安全交底。5、施工过程必须有施工管理人员在场进行全过程指导、监护，浇筑砼时必须按规定进行安全监测，发现问题要及时停止施工并指挥人员采取一些必要的措施后迅速有序撤离、同时向有关部门报告，以便及时采取有效补救措施，以免让问题发展成为事故。6、现场支顶材料要有必要的储备量，以备抢险、加固使用。7、 如万一发生倒塌事故时，必须迅速组织抢救，优先抢救人员，其次才是设备材料，并立即报警求助和上报。进入抢救前要确认事故现场的施工、照明用电已经拉闸断电，以免造成触电事故。7.4救护场所选择1、本工程位于珠海市高新区中山大学珠海校区。距离较近的为唐家湾卫生院，交通而且医疗设备等相对先进，情况不严重的选择为第一救治场所。如果情况严重，第二救治场所选择在珠海市人民医院。2、本工程在唐家湾卫生院附近。交通较为畅通，能够使人员得到及时的救治。3、珠海市唐家湾卫生院联系电话为：0756-3317760,地址为：唐家湾镇前环路11号4、送往路线为：5、珠海市人民医院联系电话为：0756-2157719地址为：珠海市香洲区凤凰路167号。 7.5救护工具1、在工程项目内，保持有一俩机动的工具车，能随时送往医院。2、工程项目内，配备，担架等应急措施。3、一般的小伤可以通过项目部医疗室的简单处理。7.6应急救援装备1、应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。2、外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。3、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。 第八章：支撑架系沉降观测8.1监测要求在混凝土浇筑过程中，随荷载不断增加。考虑可能发生的不利因素。意外产生的沉降变形，如果超过一定范围，甚至会引作为支撑基础的楼板变形和破坏。因此，应配设备和专人进行监测，及时提供变形数据，指导施工的顺利进行，保证施工的安全。在混凝土浇筑过程中，随荷载不断增加。考虑可能发生的不利因素。意外产生的沉降变形，如果超过一定范围，甚至会引作为支撑基础的板变形和破坏。因此，应配设备和专人进行监测，及时提供变形数据，指导施工的顺利进行，保证施工的安全。一、梁支模采用碗扣式钢管支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接上下碗扣是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。 7）、支撑体系体和支撑体系杆件是否有变形的现象。3、支撑体系在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高大支模梁砼前，由项目部对支撑体系全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差㎜预警值㎜检查工具立杆钢管弯曲3m＜L≤4m≤128mm经纬仪、水准仪4m＜L≤6.5m≤2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L≤6.5m≤3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差≤3022mm经纬仪、水准仪立杆支撑体系高度H=9.5内相对值≤H/400=23.750.75×H/400=17.81经纬仪、水准仪支撑沉降≤10mm5mm经纬仪、水准仪5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及科计委等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，施工单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、观测点的布设：根据图纸情况最大截面梁为1000×180 0mm故观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中监测浇筑平面设6个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。8.2监测目标为了保证已施工结构质量要求，在浇筑混凝土时，对高支模支撑体系移观测要求为：（1）根据JGJ166-2008的结构表面外露的模板变形值规定值的弯曲不得大于1/1000，支模模板的最大跨度21.6m，即模板整体变形必须控制在21.6mm内。根据JGJ166-2008钢管搭设立杆垂直度的允许偏差要求，高支模的的高度为5.0-9.5m，所以钢管的变形值不得大于5.0-9.5mm，如果立杆钢管弯曲值弯曲大于5.0-9.5mm，应停止施工应马上撤离作业人员待加固检测合格后方能继续施工。发现梁板的顶托梁钢管弯曲大于21.6mm，马上撤离作业人员停止施工。然后进行加固，待检查合格，方能继续浇筑。监测措施：钢筋安装好后，浇筑混凝土前测一次初值，浇筑混凝土时进行同时同步跟踪观测；对已浇筑混凝土观测。8.3监测人员组成1、观测人员：项目部安全员。8.4仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手5铁锤58.5高支模支撑系统观测点措施1.每个高支模区域设计观测沉降6点进行定点跟踪观测。 2.使用刻度尺固定靠在6点立杆管旁，浇筑前利用吊线固定在立杆管顶端。浇筑前先确定吊线底端在刻度尺的读数。在浇筑过程中密切观测刻度数的位移情况。观测人员在远离浇筑楼板的地面观测，以保证安全。停工后派10名架子工对支模层的各立杆管等进行加固.8.6观测成果及整理上报1、在浇筑前观测一次的原始数字，做报表上报监理、甲方确认。2、在板浇筑过程之中，每隔一小时观测一次，做报表上报监理、甲方确认。3、如果观测过程重遇到数据变化过大，紧急上报项目部、监理、甲方。4、浇筑梁位置跟随观测。 第九章：混凝土浇筑施工技术措施本工程采用商品砼，现场设置汽车泵供商品砼到位（汽车泵泵送砼高度能满足本工程的最高处），负责整个工程的所用砼。9.1工艺流程作业准备→购商品砼→汽车泵送→浇筑振捣→找平压光→保润养护。9.2作业准备1、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清理干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块是否垫好，模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。2、浇筑砼层段的模板、钢筋、预埋铁件及管线，预留孔洞等全部安装完毕，验收合格并已办理隐、预检手续。3、浇筑砼操作平台及走道已搭设完毕，验收合格。4、技术交底已层层落实，并已形成书面记录。5、坍落度筒及试件模数量已准备到位。9.3混凝土生产本工程采用商品砼，与业主和监理一起确定好商品砼供应商后，签订合同，组织好商品砼的生产。9.4混凝土运输混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不得超过下表的规定，当超过时留置施工缝。砼场内采用泵输送泵泵送就位。砼运输浇筑和间歇的允许时间（min） 砼强度等级气温不高于25℃高于25℃不高于C30210180高于C301801509.5混凝土泵送操作工艺1、作业条件（1）泵送作业，模板及其支撑设计除按正常计算外，还应考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载强度刚度和稳定性。（2）施工前应根据浇筑的混凝土量、工期、构件的特点、泵送能力等确定混凝土的初凝时间，并编制浇筑作业方案。（3）泵送前应办理好隐蔽工程验收手续，模板已清理干净，并淋水湿润。（4）确保砼的运输能力必须等于或大于泵送能力。（5）混凝土泵的操作人员须经培训考核合格，才能上岗操作。（6）浇捣混凝土楼面时，应搭设操作平桥或交通走桥，防止踩踏钢筋。（7）液压油箱、水箱的油位、水量适宜，各油管接头紧固。（8）检查冷却润滑水箱中是否加足干净的乳化液，液面不能低于活塞杆。（9）准备好清洗泵机和管道的机具，如空气压缩机棉球、清洁管接头等。为保证空气压缩机正常工作，应储备一定压力，以备随时使用。(10)空载起动泵机前，应在料斗内加一半的水量，使活塞在缸筒内移动时，不至于摩擦力过大，损坏活塞。(11)检查液压油是否干净，查看真空表上指针，若指到“红色”范围内，应拆除更换清洗滤清器。(12)准备好润滑管道的水泥砂浆，一般是用1：2水泥砂浆，坍落度为12～16cm。(13)接通电源后，检测电压表及各种指示灯是否正常、泵机适用电压为350～410V。(14)泵机空载应运行一段时间，观察工作状态是否正常，正常后才能泵送混凝土。2、泵送工艺 (1)泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的水泥砂浆(或1：2水泥砂浆)，润滑管道后即可开始泵送混凝土。(2)开始泵送时，泵送速度宜放慢，油压变化应在允许值范围内，待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送。(3)泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于在缸筒口上100mm到料斗口下150mm之间为宜。避免吸人效率低，容易吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。(4)混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转排除，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。(5)泵送中途若停歇时间超过20min、管道又较长时，应每隔5min开泵一次，泵送小量混凝土，管道较短时，可采用每隔5min正反转2～3个行程，使管内混凝土蠕动，防止泌水离析，长时间停泵(超过45min)气温高、混凝土坍落度小时可能造成塞管，宜将混凝土从泵和输送管中清除。(6)泵送先远后近，在浇筑中逐渐拆管。(7)在高温季节泵送，宜用湿草袋覆盖管道进行降温，以降低人模温度。(8)泵送管道的水平换算距离总和应小于设备的最大泵送距离。3、泵送结束(1)泵送将结束时，应估算混凝土管道内和料斗内储存的混凝土量及浇捣现场所欠混凝土量(Ø150mm径管每100m有1.75m3)，以便决定拌制混凝土量。(2)泵送完毕清理管道时，采用空气压缩机推动清洗球。先安好专用清洗管，再启动空压机，渐进加压。清洗过程中，应随时敲击输送管，了解混凝土是否接近排空。当输送管内尚有10m左右混凝土时，应将压缩机缓慢减压，防止出现大喷爆和伤人。(3)泵送完毕，应立即清洗混凝土泵、管道，管道拆卸后按不同规格分类堆放。9.6浇筑与振捣1、砼浇筑时应分段分层连续浇筑进行。浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密程序决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍；最大不得超过30cm ，使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行。不得遗漏，做到均匀振实、移动步距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为40cm），振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。2、浇筑砼应连续进行，如必须间歇，其间歇最长时间应按所用水泥品种、气温及砼凝结条件确定，一般超过试配报告时间应按施工缝处理。3、浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的砼凝结前修正完好。9.7梁板砼浇筑（1）梁砼浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成梯形，当达到梁底位置时再对梁的砼进行浇筑，随着阶梯形不断延伸，在柱子高强度部位以自然斜面衔接，振捣密实。（2）梁节点钢筋较密时，浇筑此处砼时，用小直径振捣棒振捣。（3）梁砼分段浇筑，随打随压光，砼浇筑方向平行于次梁方向推进。施工时，设马凳及人行通道和操作平台，严禁直接踏踩钢筋，通道随打随拆。大面积楼梁砼浇筑时，用水准仪抄平，保证楼梁平整度。（4）浇筑梁砼的虚铺厚度应略大于梁厚，用插入式振捣棒顺浇筑方向托拉振捣，并用事先测定在柱筋上的标高拉白线尺量检查砼厚度，后用长木抹子抹平，待砼凝结前收水后，再抹1—2遍，防止砼受气候等影响，表面出现裂缝。（5）根据规范，混凝土厚度超过800mm的浇筑，要分层浇筑，按要求：每浇筑不大于400mm，后待初凝前再回头浇筑第二层，时间控制在1小时以内。9.8砼养护砼浇筑完毕后，应在12小时后浇水，浇水次数应以保持砼有足够的润湿状态为准，养护期一般不小于14昼夜。 第十章：支模体系施工质量保证措施10.1原材料的质量1、碗扣式钢管支架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保碗扣式钢管支架的质量。2、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。10.2技术交底施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对碗扣式钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。10.3轴线偏位的预防措施1、精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。2、成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。3、柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。10.4垂直偏差的预防措施 1、立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。2、合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过3m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。3、采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。10.5标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。10.6柱、梁模板胀模的预防措施1、柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。2、木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。3、扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。4、浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。10.7梁模下垂、失稳倒塌的预防措施1、立柱必须置于混凝土楼面板上，并有足够的支承面积或铺设垫板。2、钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。10.8漏浆的预防措施 1、木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。2、边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。3、梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。4、板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。10.9拆模时出现缺陷的预防措施1、混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。2、大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。3、模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。 第十一章：施工图 说明：每个高支模区域，每条柱子按一步距一道抱紧。 120、150、160mm板支撑立杆大样图 200、250mm板支撑立杆大样图