土木工程计算书完整版新规范毕业论文

'目录1引言22建筑设计说明22.1建筑平面设计32.2建筑剖面设计42.3建筑体型和立面的设计52.4构造设计52.5其它设计73结构设计说明83.1结构体系的选择83.2构件初估83.3基本假定与计算简图83.4荷载计算93.5内力计算及组合93.6基础设计104框架结构设计104.1结构布置截面尺寸估算104.2屋面楼面荷载计算124.3框架计算144.4荷载计算264.5内力组合484.6配筋计算564.7楼板计算684.8楼梯计算705PKPM输出结果76结论111致谢112参考文献113 2建筑设计说明建筑物都是由各种构件根据功能要求围和而成的空间环境，有室内主要使用空间、辅助空间、交通空间和室外使用空间这四类组成。建筑在总平面的布置上应考虑多方面的因素。主要是根据建筑物的性质和规模，结合基地条件和环境特点（包括地形、道路、绿化、朝向、原有建筑和设计管网等等），来确定建筑物或建筑群的位置和布局；规划基地范围内的绿化、道路和出入口，以及布置其他的总体设施，使建筑总体满足使用要求和艺术要求。在建筑总平面设计时，我们应综合考虑以下几个方面的问题：（1）建筑群空间处理首先要考虑体形的统一协调。（2）建筑群空间组合应与自然环境相配合。（3）建筑群空间组合必须考虑到人们活动的“动”、“静”的效果。（4）建筑群空间构图还应注意空间的层次与透视效果。（5）建筑群的空间处理，与内部空间的处理一样，也应根据建筑功能程序和艺术要求考虑空间的序列。2.1建筑平面设计建筑平面集中反映了建筑平面各组成部分的特征及相互关系，使用功能的要求，是否经济合理。除此之外建筑平面与周围环境的关系，建筑是否满足平面设计的要求，同时还不同程度的反应建筑空间艺术构思和结构布置的关系。2.1.1主要使用房间的设计综合楼是以办公用放为主，含有公办公室、接待室、展览厅、娱乐厅等公共设施的建筑。建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。综合办公楼常常是街道、广场或城市某一个区域的构成中心。鉴于此，综合楼体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。2.1.2辅助使用房间的设计 民用建筑除了主要使用房间外还有辅助使用房间。辅助使用房间的设计原理，原则和方法与主要使用房间基本相同。但由于在这类房间中大都布置较多的设备，管道，因此房间的大小及布置均受到设备尺寸的影响。2.1.3交通联系部分的设计一幢建筑物除了有满足各种使用功能的房间以外，还需要有把各个使用房间及室内外有机联系起来的交通联系部分，以保证使用便利和安全疏散。交通联系部分包括水平交通联系部分和垂直交通联系部分交通枢纽空间等。交通联系部分的设计要求有足够的通行宽度，联系便捷，互不干扰，通风采光良好等。此外，在满足使用需要的前提下，要尽量减少交通面积提高平面的利用率。第一：走道设计综合楼走道的宽度和长度除满足公共建筑设计相关规范要求外，应根据实验楼使用要求、人流疏散、门的开启方向和空间处理等因素综合确定。内走道节省交通面积，但其通风、采光较差。改进措施有：走道尽端开窗、走道两侧房间门上设亮子或纵墙上开高窗、走道两侧设开敞式半开敞式房间。外走道使各住户之间干扰较少，通风、采光效果均好，但交通面积相对地增加。为保证安全，外走道栏杆的高度应满足要求。第二：楼梯设计楼梯是多层建筑中常用的垂直交通联系手段。主要楼梯一般与主要出入口相连，位置明显，尽量靠外墙布置，以便直接采光。在设计时要避免垂直交通与水平交通交接处堵塞，在各层楼梯口处应设一定得缓冲地带。2.2建筑剖面设计剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间组合与利用以及建筑剖面中的结构，构造关系。设计内容应包括：第一：确定房间的剖面形状、尺寸及比例关系；第二：确定房间的层数各部分的标高；第三；确定天然采光自然、通风、保温、隔热、屋面排水及选择建筑构造方案；第四：确定主体结构及围护结构的方案；第五：进行房间竖向空间的组合。 2.2.1房间的剖面形状本综合楼的剖面形状都采用方形。这是因为方形剖面简单、规整、便于竖向空间的组合，易于获得简洁而完整的体形，同时结构简单，施工方便。同时也能满足使用要求。同时方形的剖面的形状规整、简洁、有利于梁板式结构的布置。2.2.2房间各部分高度的确定综合楼的层高主要根据使用人数、卫生标准、采光通风、结构形式及空间比例等因素来确定。本实验楼一到六层层高为3.6m。门的宽度一般取900～1000mm，高度一般为2400～2700mm。室内外地面高差设计：为了防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，一般民用建筑常把室内地坪适当提高，以使建筑物室内外形成一定的高差，该高差主要由以下的因素确定：第一：内外联系方便；第二：防水、防潮要求；地形及环境要求；第三：建筑物性格特点。2.3建筑体型和立面的设计综合楼的体型及立面设计要能迎合住户的审美观，住宅楼要美观大方，建筑形象应该明朗、轻快、整洁。立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用，并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。 建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。2.4构造设计构造设计主要解决建筑各组成部分的构造原理和构造方法。它是建筑设计中不可缺少的一部分，其任务是根据建筑的功能、材料、性能、受力情况、施工方法和建筑艺术等要求选择经济合理的构造方案，并作为建筑设计中综合解决技术问题及进行施工图设计的依据。2.4.1影响建筑构造设计的因素第一：外部作用力的影响；第二：气候条件的影响；第三：人为因素的影响；第四：建筑技术的影响；第五：建筑标准的影响。2.4.2建筑构造设计的原则：第一：坚固实用；第二：技术先进；第三：经济合理；第四：美观大方。2.4.3墙体和基础设计本设计为框架结构，墙体都为填充墙。由于填充墙不承受外来的荷载，且本身的重量还要由楼板和梁来承受，因此设计应使用墙自重轻，厚度薄，便于组砌，有一定的隔声能力，同时还要能够满足特殊使用部位如卫生间等处的防水、防火、防潮的要求。墙体的勒脚、散水的做法采用标准做法，具体见施工说明。本设计的地基情况良好，可以采用柱下独立基础。2.4.4楼地面设计 楼地层包括楼板层和地平层，是水平方向分隔房间空间的承重构件，楼板分割上下楼层的空间，地坪层分隔大地与底层的空间。由于他们所处的位置不同、受力不同，因而结构层有所不同。楼板层的结构层为楼板；地坪层的结构层为垫层。楼板层的设计要求：第一：具有足够的刚度和强度；第二：满足隔声、防火、热工的要求；第三：满足建筑经济的要求。地坪层与楼板层一样，是师生直接接触的地方，根据不同房间对面层的不同要求，面层应坚固耐磨、表面平整、光洁、不起尘、易清洗。对于上课和师生长时间停留的房间，要求有较好的蓄热性和弹性；厕所要求耐潮湿、不透水；实验室要求耐酸碱、耐腐蚀。2.4.5屋顶设计屋顶一般可以分为平屋顶和坡屋顶。屋顶的设计应该考虑满足功能、结构、建筑三方面的要求。屋顶是建筑物的围护结构，应能抵御自然界各种环境因素对建筑的不利影响。其次屋顶还应具有抵御气温的影响。屋顶好要承受风、雨、雪的荷载及自身的重量，上人屋面还要承受人和设备的额重量。因此必须具备一定的强度和刚度。屋顶是建筑的外部形体的重要组成部分，屋顶的造型对建筑的造型具有影响。同时屋顶的设计应该利于迅速的排水。屋顶的排水方式分为有组织排水和无组织排水两大类。排水方式的选择应该满足下列要求：第一：高度较低的建筑为了控制造价，宜采用无组织排水。第二：积灰多的屋面应采用无组织排水。第三：有腐蚀性介质的工业建筑也不宜采用有组织排水。第四：在降雨量大的地区或房屋较高的地区应采用有组织排水。第五：临街建筑的排水向人行道时宜采用有组织排水。本工程采用上人屋面。2.5其它设计2.5.1散水设计建筑物的外墙做散水，主要是为了迅速排除靠墙体的地面水并堵住地面水沿墙脚向下渗透，以减少墙脚基础受水侵蚀的可能性。以便将水导至远离墙脚处。散水用素混凝土现浇坡度为3%--5%。本次设计的散水宽度为600mm ，具体见散水构造图。2.5.2女儿墙设计女儿墙是屋顶上直接受到风吹雨淋的一个构建，如果没有适当的放水措施，雨水就有可能顺着女儿墙渗入室内，女儿墙的外饰面材料也有可能因此而破坏。防止女儿墙渗水的办法主要是在女儿墙的墙身中铺设油毡防水层，或是防水层铺过女儿墙。女儿墙对屋面防水和抗震是不利的，因此在没有必要做女儿墙的地方，如为了安全和美观确有需要时，应充分做好防水和抗震措施。3结构设计说明钢筋混凝土框架结构广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房间造型。因此本次设计采用钢筋混凝土框架结构。3.1结构体系的选择3.1.1框架结构组成框架结构是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构，框架结构的特点是由梁柱承受竖向和水平荷载，墙体起维护作用。3.1.2框架结构种类框架结构根据施工方法的不同分为整体式、装配式和装配整体式三种。整体式又称全现浇框架，它由现场支模浇筑而成，整体性好，抗震能力强。本次设计的工程采用现浇整体式框架。3.1.3框架结构布置按楼面竖向荷载传递路线的不同，承重框架的布置方案主要有横向框架承重，纵向框架承重和纵横向框架混合承重三种布置方案。横向承重是在横向布置框架承重梁，楼面竖向荷载由横向梁传至柱，纵向布置连系梁；纵向承重是在纵向布置框架承重梁，横向布置连系梁。纵横向混合承重则是两个方向均需布置框架承重梁以承受楼面荷载。纵横向框架混合承重方案具有较好的整体工作性能，对抗震有利。 3.2构件初估3.2.1柱截面尺寸的确定方形柱的截面尺寸不宜小于250mm×250mm。3.2.2梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。3.2.3楼板厚度根据楼面结构布置情况，本次设计楼面板均为双向板，实验楼的板厚取为100mm，走道取100mm。3.3基本假定与计算简图3.3.1基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。3.3.2计算简图一般取中间具有代表性的一榀框架进行分析，现浇框架梁柱的连接节点简化为刚接，框架柱与基础的连接简化为固结。3.4荷载计算框架结构一般承担的荷载主要有：楼（屋）面恒载、使用活荷载、风荷载、地震作用及框架自重。楼（屋）面恒载包括楼（屋）面板自重、建筑面层自重、天花板自重，恒载标准值等于构件的体积乘以材料的自重。楼（屋）面活荷载根据建筑结构的使用功能由《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中查得。多、高层建筑中的楼面活荷载，不可能以荷载规范所给的标准值同时满布在所有的楼面上，所以在结构设计时可考虑楼面活荷载折减。双向板的楼（屋）面恒、活荷载的传递路线：楼面竖向荷载→楼板→纵、横向框架梁→柱→基础→地基。3.5内力计算及组合3.5.1竖向荷载下的内力计算 求竖向荷载作用下的内力时，有分层法、弯矩分配法、迭代法等。本次设计采用迭代法计算竖向荷载。具体方法是对整体框架按照结构力学的一般方法，计算出各节点的弯矩分配系数、各节点的不平衡弯矩，然后进行分配、传递，在工程设计中，每节点只分配两至三次即可满足精度要求。3.5.2水平荷载下的计算求水平荷载作用下的内力时，有反弯点法、D值法、迭代法等。本次设计采用D值法计算水平荷载。具体方法是先计算各层柱修正后的抗侧刚度D及柱的反弯点高度，将该层层间剪力分配到每个柱。3.5.3内力组合一般组合采用以下三种组合形式即可：（1）可变荷载效应控制时：1）1.2×恒+1.4×活2)1.2（恒+（雪+活））+1.3水平地震作用（2）永久荷载效应控制时：1.35×恒+0.7×1.4×活≈1.35×恒+活3.6基础设计根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用经济性好，受力较好的独立基础。基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力较弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。4框架结构设计4.1结构布置截面尺寸估算4.1.1结构布置本工程结构方案经过分析比较，为了满足底层商场的大跨度需求，因此采用纯框架结构体系。结构布置如下（图-1）： ：图-14.1.2截面尺寸估算a.柱截面尺寸估算根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载按10～14KN/m2计，由于本工程采用的是轻质砌块，因此边柱按13KN/m2计，中柱按11KN/m2计。本工程为四级抗震，查抗震规范轴压比限值μN取μN=0.95。柱混凝土强度选用C30，fC=14.3N/mm2。边柱：负荷面为7.8×9.6/2的边柱轴力：NV=（7.8×9.6/2）×13×6=2920.7KN，考虑到偏心弯矩的作用，取N=1.1NV=1.1×2695.7KN=3212KN；根据μN=N/ACfC，设柱为正方形，可得柱边长b=h=AC1/2=（N/μNfC）1/2==486mm。取柱边长b×h=500mm×500mm。中柱：负荷面为7.8×（9.6/2+7.2/2）/2=65.52mm2的边柱轴力NV=65.52×11×6=4324KN，考虑到偏心弯矩的作用，取N=1.1NV=1.1×4324KN=4756KN 柱边长b=h=AC1/2=（N/μNfC）1/2==592mm。取中柱边长b×h=600mm×600mm。本工程将柱截面归并为两种，C轴上住截面均取取b×h=600mm×600mm。其余柱截面均为b×h=500mm×500mm。b.柱截面尺寸估算框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10～1/18确定，则横向框架梁高为9600×（1/10～1/18）=960mm～533mm，取h=800mm，梁宽b=1/2～1/3=400mm～266mm，取b=300mm；连系梁高为9600×（1/10～1/20）=960～480，取h=500mm，梁宽b=250mm；纵向框架梁高为7800×（1/10～1/15）=780～520，取h=600mm，梁宽b=300mm。c.柱截面尺寸估算板的厚度为h=L/40=3600/40=90mm，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制因素，根据经验取板厚为h=100mm。4.2.屋面楼面荷载计算：4.2.1屋面恒载（上人屋面）计算砖墩浆砌架空隔热35mm厚钢筋砼板25×0.035=0.875KN/m220mm厚水泥砂浆抹面20×0.02=0.4KN/m2一毡二油上铺小石子（约厚15mm）0.3KN/m2高分子卷材（4mm）0.05KN/m220mm厚1:3水泥砂浆找平压光20×0.02=0.4KN/m230mm厚绿豆砂保温层30×0.03=0.6KN/m2100mm厚钢筋砼25×0.1=2.5KN/m220mm厚石灰砂浆抹灰17×0.02=0.34KN/m2恒载标准值：gk=5.5KN/m2恒载标准值：g=1.2gk=6.6KN/m2活载标准值：qk=2.0KN/m2活载设计值：q=1.2gk=2.8KN/m2 4.2.2楼面:陶瓷地砖（约10mm）0.22KN/m220mm厚1:2水泥水泥水砂浆结合层20×0.02=0.4KN/m220mm厚1:3水泥水泥水砂浆找平20×0.02=0.4KN/m2100mm厚钢筋砼25×0.1=2.5KN/m220mm厚石灰砂浆抹灰17×0.02=0.34KN/m2恒载标准值：gk=3.9KN/m2恒载标准值：g=1.2gk=4.68KN/m2活载标准值：qk=2.0KN/m2活载设计值：q=1.4gk=2.8KN/m24.2.3厕所楼面:陶瓷地砖（约10mm）0.22KN/m220mm厚1:2水泥水泥水砂浆结合层20×0.02=0.4KN/m220mm厚素砼刚性防水层，25×0.02=0.5KN/m230mm厚1:6水泥焦渣找坡15×0.03=0.45KN/m2100mm厚钢筋砼25×0.1=2.5KN/m220mm厚石灰砂浆抹灰17×0.02=0.34KN/m2恒载标准值：gk=4.4KN/m2恒载标准值：g=1.2gk=5.28KN/m2活载标准值：qk=2.0KN/m2活载设计值：q=1.4gk=2.8KN/m24.3.框架计算4.3.1框架计算简图的确定及荷载计算 1.框架的选取及计算方法取11-11轴的一榀框架进行计算，见（图-1）。该框架承受的荷载为10~12轴线之间的所有荷载。由于板的纵向计算长度为3900mm，横向计算长度为3600mm，相当接近，这里近似认为板的导荷方式为三角形导荷。其中阴影部分以集中力的形式传到框架梁AC和CF上。A1、A2、A3、A4各板上的荷载通过连系梁以集中力的形式传到框架梁AC和CF上。设计内容包括框架计算单元、计算简图的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合及截面配筋计算。框架计算,先采用结构设计软件PKPM进行整体结构设计，PKPM计算时是采用的空间分析设计方法,而用手工计算时考虑计算工作量的问题及时间因素,采用平面框架(单向)的设计方法。,且在结构布置上柱网尺寸、梁、柱截面尺寸也按照单向框架的要求确定。 图-22.计算简图的确定（见图3）框架的计算简图用梁、柱的轴线表示，梁、柱的轴线分别取各自的形心线。对底层柱的下端，一般取至基础顶面。根据地质资料，假定基础顶面离室外地面为0.5m，因此框架底层计算高度为l0=H+0.5=4.8+0.5=5.3m，为了简化计算，其它各层取l0=H=3.6m。框架梁的计算跨度l0为9.6m、7.2m。综上，可得计算简图（图3）。 图—34.3.2框架梁、柱竖向荷载计算框架梁上的荷载是屋板或楼板上的恒载和活载，以及墙载传来的，传到框架梁上的荷载见（图-2）。其中先计算出A1、A2、A3、A4各板的面积：A1=×3.6×3.9×=3.51mm2；A2=×3.9×3.6×=3.51mm2；A3=(3.9-2.4+3.9)×1.2×=3.24mm2；A4=×2.4×2.4×=1.44mm2；次梁及抹灰荷载：25×（0.5-0.1）×0.25+17×(0.5-0.1)×0.02×2=2.77KN/mm主梁及抹灰荷载：25×（0.8-0.1）×0.3+17×(0.8-0.1)×0.02×2=5.73KN/mm屋面（第六层）框架恒载计算均布荷载：A6-B6，C6-F6：板传来5.5×1.95××2=13.4KN/mm主梁自重及抹灰5.73KN/mmgk=19.13KN/mmg=1.2gk=23.0KN/mm B6-C6：板传来5.5×1.2××2=8.25KN/mm主梁自重及抹灰5.73KN/mmgk=13.98KN/mmg=1.2gk=16.8KN/mm集中荷载：为简化计算，与A轴线平行的梁上荷载（包括板传来的）按满跨传到框架梁的相应的节点上，而平行于框架梁（即平行于11轴线）的次梁上荷载如次梁kh上的荷载应按其两端梁图-4 的线刚度比重分配再传到相应的节点上去（图-4）。次梁线刚度：ib1=Ebh3/(12l0)=E250×5003/(12×3900)=E·6.68×105mm3次梁线刚度：ib2=Ebh3/(12l0)=E300×8003/(12×3900)=E·3.28×106mm3ib1/ib2=E·6.68×105/(E·3.28×106)=1/4.91,则传到次梁上的荷载为总荷的1/（1+4.91）=0.169，传到主梁上的荷载为总荷的4.91/（1+4.91）=0.831；如两端都是次梁，则每端各传1/2。传递方式见（图-4）。现在计算集中荷载，A6节点：女儿墙传来2.6×3.9×2=20.28KN板传来5.5×A1×2+5.5×A2××2=5.5×3.51×2+5.5×3.51××2=70.69KN梁传来5.73×3.9×2+2.77×3.6×××2=52.98KNGK=144.0KNG=1.2GK=172.8KNA6-B6中点：板传来5.5×A1×2×2+（5.5×A2×+5.5×A2×）×2=5.5×3.51×2×2+（5.5×3.51×0.169+5.5×3.51×）×2=103.1KN梁传来2.77×3.9×2+（2.77×3.6××+2.77×3.6××）×2 =28.27KNGK=131.4KNG=1.2GK=157.6KNB6节点：板传来5.5×A1×2+5.5×A3×2+（5.5×A2×+5.5×A4×）×2=5.5×3.51×2+5.5×3.24×2+（5.5×3.51×+5.5×1.44×0.169）×2=96.23KN梁传来2.77×3.9×2+（2.77×3.6××+2.77×2.4××）×2=27.72KNGK=124.0KNG=1.2GK=148.8KNC6节点：板传来5.5×A1×2+5.5×A3×2+（5.5×A2×+5.5×A4×）×2=5.5×3.51×2+5.5×3.24×2+（5.5×3.51×0.831+5.5×1.44×0.831）×2=119.51KN梁传来5.73×3.9×2 +（2.77×3.6××+2.77×2.4××）×2=58.51KNGK=178.0KNG=1.2GK=213.6KNC6-F6中点：板传来5.5×A1×2×2+（5.5×A2×+5.5×A2×）×2=5.5×3.51×2×2+（5.5×3.51×0.169+5.5×3.51×0.169）×2=90.27KN梁传来2.77×3.9×2+（2.77×3.6××+2.77×3.6××）×2=24.98KNGK=115.2KNG=1.2GK=138.3KNF6节点：同A节点，有GK=144.0KNG=1.2GK=172.8KN柱端弯矩的计算：对边柱，初始偏心距e0=100mm,MK=N·e0=144.0×0.1=14.4KN·mm M=1.2MK=17.3KN·mm对中柱，初始偏心距e0=150mm,MK=N·e0=178.0×0.15=26.7KN·mmM=1.2MK=32KN·mm屋面（第六层）框架活载计算均布荷载：A6-B6，C6-F6：板传来2.0×1.95××2=4.88KN/mmgk=4.88KN/mmg=1.4gk=6.8KN/mmB6-C6：板传来2.0×1.2××2=3KN/mmgk=3KN/mmg=1.4gk=4.2KN/mm集中荷载：A6节点：板传来5.0×A1×2+2.0×A2××2=2.0×3.51×2+2.0×3.51××2=25.71KNQK=25.71KNQ=1.2QK=36.0KNA6-B6中点：板传来2.0×A1×2×2+（2.0×A2×+2.0×A2×）×2=2.0×3.51×2×2 +（2.0×3.51×0.169+2.0×3.51×）×2=37.5KNQK=37.5KNQ=1.4QK=52.5KNB6节点：板传来2.0×A1×2+2.0×A3×2+（2.0×A2×+2.0×A4×）×2=2.0×3.51×2+2.0×3.24×2+（2.0×3.51×+2.0×1.44×0.169）×2=35.0KNQK=35.0KNQ=1.4QK=49.0KNC6节点：板传来2.0×A1×2+2.0×A3×2+（2.0×A2×+2.0×A4×）×2=2.0×3.51×2+2.0×3.24×2+（2.0×3.51×0.831+2.0×1.44×0.831）×2=43.45KNQK=43.45KNQ=1.4QK=60.8KN C6-F6中点：板传来2.0×A1×2×2+（2.0×A2×+2.0×A2×）×2=2.0×3.51×2×2+2.0×3.51×0.169+2.0×3.51×0.169）×2=32.83KNQK=32.8KNQ=1.4QK=46.0KNF6节点：同A节点，有QK=25.7KNQ=1.4GK=36.0KN柱端弯矩的计算：对边柱，初始偏心距e0=100mm,MK=N·e0=25.7×0.1≈3KN·mmM=1.4MK=4.2KN·mm对中柱，初始偏心距e0=150mm,MK=N·e0=43.45×0.15=7.7KN·mmM=1.4MK=10.78KN·mm用类似的方法可以一次计算出整榀框架的荷载简图，见（图-5），（图-6）： 图-5图-64.3.3梁、柱线刚度的计算梁的线刚度ib=ECIb/l，其中EC是混凝土的弹性模量；l是梁的计算跨度，I惯性矩。考虑到现浇板的作用对梁截面线刚度的影响，所以一边有板取Ib=1.5I0，两边有板取Ib=2I0，I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面抗弯刚度。梁采用C25的混凝土，EC=2.80×104N/mm2。柱线刚度ic=ECIb/l，柱子采用C35混凝土，EC=3.15×104N/mm2。具体计算见表2-1：各杆件惯性矩及线刚度表表2-1b×h（mm）L（mm）EC（N/mm2）I0=bh3/12（mm4）Ib=2I0i=EI/L（N.mm）相对刚度i相AC梁300×80096002.80×1041.28×10102.56×10107.47×10100.75CF梁300×72002.80×1041.28×2.56×9.96×1.00 800101010101010底中柱600×60053003.15×1041.08×10106.11×10100.613底边柱500×50053003.15×1045.21×1092.95×10100.296其它层中柱600×60036003.15×1041.08×10109.0×10100.904其它层边柱500×50036003.15×1045.21×1094.34×10100.436相对刚度取CF梁的线刚度i=9.96×1010为1.00，其他构件的相对于它的线刚度见上表。4.4荷载计算4.4.1恒载作用下的内力计算1.恒荷载作用下框架的弯矩计算用弯矩二次分配法计算框架弯矩：竖向荷载作用下框架的内力分析，由于活载相对恒载小得多，所以本次手工计算不考虑活荷载的不利布置，认为活载满布。通过此方法求得的框架内力，梁的跨中弯矩值要比考虑活荷载不利布置时求得的弯矩值偏低，但当活荷载在总荷载比例较小时，其影响很小。a.固端弯矩计算：将框架梁视为两端固定，计算固端弯矩。第六层框架梁：MAC=－（6×9.62－8×9.6×7.2+3×7.22）－－－（4×9.6－3×2.4）=－385.5KN·m；MCA=（4×9.6－3×7.2）++ +（6×9.62－8×9.6×2.4+3×2.42）=414.8KN·mMCF=－×19.13×7.22－×115.2×7.2=－186.3KN·mMFC=186.3KN·m第五层框架梁：MAC=－（6×9.62－8×9.6×7.2+3×7.22）－－－（4×9.6－3×2.4）=－382.5KN·mMCA=（4×9.6－3×7.2）+++（6×9.62－8×9.6×2.4+3×2.42）=443.4KN·mMCF=－×15.2×7.22－×93.0×7.2=－149.4KN·mMFC=149.4KN·m其它层用类似的方法计算，计算结果见表2-2。框架梁的固端弯矩计算表2-2楼层AC梁CF梁A端（KN·m）C左端（KN·m）C右端（KN·m）F端（KN·m）6－385.5414.8－186.3186.35－382.5443.4－149.4149.4 4－382.5443.4－175.7175.73－382.5443.4－175.7175.72－382.5443.4－175.7175.71－382.5443.4－175.7175.7b.根据梁、柱相对线刚度，计算出各节点的弯矩分配系数μijA6点：A6A5==0.368；A6C6==0.632；C6点：C6A6==0.283；C6F6==0.378；C6C5==0.340；F6点：F6F5==0.304；A6C6==0.696；用类似的方法可以计算出各节点间构件的分配系数，如图表2—3所示。用弯矩二次分配法计算框架内力，传递系数均为1/2，各节点分配二次即可。 其计算步骤和结果参见下图表2—3。 c.恒载作用下梁的弯矩图考虑到梁负弯矩很大，应该进行塑性调幅。这里先进行调幅，然后在画弯矩图。C节点两端梁负弯矩调幅系数为0.8，A节点（除6层外）负弯矩调幅系数为0.9，由于F节点负弯矩相对比较小，所以不予调幅。调幅计算详见表2-4：表2-4楼层MA右(KN·m)MC左(KN·m)MC右(KN·m)MF左(KN·m)调幅前调幅后调幅前调幅后调幅前调幅后调幅前调幅后6－195.5－195.5455.3364.2－348.8－27963635－285.9－257.3466.7373.4－267.5－21480.180.14－275.5－248.0473.3378.6－292－233.688.688.63－275.5－248.0472.6378.1－293－234.490.290.22－277.7－250.0473.2378.6－292－233.691911－238.7－214.8465.8372.6－316－252.874.274.2按照调幅后的梁弯矩画弯矩图：对于AC梁，先考虑简支梁（图－7），设x处有最大弯矩(3.6≤x≤7.2)图－7图－8 M0=q1x－q1x2+[P1b1x－P1(x－a1)]+P2b2x+q2a2(a2/2+b2)－q2x2再考虑和梁的两个负弯矩M1、M2（图－8）叠加。可得梁的X处弯矩为：M=－[（M2－M1）+M1]+M0对第六层：对于AC梁，设x处有最大弯矩q1=13.98KN/m，q2=19.13－13.98=5.15KN/m，P1=131.4KN，P2=124.0KN，M0=×13.98×9.6x－×13.98x2+[×131.4×6.0x－131.4(x－3.6)]+×124.0×2.4x+×5.15×7.2(7.2/2+2.4)－×5.15x2=－9.6x2+72x+473M=－[（M2－M1）+M1]+M0=－[（364.2－195.5）+195.5]－9.6x2+72x+473=－9.6（－2.8）2+362.6，3.6≤x≤7.2当x=3.6时，有Mmax=356.4KN.m对于CF梁，可认为跨中就是最大弯矩处：M0=×19.13×7.22+×115.2×7.2=331.3KN.m，Mmax=－[（M1－M2）+M1]+M0=－[（279.0－63）+63]+331.3=160.3KN.m对第五层：对于AC梁，设x处有最大弯矩，q1=11.6KN/m，q2=21.3－13.98=9.7KN/m，P1=109.3KN，P2=153.4KN，M0=×11.6×9.6x－×11.6x2+[×109.3×6.0x－109.3(x－3.6)]+× 153.4×2.4x+×9.7×7.2(7.2/2+2.4)－×9.7x2=－10.7x2+96.7x+393.5M=－[（M2－M1）+M1]+M0=－[（373.4－257.3）+257.3]－10.7x2+96.7x+393.5=－10.7（－4.0）2+303.4，3.6≤x≤7.2当x=4.0时，有Mmax=303.4KN.m对于CF梁，可认为跨中就是最大弯矩处：M0=×15.2×7.22+×93.0×7.2=266.1KN.m，Mmax=－[（M1－M2）+M1]+M0=－[（214－80.1）+80.1]+266.1=119.1KN.m用类似的方法可以求出每层梁跨中间的最大弯矩；详见弯矩图（图－9）图-9 图－102.恒荷载作用下框架的剪力计算以调幅前的梁端弯矩进行剪力计算： 第六层：AC梁和CF梁，偏安全计算，取q=19.13KN/m满布，QAC=×19.13×9.6+×131.4×6+×124.0×2.4=204.9KN；QCA=－×19.13×9.6－×131.4×3.6－×124.0×7.2=－234.1KN；QCF=×19.13×9.6+×115.2=149.4KN；QFC=－149.4KN根据公式V=－（MAC+MCA）+QAC；（公式中的M和Q均以顺时针旋转为正。）可得VAC=－（MAC+MCA）+QAC=－(455.3－195.5)+204.9=177.8KN；VC左=－(455.3－195.5)－234.1=－261.2KN；VC右=－(－348.8+63)+149.4=189.1KN；VF=－(－348.8+63)－149.4=－109.7KN。对A柱：V=－（M上+M下）=－(181.1+144.5)=－90.4KN；对C柱：V=－（M上+M下）=－(－133.5－117.4)=69.7KN；对F柱：V=－（M上+M下）=－(－48.6－36.6)=23.7KN；采用此方法，依次可以把每层梁柱的剪力求出，结果详见图2－10：3.恒荷载作用下框架的轴力计算单柱重力：底层边柱，b×h=500mm×500mmQZ=25×0.5×0.5×4.8+17×[(0.5+0.01)×4]×0.02×4.8=30+3.3=30.3KN底层中柱，b×h=600mm×600mmQZ=25×0.62×4.8+17×[(0.6+0.01)×4]×0.02×4.8=43.2+4.0 =47.2KN其它底层边柱，b×h=500mm×500mmQZ=25×0.5×0.5×3.6+17×[(0.5+0.01)×4]×0.02×3.6=22.5+2.5=25KN其它层中柱，b×h=600mm×600mmQZ=25×0.62×3.6+17×[(0.6+0.01)×4]×0.02×3.6=32.4+3.0=35.4KN现在计算A柱轴力(受拉为正，受压为负)：六层：NA6上=－VA6－FA6=－177.8－144.0=－321.8KN；NA6下=NA6上－QZ=－321.8－25=346.8KN；五层：NA5上=NA6下－VA5－FA5=－346.8－190.1－155.9=－692.8KN；NA5下=NA5上－25=－717.8KN；四层：NA4上=NA5下－VA4－FA4=－717.8－188.2－155.9=－1061.9KN；NA4下=NA4上－25=－1086.9KN；三层：NA3上=NA4下－VA3－FA3=－1086.9－188.4－155.9=－1431.2KN；NA3下=NA3上－25=－1456.2KN；二层：NA2上=NA3下－VA2－FA2=－1456.2－189.0－155.9=－1801KN；NA2下=NA2上－25=－1826KN；一层：NA1上=NA2下－VA1－FA1=－1826－185.2－155.9=－2167.2KN；NA1下=NA1上－25=－2197.5KN；同理可计算出C柱和F柱的一到六层的轴力，详见轴力图（图－11）： 图－114.4.2活载作用下的内力计算1.活荷载作用下框架的弯矩计算同样采用弯矩二次分配法计算框架弯矩：a.固端弯矩计算：将框架梁视为两端固定，计算固端弯矩。MAC=－（6×9.62－8×9.6×7.2+3×7.22）－－－（4×9.6－3×2.4）=－105.2KN·m； MCA=（4×9.6－3×7.2）+++（6×9.62－8×9.6×2.4+3×2.42）=112.6KN·mMCF=－×4.88×7.22－×32.8×7.2=－50.6KN·mMFC=50.6KN·m活载每层都一样，所以端弯矩均相等。b.根据梁、柱相对线刚度，计算出各节点的弯矩分配系数μij上面已经计算过，这里不再赘述。c.活载作用下梁的弯矩图用弯矩二次分配法计算框架弯矩：具体过程见表2－5：计算跨中最大弯矩：计算方法同计算恒载的最大弯矩方法一致。对于AC梁，为了简化计算，均布活载按q=4.88KN/m满布。M0=qx－qx2+[P1b1x－P1(x－a1)]+P2b2xM=－[（M2－M1）+M1]+M0对第六层：对于AC梁，设x处有最大弯矩M0=×4.88×9.6x－×4.88x2+[×37.5×6.0x－37.5(x－3.6)]+×35×2.4x=－2.44x2+18.1x+135M=－[（M2－M1）+M1]+M0=－[（123.3－53）+53]－2.44x2+18.1x+135=－2.44（－2.2）2+93.9，3.6≤x≤7.2当x=3.6时，有Mmax=89.1KN.m 对于CF梁，可认为跨中就是最大弯矩处：M0=×4.88×7.22+×32.8×7.2=90.7KN.m，Mmax=－[（M1－M2）+M1]+M0=－[（96.1－17.4）+17.4]+90.7=34.0KN.m其余计算类似，详见表2－6。内力调幅：将中间支座（C支座）两端弯矩乘以调幅系数0.8，跨中弯矩乘以调幅系数1.2，A和F支座负弯矩较小，这里不作调幅。详见下表（表2－6）表2－6MA(KN·m)MAC中(KN·m)MC左(KN·m)MC右(KN·m)MCF中(KN·m)MF(KN·m)6层－5389.1123.3－96.134.017.4调幅后－53106.998.6－76.940.817.45层－7774..0123.6－80.136.927.5调幅后－7788.898.9－64.144.327.54层－74.775.5123.0－8136.926.6调幅后－74.790.698.4－64.844.326.63层－74.775.5123.0―8136.926.6调幅后－74.790.698.4―64.844.326.62层－75.375.1122.7－80.836.926.8调幅后－75.390.198.2－64.644.326.81层－64.483.4121.7－85.737.021.8调幅后－64.4100.197.3－68.644.421.8最后画出弯矩图：见图－12 图－122.活荷载作用下框架的剪力计算以调幅前的梁端弯矩进行剪力计算：第六层：AC梁和CF梁，偏安全计算，取q=4.88KN/m满布，QAC=×4.88×9.6+×37.5×6+×35×2.4=55.6KN；QCA=－×4.88×9.6－×37.5×3.6－×35×7.2=－64.0KN；QCF=×4.88×9.6+×32.8=34.0KN；QFC=－34.0KN根据公式V=－（MAC+MCA）+QAC（公式中的M和Q均以顺时针旋转为正。） 可得VA=－（MAC+MCA）+QAC=－(－53+123.3)+55.6=48.3KN；VC左=－(－53+123.3)－64.0=－71.3KN；VC右=－(－96.1+17.4)+34.0=44.9KN；VF=－(－96.1+17.4)－34.0=－23.1KN。对A柱：V=－（M上+M下）=－(50+39.5)=－24.9KN；对C柱：V=－（M上+M下）=－(－34.9－27.1)=－17.2KN；对F柱：V=－（M上+M下）=－(－14.4－13.1)=－7.6KN；采用相同的方法，可以计算出各层各构件的剪力，计算结果详见图－12图－13 2.活荷载作用下框架的轴力计算活载的轴力可由在活载作用下的梁的剪力加上柱上的集中力求出现在计算A柱轴力(受拉为正，受压为负)：六层：NA6上=－VA6－FA6=－48.3－25.7=－74KN；NA6下=NA6上=－74KN；五层：NA5上=NA6下－VA5－FA5=－74－50.7－25.7=－150.4KN；NA5下=NA5上=－150.4KN；四层：NA4上=NA5下－VA4－FA4=－150.4－50.6－25.7=－226.7KN；NA4下=NA4上=－226.7KN；三层：NA3上=NA4下－VA3－FA3=－226.7－50.7－25.7=－303.0KN；NA3下=NA3上=－303.1KN；二层：NA2上=NA3下－VA2－FA2=－303.0－50.7－25.7=－379.4KN；NA2下=NA2上=－379.4KN；一层：NA1上=NA2下－VA1－FA1=－379.4KN－49.6－25.7=－454.7KN；NA1下=NA1上=－－454.7KN；同理可计算出C柱和F柱的一到六层的轴力，详见轴力图（图－14）：考虑活载传给墙、柱、基础的折减：1层：折减系数为1；2－3层：折减系数为0.85；4－5层：折减系数为0.7；6－8层：折减系数为0.65。现取4到6层折减系数均为0.7，其它楼层的折减系数按规定取。也以A柱为例，六层：NA6上=－VA6－FA6=－48.3－25.7=－74KN；NA6下=NA6上=－74KN五层：NA5上=NA6下×0.7－VA5－FA5=－74×0.7－50.7－25.7=－128.2KN；NA5下=NA5上=－128.2KN；四层：NA4上=（NA6下－VA5－FA5）×0.7－VA4－FA4=（－74－50.7－25.7）×0.7+－50.6－25.7=－181.6KN；NA4下=NA4上=－181.6KN；三层：NA3上=[NA6下+（－VA5－FA5）+（－VA4－FA4）]×0.7－VA3－FA3=[－74+（－50.7－25.7）+（－50.6－25.7）]×0.7－50.625.7； =－235.0KNNA3下=NA3上=－235.0KN；二层：NA2上=[－74+（－50.7－25.7）+（－50.6－25.7））]×0.7+（－50.6－25.7）×0.85－50.7－25.7=－300KN；NA2下=NA2上=－300KN；一层：NA1上=[－74+（－50.7－25.7）+（－50.6－25.7））]×0.7+（－50.6－25.7）×0.85+（－50.7－25.7）×0.85－49.6－25.7=－363.8KN；NA1下=NA1上=－－363.8KN；同理可计算出C柱和F柱的一到六层的折减后的轴力，详见轴力图（图－14）图－14 4.4.3.水平风荷载查荷载规范中全国基本风压分布图可知贵阳市基本风压值（重现期为50年）为0.3KN/m2。垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按ωK下式计算：ωK=βZ·μS·μZ·ω0风荷载体型系数μS，查荷载规范可知，矩形平面建筑μS=1.3；风压高度变化系数μZ，本工程建在贵阳市郊区，地面粗糙度类别为B类，查荷载规范中μZ之值，按内插法计算。建筑总高H=4.8+3.6×5=22.8（m）<30m，故取风振系数βZ=1.0各层风荷载标准值计算结果见（表-1）。取11轴框架为计算单元，则沿房屋高度的分布风载标准值为：q(z)=7.8×ωK=7.8βZ·μS·μZ·ω0(KN/m)楼层节点上集中力:计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。第一层节点上集中力标准值：F1=2.97×（5.3+3.6/2）=21.1(KN)其余楼层节点上集中力标准值见表2-7：各层风荷载标准值及楼层节点集中力标准值表表2-7楼层距地面高度HI（m）βZμZμSω0q(z)(KN/m)楼层节点上集中力标准值Fi(KN)623.31.01.271.30.303.8611.5519.71.01.241.30.303.7713.5416.11.01.171.30.303.5612.5312.51.01.071.30.303.2511.628.91.01.01.30.303.0411.015.31.01.01.30.303.0421.61.计算各梁柱的线刚度ib和ic， 详见3.3。2.风荷载剪力计算风荷载剪力计算详见下表（表2-8）：风荷载作用层剪力表表2-8层号i层高（计算高度）hi（m）各层集中力Fi（KN）各层剪力Vi=∑Fi（KN）63.611.511.553.613.52543.612.537.533.611.649.123.611.060.115.321.681.73.计算各柱抗侧移刚度DD值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为：D=αC×（12ic/h2）各柱抗侧移刚度D见（表2-9）4.各柱剪力计算设第i层第j个柱的D值为Dij，该层柱总数为m，该层任意柱的剪力为：Vij=Vi×（Dij/∑Dij）各柱剪力计算结果见（表2-9）水平荷载作用下抗侧移刚度D及柱剪力Vij计算表表2-9层/hi柱列轴号相对线刚度icK=∑ib/2ic底层K=∑ib/icαC=K/（2+K）底层αC=（0.5+K）/（2+K）Di=αC×ic相×12/hi2∑DiVij（KN）6/3.6A0.4361.7200.4620.1870.8152.6 C0.9041.9360.4920.4120.8155.8F0.4362.2930.5340.2160.8153.15/3.6A0.4361.7200.4620.1870.8155.74C0.9041.9360.4920.4120.81512.64F0.4362.2930.5340.2160.8156.634/3.6A0.4361.7200.4620.1870.8158.60C0.9041.9360.4920.4120.81518.96F0.4362.2930.5340.2160.8159.943/3.6A0.4361.7200.4620.1870.81511.27C0.9041.9360.4920.4120.81524.82F0.4362.2930.5340.2160.81513.012/3.6A0.4361.7200.4620.1870.81513.79C0.9041.9360.4920.4120.81530.38F0.4362.2930.5340.2160.81515.931/3.6A0.2962.5340.6690.0850.35719.5C0.6132.8550.6910.1810.35741.4F0.2963.3780.7210.0910.35720.8注：∑Di的值是按照相对刚度ic相计算出来的值。5.确定柱的反弯点高度比y反弯点距柱下端距离为yh：y=y0+y1+y2+y3式中y0—标准反弯点高度系数，y1—考虑上下层梁刚度不同时反弯点高度比的修正值y2,y3—考虑上下层层高变化时反弯点高度比的修正值y0根据结构总层数m及该柱所在层n及K值查表。例如，计算6层A柱反弯点高度系数y：由m=6，n=6，K=1.720，查表得，y0=0.38，上下层梁相对刚度无变化，y1=0；最上层柱y2=0；下层层高与本层层高之比α3=h9/h10=1，查表得，y3=0；A柱反弯点高度系数为：y=y0+y1+y2+y3=0.38+0+0+0=0.38. 其余各柱反弯点高度系数见（表2-10）。6.计算柱端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算第i层第j个柱的柱端弯矩。上端弯矩：Mtij=Vij.h.（1-y）；下端弯矩：Mbij=Vij.y.h；计算结果见（表2-10）。风荷载作用下柱反弯点高度比及柱端弯矩表2-10层/hi柱列轴号Kα1α2α3y0y1y2y3yMtij（KN.m）Mbij（KN.m）6/3.6A1.7201-10.380000.385.83.6C1.9361-10.400000.4012.58.4F2.2931-10.410000.416.64.65/3.6A1.7201110.430000.4311.88.9C1.9361110.440000.4425.520.0F2.2931110.450000.4513.110.74/3.6A1.7201110.450000.4517.013.9C1.9361110.450000.4537.530.7F2.2931110.460000.4619.316.53/3.6A1.720110.470000.4722.419.8C1.9361110.500000.5044.744.7F2.2931110.500000.5023.423.42/3.6A1.720111.50.500000.5024.824.8C1.936111.50.500000.5054.754.7F2.293111.50.500000.5028.728.7 1/3.6A2.534－0.68－0.550000.5546.556.8C2.855－0.68－0.550000.5598.7120.7F3.378－0.68－0.550000.5549.660.67.计算梁端弯矩由柱端弯矩，并根据节点平衡原理计算梁端弯矩。边跨外边缘处的梁端弯矩Mbi=Mtij+Mbi+1，j中间支座处的梁端弯矩Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j）（ilb/ilb+irb）Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）（irb/ilb+irb）框架在风荷载作用下的弯矩见（图-2）。8.计算梁支座剪力及柱轴力根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在梁上的竖向荷载可求出梁支座剪力；柱轴力可由计算截面之上的梁端剪力之和求得。框架在风荷载作用下的梁端剪力及柱轴力见（图-3）（图-4）。 4.5.内力组合在恒载计算时可知：对AC梁，据A端大约4.0m处有最大弯矩，由于恒载内力很大，可认为组合后最大弯矩也必然位于该点。由三角关系可求出距A点4.0m处风载的弯矩，至于活载的弯矩，就直接取（在3.6m处）最大弯矩计算，偏安全。具体见表2－11：表2－11杆件编号控制截面内力种类恒载活载风载③组合方式最大组合内力值①②左风右风1.2①+1.4②1.2①+0.9（1.4②+1.4③）M－214.871.3－347.9－428.7-428.7 一层AC梁左端－64.4－71.3V185.249.6-14.314.3291.7302.8302.8跨中M329.2100.114.114.1535.2538.9538.9右端M-372.6-97.3-65.865.8－583.3-651.9-651.9V-281.7-70.0-14.314.3-436.0-444.3-444.3一层CF梁左端M-252.8-68.687.7-87.7-399.4-500.3-500.3V182.342.9-23.123.1278.8301.9301.9跨中M141.944.44.7-4.7232.4232.1232.4右端M-74.2-21.8-78.378.3-119.6-215.2-215.2V-115.1-25.1-23.1-23.1-173.3-198.9-198.9表2－12表中M单位KN·m,N和V的单位为KN框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载组合项次最大组合值①②左风③右风④　1.2①＋1.4②1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)1.2①＋0.9(1.4②+1.4④)1层A柱柱上端M70.419.2-46.546.5111.450.1167.3167.3N-2167.2-363.840.1-40.1-3110.0-3008.5-3109.6-3110.0V-19.9-5.519.5-19.5-31.6-6.2-55.4-55.4柱下端M35.29.6-56.856.855.7-17.2125.9125.9 N-2197.5-363.8-40.140.1-3146.3-3145.9-3044.9-3146.3V-19.9-5.519.5-19.5-31.6-6.2-55.4-55.41层C柱柱上端M-57.6-13.7-98.798.7-88.3-210.738.0-210.7N-4060.6-745.526.2-26.2-5916.4-5779.0-5845.1-5916.4V16.32.741.4-41.423.375.1-29.275.1柱下端M-28.8-6.9-120.7120.7-44.2-195.3108.8-195.3N-4107.8-745.526.2-26.2-5973.1-5835.7-5901.7-5973.1V16.32.741.4-41.423.375.1-29.275.11层F柱柱上端M-16.6-5.3-49.649.6-27.3-89.135.9-89.1N-1728.5-247.0-66.666.6-2420.0-2469.3-2301.5-2469.3V4.71.520.8-20.87.733.7-18.733.7柱下端M-8.3-2.7-60.660.6-13.7-89.763.0-89.7N-1758.8-247.0-66.666.6-2456.4-2505.7-2337.9-2505.7V4.71.520.8-20.87.733.7-18.733.7　　　　　　　　　　　 2层A柱柱上端M133.336.7-24.824.8211.3175.0237.5237.5N-1801-300.025.8-25.8-2581.2-2506.7-2571.72581.2V-79.5-21.913.8-13.8-126.1-105.6-140.4-140.4柱下端M152.942.2-24.824.8242.6205.4267.9267.9N-1826-300.025.8-25.8-2611.2-2536.7-2601.7-2611.2V-79.5-21.913.8-13.8-126.1-105.6-140.4-140.42层C柱柱上端M-107.3-25.4-54.754.7-164.3-229.7-91.8229.7N-3360.5-612.017.4-17.4-4889.4-4781.8-4825.6-4889.4V63.815.130.4-30.497.7133.957.3133.9柱下端M-122.3-29.0-54.754.7-187.4-252.2-114.4-252.2N-3395.9-612.017.4-17.4-4931.9-4824.3-4868.1-4931.9V63.815.130.4-30.497.7133.957.3133.92层F柱柱上端M-39-12.1-28.728.7-63.7-98.2-25.9-98.2N-1432.5-204.0-43.543.5-2004.6-2030.9-1921.2-2030.4V22.87.115.937.356.316.356.3 -15.9柱下端M-43.2-13.5-28.728.7-70.7-105.0-32.7-105.0N-1457.5-204.0-43.543.5-2034.6-2060.9-1951.2-2060.9V22.87.115.9-15.937.356.316.356.3　　　　　　　　　　　3层A柱柱上端M13035.9-21.521.5206.3174.1228.3237.5N-1431.2-235.016.7-16.7-2046.4-1992.5-2034.6-2046.4V-71.9-19.811.3-11.3-114.0-97.0-125.5-125.5柱下端M128.735.5-19.119.1204.1175.1223.2223.2N-1456.2-235.016.7-16.7-2076.4-2022.5-2064.6-2076.4V-71.9-19.811.3-11.3-114.0-97.0-125.5-125.53层C柱柱上端M-104.8-24.8-44.744.7-160.5-213.3-100.7-213.3N-2669.9-481.410.4-10.4-3877.8-3797.3-3823.5-3877.8V5813.824.8-24.888.9118.255.7118.2柱下端M-104-24.7-44.744.7-159.4-212.2-99.6-212.2N10.4-3920.3-3839.8-3920.3 -2705.3-481.4-10.4-3866.0V5813.824.8-24.888.9118.255.7118.23层F柱柱上端M-37.9-11.8-23.423.4-62.0-89.8-30.9-89.8N-1130.8-159.5-27.127.1-1580.3-1592.1-1523.8-1592.1V20.96.513-1334.249.716.949.7柱下端M-37.5-11.6-23.423.4-61.2-89.1-30.1-89.1N-1155.8-159.5-27.127.1-1610.3-1622.1-1553.8-1622.1V20.96.513-1334.249.716.949.7　　　　　　　　　　　4层A柱柱上端M130.035.9-17.017.0206.3179.8222.7222.7N-1061.9-181.69.6-9.6-1528.5-1491.0-1515.2-1528.5V-72.2-19.98.6-8.6-114.5-100.9-122.6-122.6柱下端M130.035.9-13.913.9206.3183.7218.7218.7N-1086.9-181.99.6-9.6-1558.9-1521.4-1545.6-1558.9V-72.2-19.98.6-8.6-114.5-100.9-122.6-122.64层C柱柱上端M-103.9-24.8-37.537.5-159.4-203.2-108.7-203.2N6.1-6.1-2897.0-2837.0-2897.0 -1978.4-373.5-2852.4V58.013.819.0-19.088.9110.963.0110.9柱下端M-104.8-24.8-30.730.7-160.5-195.7-118.3-195.7N-2013.8-373.56.1-6.1-2939.5-2879.5-2894.9-2939.5V58.013.819.0-19.088.9110.963.0110.94层F柱柱上端M-38.6-11.8-19.319.3-62.8-85.5-36.9-85.5N-829.4-123.0-15.715.7-1167.5-1170.0-1130.5-1170.0V21.36.69.9-9.934.846.421.446.4柱下端M-37.9-11.8-16.516.5-62.0-81.1-39.6-81.1N-854.4-123.0-15.715.7-1197.5-1200.0-1160.5-1200.0V21.36.69.9-9.934.846.421.446.4　　　　　　　　　　　5层A柱柱上端M128.934.5-11.811.8203.0183.3213.0213.0N-692.8-128.24.3-4.3-1010.8-987.5-998.3-1010.8V-71.9-19.65.7-5.7-113.7-103.8-118.2-118.2柱下端M130.035.9-8.98.9206.3190.0212.4212.4N-717.8-128.24.3-4.3-1040.8-1017.5-1028.3-1040.8 V-71.9-19.65.7-5.7-113.7-103.8-118.2-118.25层C柱柱上端M-111.8-24.1-25.525.5-167.9-196.7-132.4-196.7N-1286.7-265.52.7-2.7-1915.7-1875.2-1882.0-1915.7V60.913.612.6-12.692.1106.174.3106.1柱下端M-107.3-24.8-20.020.0-163.5-185.2-134.8-185.2N-1322.1-265.52.7-2.7-1958.2-1917.6-1924.5-1958.2V60.913.612.6-12.692.1106.174.3106.15层F柱柱上端M-29.2-11.4-13.113.1-51.0-65.9-32.9-65.9N-528.0-86.6-7.17.1-754.8-751.7-733.8-754.8V18.06.46.6-6.630.638.021.338.0柱下端M-35.6-11.8-10.710.7-59.2-71.1-44.1-71.1N-553.0-86.6-7.17.1-784.8-781.7-763.8-784.8V18.06.46.6-6.630.638.021.338.0　　　　　　　　　　　6层A柱柱上端M181.150.0-5.85.8287.3273.0287.6287.6N-321.8-74.01.2-1.2-489.8-477.9-480.9-489.8V-90.4-28.72.6-2.6-148.7-141.4-148.7 -147.9柱下端M144.539.5-3.63.6228.7218.6227.7228.7N-346.8-74.01.2-1.2-519.8-507.9-510.9-519.8V-90.4-28.72.6-2.6-148.7-141.4-147.9-148.76层C柱柱上端M-133.5-34.9-12.512.5-209.1-219.9-188.4-219.9N-628.0-159.70.7-0.7-977.2-953.9-955.7-977.2V69.717.25.8-5.8107.7112.698.0112.6柱下端M-117.4-27.1-8.48.4-178.8-185.6-164.4-185.6N-663.4-159.70.7-0.7-1019.7-996.4-998.2-1019.7V69.717.25.8-5.8107.7112.698.0112.66层F柱柱上端M-48.6-14.4-6.66.6-78.5-84.8-68.1-84.8N-253.7-48.8-1.91.9-372.8-368.3-363.5-372.8V23.77.63.1-3.139.141.934.141.9柱下端M-36.6-13.1-4.64.6-62.3-66.2-54.6-66.2N-278.7-48.8-1.91.9-402.8-398.3-393.5-402.8V23.77.63.1-3.139.141.934.141.94.6配筋计算4.6.1.框架配筋计算 选取第一层梁柱进行计算：从梁的内力组合表中选出跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计近似以轴线处弯矩代替支座边缘弯矩，偏安全。。梁混凝土强度等级C25（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2），查表得α1=1.0，纵筋为Ⅱ级（fy=300N/mm2）,箍筋为Ⅰ级（fy=210N/mm2）。4.6.2.梁配筋计算AC梁：1.正截面配筋计算b×h=300mm×800mm，h0=800mm-30mm=700mm，计算长度取轴线间距离l0=9600mm。由内力组合表得跨中弯矩控制值M=538.9KN.m。a.跨中弯矩计算：（按T形截面计算）翼缘计算宽度：=l/3=9600/3=3200mm＜b+Sn=3600，按翼缘高度hf考虑时/h0=0.1/0.77=0.13>0.1，故不起控制作用。故=3200mm。α1fc(h0-/2)=1.0×11.6×3200×100×（770－100/2）N.mm=2.74176×109N.mm=2741.76KN.m＞538.9KN.m按第一类T型截面计算，αs==×106=0.024＜αs,max=0.399γs=0.5(1+)=0.5(1+)=0.988As==×106mm2=2361mm2实际配筋625（As=2945mm²）ρmin=0.45×1.27/300=0.19%＜0.2%取ρmin=0.2%ρ=2945/（300×770）=1.27%>ρmin=0.2%满足要求。b.A支座弯矩：按矩形截面设计，近似以轴线处弯矩M=428.7KN.m代替支座边缘弯矩，偏安全。 αs==×106=0.2025＜αs,max=0.399可按单筋截面设计γs=0.5(1+)=0.5(1+)=0.886As==×106mm2=2095mm2实际配筋525（As=2454mm²）ρ=2454/（300×770）=1.06%>ρmin=0.2%满足要求。c.C支座左侧弯矩：按矩形截面设计，M=651.9KN.mαs==×106=0.2025＜αs,max=0.399可按单筋截面设计γs=0.5(1+)=0.5(1+)=0.810As==×106mm2=3485mm2实际配筋625+220（As=3573mm²）ρ=3573/（300×770）=1.5%>ρmin=0.2%满足要求。1.斜截面配筋计算由于手工计算时没有考虑地震活载的组合，故取取组合的控制剪力值进行配筋计算。a.A支座：V=302.8KNhw=h0=770mm，hw/b=770/300=2.57＜4，对C25砼，βc=1.00.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×300×770N=687225N=687KN＞302.8KN截面可用集中力产生的剪力，（1.4×37.5+1.2×109.3）×6/9.6+（1.4×35+1.2×153.4）×2.4/9.6=173.0KN 173.0/V=173.0/302.8=57%＜75%不用考虑剪跨比λ。采用公式：VCS=0.7ftbh0+1.25fyvASVh0/sVC=0.7ftbh0=0.7×1.27×300×770=205359N=205.4KN＜V302.8KN需配置箍筋==×103=0.48选用双肢（n=2）箍，φ8（Asv1=50.3mm2）钢筋s=2×50.3/0.48=210mm实配φ8@200/100ρmin=0.24×1.27/210=0.145%ρ=50.3×2/（200×300）=0.168%＞ρmin=0.145%满足要求。a.C支座左端：V=444.3KNhw=h0=770mm，hw/b=770/300=2.57＜4，对C25砼，βc=1.00.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×300×770N=687225N=687KN＞444.3KN截面可用集中力产生的剪力，（1.4×35+1.2×153.4）×7.2/9.6+（1.4×37.5+1.2×109.3）×3.6/9.6=243.7KN243.7/V=243.7/444.3=54.8%＜75%不用考虑剪跨比λ。采用公式：VCS=0.7ftbh0+1.25fyvASVh0/sVC=0.7ftbh0=0.7×1.27×300×770=205359N=205.4KN＜V444.3KN需配置箍筋==×103=1.18 选用双肢（n=2）箍，φ8（Asv1=50.3mm2）钢筋s=2×50.3/1.18=85mm实配φ8@80ρ=50.3×2/（80×300）=0.42%＞ρmin=0.145%ρmax=1.44ft/fyv=1.44×1.27/210=0.871%＞ρ=0.145%满足要求。4.6.3.柱配筋计算1.轴压比验算混凝土强度：C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2钢筋强度：I级钢筋fy=210N/mm2;II级钢筋fy=300N/mm2截面：b×h=500mm×500mm，A=5002=250000mm2b×h=600mm×600mm，A=6002=360000mm2A柱轴压比验算表3—24（1）楼层A（mm）fC(N/mm2)Nmax(kN)μ125000014.33145.30.88225000014.32611.20.73325000014.32076.40.58425000014.31558.50.44525000014.31040.80.29625000014.3519.80.15C柱轴压比验算表3—24（1）楼层A（mm）fC(N/mm2)Nmax(kN)μ136000014.35973.11.16236000014.34931.90.96336000014.33920.30.76436000014.32939.50.57536000014.31958.20.38 636000014.31019.50.20F柱轴压比验算表3—24（1）楼层A（mm）fC(N/mm2)Nmax(kN)μ125000014.32505.70.49225000014.32060.90.40325000014.31622.50.32425000014.31200.00.23525000014.3784.80.15625000014.3402.80.490.08框架柱的轴压比：μ=查《混凝土结构设计规范》第11.4.16条，取框架结构的轴压比限值为0.9，由上述三表可知，除一层二层C柱的轴压比大于0.9以外均小于0.9，符合要求。对一二层C柱，在使用PKPM电算时轴压比是满足的，这能可是手工计算时按平面分析而不是进行空间的分析而引起的误差。如果轴压比真的不满足要求，可以提高混凝土的等级以降低轴压比和增大柱截面以降低轴压比，现在在一层和二柱采用C35(fc=16.7N/mm2)的混凝土，则一层C柱轴压比：μ===0.99二层C柱轴压比：μ===0.82＜0.9然后可沿柱全高采用井字复合箍，且箍筋间距不大于100mm、肢距不大于200mm、直径不小于12mm，采用采用构造配筋的方式来增强柱的抗震能力，这时候，轴压比可以在1.05之内（《混凝土结构设计规范》第11.4.16条）。 2.柱正截面筋计算a.柱的计算长度有侧移现浇结构：底层：l0=1.0H=5.3m,其它层：l0=1.25H=1.25×3.6m=4.5mb.柱正截面承载力验算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。现在选取一层A柱进行配筋计算,A柱截面尺寸:b×h=450mm×450mm,根据框架柱内力组合，在对柱进行“强柱弱梁”调整后，选出最不利的内力，进行配筋计算时选取Mmax对应的N为一组,选取Nmax对应的M为一组,A柱上端和下端分别计算配筋，最终选取配筋最大的作为柱的配筋。（1）A柱上端C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2I级钢筋fy=210N/mm2；II级钢筋fy=300N/mm2b×h=500mm×500mm，a=a／=45mm，h0=500-45=455mmα1=1.0;β1=0.8查内力组合表，知道（配筋计算时，不管正负均取绝对值）②Mmax=167.3kN·m，对应轴力N=3109.6kN·m，②Nmax=3110.0kN·m，对应弯矩M=111.4kN·m②对Mmax=167.3kN·m，N=3109.6kN·m的情况有：e0=M/N=167.3/3109.6=0.054m=54mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.7mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=54+20=74mm长细比l0/h=5300/500=10.6>，为长柱，须考虑偏心距的影响。 ζ1===0.575l0/h=5300/500=10.6<15，取ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×10.62×0.575×1.0=1.284，ei=1.284×74=95.0mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×455=154mm，属于小偏压情况，采用对称配筋，==0.765AS=AS/===1894mm2②对Nmax=3110.0kN·m，M=111.4kN·m的情况：e0=M/N=111.4/3110.0=0.035m=35mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.7mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=35+20=55mm 长细比l0/h=5300/500=10.6>，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.575同理ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×10.62×0.575×1.0=1.376，ei=1.376×55=76mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×455=154mm，属于小偏压情况，采用对称配筋，==0.786；AS=AS/===1384mm2比较两组计算出的钢筋面积，选取①组计算出的AS=1894mm2进行配筋。实配425，AS=1964mm2。ρ=1964/5002=0.78%＞0.2%，可以。 （1）A柱下端查内力组合表，知道（配筋计算时，不管正负均取绝对值）①Mmax=125.9kN·m，对应轴力N=3044.9kN·m，②Nmax=3146.3kN·m，对应弯矩M=55.7kN·m①对Mmax=125.9m，N=3044.9kN·m的情况有：e0=M/N=125.9/3146.3=0.041m=41mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.7mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=41+20=61mm长细比l0/h=5300/500=10.6>，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.587l0/h=5300/500=10.6<15，取ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×10.62×0.587×1.0=1.35；ei=1.35×61=82.4mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×455=154mm，属于小偏压情况，采用对称配筋，= =0.775；AS=AS/===1413mm2；②对Nmax=3146.3kN·m，M=55.7kN·m的情况：e0=M/N=55.7/3146.3=0.017.7m=17.7mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.7mm，取ea=20mm，所以:ei=e0+ea=17.7+20=37.7mm长细比l0/h=5300/500=10.6>，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.568同理ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×10.62×0.568×1.0=1.55，ei=1.55×37.7=58mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×455=154mm，属于小偏压情况，采用对称配筋， ==0.845；AS=AS/===929mm2综合比较A柱上端下端计算出的钢筋面积，按柱上端配筋。实配425，AS=1964mm2。ρ=1964/5002=0.78%＞0.2%，可以。2.柱斜截面筋计算本次手工计算没有考虑地震组合，所以采用公式：VC≤ftbh0+fyvh0+0.07Nλ——框架的计算剪跨比λ=Mc/（VChc），当λ＜1，取=1；当λ＞3，取=3N——以剪力设计值相应的轴向压力，当N>0.3fcA时，取N=0.3fcA。最大组合剪力已经在组合表中计算出了，查表可得，λ=Vmax=55.4KN，Mmax=167.3KN·m，N=3110KN，Mc/（VChc）=167.3/（55.4×0.5）=6.1，取λ=3，VC=0.25βcfcbchc0=0.25×1.0×14.3×500×455=8133125N≈813KN＞55.4KN截面可以。 0.3fcbch0=0.3×14.3×500×455×103=976.0KN＜3110.0KN，取N=976.0KN，===－1.62；按轴压比和构造配筋，查表可得轴压比为0.88（详见——轴压比验算）时，配筋特征值λv=0.19，按轴压比的体积配箍率：ρv=λvfc/fyv=0.19×14.3/210=1.3%四级抗震，最小体积配箍率为0.4%现在按构造配筋，选φ8@50ρv==0.017=1.7%满足轴压比体积配箍率要求。4.7楼板计算现在选取一层的一块板进行手工计算，以便和PKPM出的计算书作对比。选取的板如下图所示：板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235Ly/Lx=3900/3600=1.08＜2，按双向板计算，这里采用弹性理论进行计算。1、荷载计算：　恒载标准值：gk=3.90kN/m2　恒载设计值：g=1.2×gk=4.68kN/m2活载标准值：qk＝2.00kN/m2 活载设计值：q=1.2×qk=2.8kN/m2按弹性理论计算，考虑活荷载不利组合,有P／=g+q/2=4.68+2.8/2=6.08kN/m2P／／=q/2=1.4kN/m22、内力计算：计算跨度　Lx=3600mm；Ly=3900mm用均布荷载P／=g+q/2时按四边固定计算，用对称荷载P／／=q/2计算时按四边简支计算。　跨中弯矩：Mx=系数（6）P／Lx2+系数（1）P／／Lx2=0.0234×6.08×3.62+0.049×1.4×3.62=2.73kN·M　My=系数（6）P／Lx2+系数（1）P／／Lx2=0.0203×6.08×3.62+0.0433×1.4×3.62=2.39kN·M支座弯矩：Mx／=系数（6）P／Lx2=0.0565×6.08×3.62=4.45kN·MMy／=系数（6）P／Lx2=0.0535×6.08×3.62=4.22kN·M(其中的“系数（*）”的值查询教科书《混凝土结构及砌体结构》上册附表13得来.)3、配筋计算：取γs=0.95，h0x=100-15=85mm,h0y=h0x-10=75mm。ρmin=0.45×1.1/210=0.24%Amin=0.24%×1000×10=240mm2跨中配筋：Asx=M/fyγsh0=2.73×106/（210×0.95×85）=161mm2＜240mm2 Asy=M/fyγsh0=2.39×106/（210×0.95×75）=160mm2＜240mm2X,Y方向均选用φ8@200(As＝251.mm2)钢筋支座配筋：按道理应取支座两侧板单元计算出的支座弯矩的较大值进行配筋计算，这里忽略这点，就按照本块板计算出的支座弯矩进行设计。Asx／=M/fyγsh0=4.45×106/（210×0.95×85）=262mm2Asy／=M/fyγsh0=4.42×106/（210×0.95×75）=295mm2a,b支座均选用φ8@160(As＝314.mm2)钢筋。4.8楼梯计算1.楼梯配筋设计本工程采用现浇板式楼梯，砼强度等级为C25，fc=11.9KN/mm2钢筋直径d≥14mm时采用II级钢，d≤12mm时采用I级钢。楼梯活荷载为2.5KN/m2。现在选取二层楼梯进行手工计算：楼梯结构布置见（图-12）。图-121．斜板TB-1设计 取1m宽板带作为计算单元。梯板计算长度l0=3890mm=3.89m。α=tg-1(1800/3300)=30.3o（1）确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为：l=3300mm，斜板的厚度：t1=（1/25～1/30）l’1n=（1/25～1/30）3691=147～123mm,取t1=120mm。（2）荷载计算见（表-13）图-13楼梯斜板荷载计算表-13荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒荷载陶瓷地砖面层22×0.01（0.28+0.15）/0.28=0.341.20.408锯齿形斜板自重γ1(d/2+t1/cosα)=25(0.15/2+0.12/cos30.3o)=5.351.26.42 板底20厚石灰砂浆抹灰γ3c2/cosα=17×0.02/cos30.3o=0.391.20.46820厚踢面踏面水泥砂浆抹灰结合层20×0.02（0.28+0.15）/0.28=0.611.20.732小计g6.78.03活荷载q2.51.43.5总计p11.54（1）计算简图如（图-13）所示，计算跨度取梯板水平投影净长l0=3890mm。（2）内力计算斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可。考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取：M=Pl20/10=11.54×3.892/10=17.46KN.m，（3）配筋计算h0=t1-20=120-20=100mm。αs=M/fcmbh02=12.86×106/（11.9×1000×1002）=0.146γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=0.5（1+（1-2×0.117）1/2）=0.92As=M/fyγsh0=17.46×106/（210×0.92×100）=903mm2。选用：受力钢筋--φ10/12@100，As=958mm2，支座处配φ10@120构造负筋；分布钢筋—φ8@280，（即每一踏步下放一根）1．平台板PB-1设计（1）平台板计算简图取1m宽作为计算单元 平台板近似地按短跨方向的简支板计算，计算简图见（图-14）。计算跨度：l0=1645-250=1395mm，平台板厚度取取t2=100mm。（1）荷载计算图-14见（表-14）楼梯平台板荷载计算表-14荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载g（同楼板）3.91.24.68活荷载q2.51.43.5总计p8.2（2）内力计算考虑到平台板两端梁的嵌固作用，中最大弯矩取：M=Pl02/10=8.2×1.3952/10=1.6KN.m，（3）配筋计算h0=t1-20=100-20=80mm。αs=M/fcbh02=1.6×106/（11×1000×802）=0.021γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=0.5（1+（1-2×0.021）1/2）=0.98As=M/fyγsh0=1.26×106/（210×0.988×100）=97mm2。选用：受力钢筋—φ6@200，As=141mm2，支座钢筋选用φ8@200；1．平台板PB-2设计（1）平台板计算简图 取1m宽作为计算单元，l0=1665-250=1540mm，其计算类似平台板PB-2的计算。其恒载也同楼板，故PB2荷载设计值p=8.2KN/m。（2）内力计算考虑到平台板两端梁的嵌固作用，中最大弯矩取：M=Pl21n/10=8.2×1.5402/10=1.9KN.m，（3）配筋计算h0=t1-20=100-20=80mm。αs=M/fcmbh02=1.9×106/（11.9×1000×802）=0.025γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=0.5（1+（1-2×0.025）1/2）=0.98As=M/fyγsh0=1.9×106/（210×0.98×80）=115mm2。选用：受力钢筋—φ6@200，As=141mm2，支座钢筋选用φ8@2004.平台梁TL-1设计（1）平台梁计算简图平台梁两端搁置在框架梁（或构造柱）上，所以计算跨度取l0=3600-250/2-300/2=3325mm，平台梁计算简图见（图-15）平台梁截面尺寸为：b=250mm，h=450mm。图-15（2）荷载计算由斜板传来恒载：6.7×3.325/2=11.1KN/m由平台板传来恒载：3.9×1.665/2=3.2KN/m平台梁自重：25×（0.45-0.1）×0.25=2.2KN/m 平台梁底和侧面20厚抹灰：17×0.02×[0.25+2(0.45-0.10)]=0.32KN/m恒载标准值：gk=16.8KN/m活载标准值：qk=2.5KN/m荷载设计值：p=1.2gk+1.4qk=1.2×16.8+1.4×2.5=30.9KN/m（3）内力计算平台梁跨中截面最大弯矩：M=pl02/8=30.9×3.3252/8=42.7KN.m，平台梁支座截面最大剪力：V=pl0/2=30.9×3.325/2=51.4KN（4）配筋计算：a．正截面承载力计算h0=h-30=450-30=420mm，αs=42.7×106/（11×250×3152）=0.079γs=0.5（1+（1-2αs）1/2）=γs=0.5（1+（1-20.079）1/2）=0.96As=42.7×106/（310×0.935×315）=498mm2。考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋酌量增大，故选用3Φ16，As=603mm2。考虑到两边受力不均，有扭矩存在，配腰筋2Ф14b．斜截面承载力计算0.7fCbh0=0.7×1.1×250×420=80850N=80.9KN，Vmax=51.4KN＜80.9KN，按构造配筋，选用φ6@200（2）5PKPM输出结果/////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息| |ATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2012/5/21|/////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=27.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:不计算风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.35地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.00 体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=3设计地震分组:三组特征周期TG=0.65多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.00 2---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.90梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=270梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270 墙分布筋强度(N/mm2):JWH=270梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息................................. 剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.80**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)419.46919.51115.000793.528.9319.46919.49911.400648.182.7219.46919.4997.800648.182.7119.46919.4734.200674.082.7活载产生的总质量(t):276.859恒载产生的总质量(t):2763.797结构的总质量(t):3040.655恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)********************************************************* *各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11102(25)64(25)0(25)4.2004.20021102(25)64(25)0(25)3.6007.80031102(25)64(25)0(25)3.60011.40041102(25)64(25)0(25)3.60015.000**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4130.3130.3109.196.8896.9348.83127.7658.1318.288.74185.61017.02126.6284.7623.185.09270.7 1991.61131.05115.71109.299.28370.03545.5=====================================================================计算信息=====================================================================ProjectFileName:朱玮计算日期:2012.5.21开始时间:11:38:51可用内存:976.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:11:38:51第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:11:38:52FALE自由度优化排序BeginningTime:11:38:53.14EndTime:11:38:53.34TotalTime(s):0.20FALE总刚阵组装BeginningTime:11:38:53.35EndTime:11:38:53.53TotalTime(s):0.18 VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:11:38:53.54EndTime:11:38:53.54TotalTime(s):0.00VSS模态分析BeginningTime:11:38:53.54EndTime:11:38:53.56TotalTime(s):0.02形成地震荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:11:38:53.95EndTime:11:38:53.96TotalTime(s):0.01第五步:计算杆件内力开始时间:11:38:54活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2012.5.21时间:11:38:55总用时:0:0:4=====================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=====================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=9.4690(m)Ystif=18.6354(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=9.4690(m)Ymass=19.4727(m)Gmass=839.3647(t)Eex=0.0000Eey=0.0482Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3477Raty1=1.5415薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=9.2252E+05(kN/m)RJY=8.6965E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=9.4690(m)Ystif=18.6354(m)Alf= 45.0000(Degree)Xmass=9.4690(m)Ymass=19.4994(m)Gmass=813.4447(t)Eex=0.0000Eey=0.0497Ratx=0.9442Raty=0.8847Ratx1=1.2908Raty1=1.4605薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.7109E+05(kN/m)RJY=7.6936E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=9.4690(m)Ystif=18.6354(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=9.4690(m)Ymass=19.4994(m)Gmass=813.4446(t)Eex=0.0000Eey=0.0497Ratx=0.9885Raty=0.9320Ratx1=1.2894Raty1=1.4245薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.6108E+05(kN/m)RJY=7.1706E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=9.4690(m)Ystif=18.6354(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=9.4690(m)Ymass=19.5106(m)Gmass=851.2596(t) Eex=0.0000Eey=0.0504Ratx=0.9695Raty=0.8775Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.3479E+05(kN/m)RJY=6.2921E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------=====================================================================抗倾覆验算结果=====================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载789810.31157.4682.400.00Y风荷载247053.23699.966.770.00X地震789810.310741.273.530.00Y地震247053.210634.223.230.00=====================================================================结构整体稳定验算结果=====================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.923E+060.870E+064.2030407.127.43120.1220.871E+060.769E+063.6022840.137.30 121.2730.861E+060.717E+063.6015532.199.58166.2040.835E+060.629E+063.608224.365.43275.44该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y---------------------------------------------------------------------410.4955E+040.5107E+041.001.00310.6032E+040.6032E+041.221.18210.7022E+040.7022E+041.161.16110.6820E+040.6820E+040.970.97===================================================================== 周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)=====================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.568390.001.00(0.00+1.00)0.0020.53830.000.46(0.46+0.00)0.5430.5303180.000.54(0.54+0.00)0.4640.176190.001.00(0.00+1.00)0.0050.16950.000.76(0.76+0.00)0.2460.1654180.000.24(0.24+0.00)0.7670.094690.001.00(0.00+1.00)0.0080.09390.000.89(0.89+0.00)0.1190.0893180.000.11(0.11+0.00)0.89100.06520.000.87(0.87+0.00)0.13110.064890.001.00(0.00+1.00)0.00120.06110.000.13(0.13+0.00)0.87地震作用最大的方向=0.000(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量 F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41186.770.00-3416.8531143.230.00-2572.9021104.670.00-1833.081156.360.00-961.97振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41222.600.003426.0431170.270.002566.5721123.670.001815.441165.700.00934.99 振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-82.840.00759.87318.020.00-97.732180.000.00-755.391178.170.00-732.16振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-26.890.00-774.69313.080.00113.482126.280.00775.331125.090.00732.33振型7的地震力 -------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4131.950.00-183.4331-45.970.00267.2321-14.360.0084.911151.360.00-302.06振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)414.010.00185.5531-5.910.00-276.1021-1.590.00-76.66116.580.00309.66振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t (kN)(kN)(kN-m)41-5.590.0035.543115.040.00-97.1621-17.920.00115.591111.950.00-76.01振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.850.00-35.87312.330.0099.2821-2.820.00-120.26111.930.0081.06各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.002491.03 3582.2440.00583.35627.5570.00822.9993.07103.47110.00120.58各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41422.06422.06(5.13%)(5.13%) 1519.43507.8231316.30725.21(4.67%)(4.67%)4117.40342.9621251.89946.61(4.14%)(4.14%)7489.77234.6511170.861074.12(3.53%)(3.53%)11944.20130.83X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.00415.140.03310.00308.680.02210.00218.150.01110.00112.550.01振型2的地震力 -------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.00-0.02310.000.00-0.01210.000.00-0.01110.000.000.00振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.00-0.01310.000.00-0.01210.000.00-0.01110.000.000.00振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.00-115.730.00310.0017.610.00210.00116.240.01110.00109.480.01振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t (kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.0036.360.00310.00-54.320.00210.00-14.930.00110.0060.820.00振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00 310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.00-6.400.00310.0017.760.00210.00-21.520.00 110.0014.470.00振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11054.5220.0030.004127.6050.0060.00727.9380.0090.00100.00114.31120.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号 Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41431.74431.74(5.25%)(5.25%)1554.27507.8231314.18730.22(4.70%)(4.70%)4168.12342.9621248.93942.81(4.13%)(4.13%)7520.77234.6511170.801063.42(3.50%)(3.50%)11920.83130.83Y方向的有效质量系数:100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数 11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.000-----------------------------------------------------------------TAT结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件TAT-M.OUT---------------------------------------------------------------------工程项目：淮安市经纬工贸有限公司综合楼设计设计人：朱玮项目编号：审核人：计算日期：2012/5/21----------------------------------------------------------------------*********************************************************************第一部分结构计算控制参数*********************************************************************--------------------|总信息|-------------------- 结构计算层数：Nsu=4结构对称性标志：Naxy=0按不对称分析地震力计算标志：Mear=3计算水平地震竖向力计算标志：Mver=2模拟施工加载1风力计算标志：Mwin=0不计算水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf=0.000特殊截面总类数：Nsecn=0设计、计算采用规范标志：Icode=0按国家规范设计是否考虑P-△效应标志：Lds=0不考虑P-Δ效应地下室层数：Nbase=0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm=0不考虑结构有侧移、无侧移标志：Nstc=0有侧移结构类型标志：Mstype=0框架结构结构材料标志：Msme=0多层混凝土结构土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase=3.00是否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu=0不考虑--------------------|地震信息|--------------------是否考虑扭转耦联标志：Ngl=0不考虑耦连需要计算的振型数：Nmode=3地震设防烈度：Naf=6.06度(0.05g)场地土类型：Kd=33类设计地震分组：Ner=3第3组周期折减系数：Tc=1.00楼层最小地震剪力系数：Em=0.008调整框架的抗震等级：Nf=33级 剪力墙的抗震等级：Nw=33级是否考虑双向地震作用标志：Lsc=0不考虑结构的阻尼比：Gss=0.050水平地震影响系数最大值：Rmax1=0.040按多遇小震计算地震作用罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2=0.500特征周期值：Tg=0.650是否考虑5%偶然偏心标志：Kst=0不考虑竖向地震力作用系数：Cvec=0.029斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir=0--------------------|调整信息|--------------------0.2Qo调整起算层号：Kq1=00.2Qo调整终止层号：Kq2=0中梁刚度放大系数：Bk1=1.00边梁刚度放大系数：Bk2=1.00梁端负弯矩调幅系数：Bt=0.90梁弯矩放大系数：Bm=1.00连梁刚度折减系数：Blz=0.70(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb=0.40结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl=0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl=1.00温度应力折减系数：Tmpf=0.75转换层所在层号：Mch=0剪力墙加强区起算层号：Nshw=1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz=0不调整9度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein=1.15 考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz=0不调整--------------------|材料信息|--------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc=27.00梁纵筋强度(N/mm2)：FIb=300.0梁箍筋强度(N/mm2)：FJb=210.0柱纵筋强度(N/mm2)：FIc=300.0柱箍筋强度(N/mm2)：FJc=210.0剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw=210.0剪力墙水平分布筋强度(N/mm2)：FJwh=210.0剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg=210.0梁箍筋间距(mm)：Sb=100.0柱箍筋间距(mm)：Sc=100.0剪力墙水平分布筋间距(mm)：Swh=200.0剪力墙分布筋最小配筋率(%)：Rw=0.30钢的容重(kN/m3)：Gs=78.00钢号(3号/15锰/16锰)：Ns=235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn=1.00--------------------|设计信息|--------------------地震荷载分项系数：Pear=1.30风荷载分项系数：Pwin=1.40恒荷载分项系数：Pdea=1.25 活荷载分项系数：Pliv=0.00竖向地震荷载分项系数：Pvea=0.50风、活荷载之活载组合系数：Cwll=0.70风、活荷载之风载组合系数：Cwlw=0.60活荷重力荷载代表值系数：Celi=0.50柱配筋保护层厚度(mm)：Aca=30.0梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb=30.0柱、墙活荷载折减标志：Live=0不考虑柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr=0单偏压、拉配筋结构重要性系数：Ssaft=1.00考虑自定义组合标志：Mzh_m=0不考虑自定义组合--------------------|风荷载信息|--------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo=0.35地面粗糙度：Srg=2B类结构基本自振周期：T1=0.000结构体形系数分段数(<4)：Ndss=1.结构第一段体形系数的最高层号：Hf1=4.结构第一段体形系数：Sc1=1.30结构第二段体形系数的最高层号：Hf2=2.结构第二段体形系数：Sc2=1.30结构第三段体形系数的最高层号：Hf3=3.结构第三段体形系数：Sc3=1.30----------------------------|各层柱、墙活荷载折减系数| ----------------------------层号：Nfloor=4折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=3折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=2折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=1折减系数：Clive=1.00----------------------------------------|各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数|----------------------------------------层号：Nfloor=4调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=3调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=2调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=1调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00--------------------|各层杆件信息|--------------------Nfr---层号，Ntw---塔号，Cm---柱数，Wm---薄壁柱数，BRm---支撑数，Bm---梁数，Cc---柱材料强度，Wc---剪力墙材料强度，BRc---支撑材料强度，Bc---梁材料强度，Nst---钢号，Hf---层高m，HHf---楼层高度mNfr=1Cm=64Wm=0BRm=0Bm=102Nfr=1Ntw=1Cc=25.Wc=25.BRc=25.Bc=25.Nst=235. Hf=4.20HHf=4.20Nfr=2Cm=64Wm=0BRm=0Bm=102Nfr=2Ntw=1Cc=25.Wc=25.BRc=25.Bc=25.Nst=235.Hf=3.60HHf=7.80Nfr=3Cm=64Wm=0BRm=0Bm=102Nfr=3Ntw=1Cc=25.Wc=25.BRc=25.Bc=25.Nst=235.Hf=3.60HHf=11.40Nfr=4Cm=64Wm=0BRm=0Bm=102Nfr=4Ntw=1Cc=25.Wc=25.BRc=25.Bc=25.Nst=235.Hf=3.60HHf=15.00------------------------|剪力墙加强区信息|------------------------剪力墙加强区起算层号：1终止层号：2*********************************************************************第二部分各层质量和质心坐标*********************************************************************层号塔号恒载质量活载质量自重XY质量矩(t)(t)(t)(m)(m)(t*m2)41851.60.0329.99.519.5 231314.31813.50.0329.99.519.5221422.21813.50.0329.99.519.5221422.11839.40.0355.89.519.5229247.活荷载质量折减系数：0.50总恒载质量：3318.0(t)总活载质量：0.0(t)总质量：3318.0(t)您大约需要3.4兆的硬盘空间*********************************************************************第四部分各层层刚度、刚度中心、刚度比*********************************************************************各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1:表示本层与下一层的层刚度之比Ratio_u1:表示本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3:表示本层与上三层的平均层刚度之比------------------------------------------------------------------------------ 层号塔号X向层刚度Y向层刚度刚心坐标:X,YX向偏心率Y向偏心率------------------------------------------------------------------------------410.8269E+060.6206E+069.4718.640.000.05310.8622E+060.7177E+069.4718.640.000.05210.8725E+060.7708E+069.4718.640.000.05110.9238E+060.8707E+069.4718.640.000.05---------------------------------------------------------------------层号塔号Ratio_d1:X,YRatio_u1:X,YRatio_u3:X,Y薄弱层放大系数:X,Y---------------------------------------------------------------------410.960.861.001.001.001.001.001.00310.990.931.041.161.001.001.001.00210.940.891.011.071.001.001.001.00111.001.001.061.131.081.241.001.00 ----------------------------|框架结构整体稳定验算|----------------------------Nfr=4Ntw=1GDx=0.8269E+06>20*0.2365E+04该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=4Ntw=1GDy=0.6206E+06>20*0.2365E+04该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=3Ntw=1GDx=0.8622E+06>20*0.4625E+04该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=3Ntw=1GDy=0.7177E+06>20*0.4625E+04该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=2Ntw=1GDx=0.8725E+06>20*0.6885E+04该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=2Ntw=1GDy=0.7708E+06>20*0.6885E+04该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=1Ntw=1GDx=0.9238E+06>20*0.7900E+04该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=1Ntw=1GDy=0.8707E+06>20*0.7900E+04该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应*********************************************************************第五部分楼层抗剪承载力、及承载力比值**********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比 ----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.4999E+040.5153E+041.001.00310.6188E+040.6188E+041.241.20210.7268E+040.7268E+041.171.17110.7089E+040.7089E+040.980.98 结论本次毕业设计的课题为淮安市经纬工贸有限公司综合楼施工图设计，设计的主要内容包括建筑设计、结构设计的手算和电算等，主要的设计成果如下：建筑设计：建筑平面图；建筑立面图；建筑剖面图；建筑详图。结构设计：确定计算简图，进行荷载计算，选取一榀框架进行竖向荷载作用计算、水平地震作用计算、内力组合、构件配筋计算等；在计算内力组合时采用Excel计算，大大缩短了计算时间，提高了工作效率。毕业设计这不仅是对大学四年所学知识的总结，也是对我们能力的一次考验。通过这次毕业设计我学到了很多，各方面的操作能力也得到了很好的锻炼，这为我以后的学习与工作提供了很大的帮助。本次设计有待于进一步深入研究的问题是采用PKPM进行电算，与手算的结果不完全符合，哪一个更准确，还需要进一步研究。 致谢毕业设计即将结束，大学生活也随之画上句号，回想这四年的生活我感慨颇多。在这段时间里，我认识了很多老师和同学，不论是在生活方面还是在学习方面，他们都给了我很大的帮助。通过这几年的学习，我不仅学到了许多文化知识，在做人和为人处世方面也深有所得，在毕业离校之际，向他们表达我最真诚的谢意！在这次毕业设计中，我要特别感谢我的指导老师，他给了我很大的帮助，认真耐心地指导我们的毕业设计。他的敬业精神让我深深感动，对我的教导让我终身受益。在毕业设计过程中，教研室所有的老师都给我极大的帮助。在此，向他们表达深深的谢意。同时也要感谢我的同学们，在设计过程中遇到的一些不懂的问题，他们都认真地讲解给我听，这为我及时地完成毕业设计提供了很大的帮助。总之，真心地感谢所有帮助过我的人，我将加倍努力，用优异的成绩来回报他们！ 参考文献1中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）.中国建筑工业出版社，20022中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.中国建筑工业出版社，20103中华人民共和国国家标准.地基基础设计规范（GB5007-2002）.4中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006版）.中国建筑工业出版社，20065中华人民共和国国家标准.建筑制图标准（GB/T50104-2001）中国建筑工业出版社，20016中华人民共和国国家标准.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图.（03G101—1）7中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）.中国建筑工业出版社，20108同济大学等.房屋建筑学.中国建筑工业出版社，20059龙驭球，包世华.结构力学.高等教育出版社，200610莫海鸿，杨小平.基础工程.中国建筑工业出版社，200811东南大学，同济大学，天津大学.混凝土结构:混凝土结构设计原理(上)（第四版）.中国建筑工业出版社，200812混凝土结构及砌体结构设计[M]..中国建筑工业出版社,200513中华人民共和国建设部。高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）。中国建筑工业出版社，200214傅学怡。实用高层建筑结构设计(第2版)。中国建筑工业出版社，201015李萍,王永丽主编，《简明混凝土结构设计施工资料集成》.中国电力出版社，2005[12].中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）.中国建筑工业出版社，201016胡兴福，杜邵堂，土木工程结构，北京科学出版社，2004袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂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袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈 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艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈常用的教学方法有哪些呢？膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈 目前，我国中小学常用的教学方法从宏观上讲主要有：以语言形式获得间接经验的教学方法，以直观形式获得接经验的教学方法，以实际训练形式形成技能、技巧的教学方法等。这些教学方法之所以经常被采用，主要是因为它们都有极其重要的使用价值，对提高教学质量具有特定的功效。但任何教学方法都不是万能的，它需要教者必须切实把握各种常用教学方法的特点、作用，适用范围和条件，以及应注意的问题等，使其在教学实践中有效的发挥作用。（一）以语言形式获得间接经验的方法。这类教学方法是指通过都师和学生口头语言活动及学生独立阅读书面语言为主的教学方法。它主要包括：讲授法、谈话法、讨论法和读书指导法。1讲授法讲授法是教师运用口头语言向学生描绘情境、叙述事实、解释概念、论证原理和阐明规律的一中教学方法。2谈话法谈话法，又称回答法。它是通过师生的交谈来传播和学习知识的一种方法。其特点是教师引导学生运用已有的经验和知识回答教师提出的问题，借以获得新知识或巩固、检查已学的知识。3讨论法讨论法是在教师指导下，由全班或小组围绕某一种中心问题通过发表各自意见和看法，共同研讨，相互启发，集思广益地进行学习的一种方法。4读书指导法读书指导法是教师目的、有计划地指导学生通过独立阅读教材和参考资料获得知识的一种教学方法。（二）以直观形式获得直接经验的方法这类教学方法是指教师组织学生直接接触实际事物并通过感知觉获得感性认识，领会所学的知识的方法。它主要包括演示法和参观法。1演示法演示法是教师把实物或实物的模象展示给学生观察，或通过示范性的实验，通过现代教学手段，使学生获得知识更新的一种教学方法。它是辅助的教学方法，经常与讲授、谈话、讨论等方法配合一起使用。2参观法参观法是根据教学目的要求，组织学生到一定的校外场所——自然界、生产现场和其他社会生活场所，使学生通过对实际事物和现象的观察、研究获得新知识的方法。（三）以实际训练形式形成技能、技巧的教学方法这类教学方法是以形成学生的技能、行为习惯、、培养学生解决问题能力为主要任务的一种教学方法。它主要包括练习、实验和实习作业等方法。1练习法练习法是在教师指导下学生巩固知识和培养各种学习技能垢基本方法，也是学生学习过程中的一种主要的实践活动。2实验法实验法是学生在教师指导下，使用一定的设备和材料，通过控制条伯的操作，引起实验对象的某些变化，并从观察这些变化中获得新知识或验证知识的一种教学方法，它也是自然科学学科常用的一种方法。3实习法（或称实习作业法）实习法是学生在教师纽上，利用一定实习场所，参加一定实习工作，以掌握一定的技能和有关的直接知识，或验证间接知识，综合运用所学知识的一种教学方法蕿蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿'