建筑毕业设计说明书.doc

'河南理工大学高职学院毕业设计说明书毕业设计题目单元式住宅楼专业建筑工程技术班级建筑12-3班学生姓名李腾指导教师蒋沙沙2015年01月10日 河南理工大学高职学院毕业设计任务书一、建筑设计1.设计方案一个，方案图及说明。2.首层平面图、二层平面图、三层平面图、顶层平面图屋面排水图3.剖面图：2张4.立面图：3张5.建筑详图：楼梯详图、墙身大样等二、结构设计1.基础图：1张2.结构平面布置图：2～3张3.结构详图：XB、L、楼梯、基础等三、毕业设计计算（说明）书1.幅面：16K2.不少于35页四、设计时间：（第16～20周）1.方案设计：（第16周）2.施工图设计：（第17～18周）3.指导教师审图、整理图纸、编写设计说明（第19周）4.毕业答辩：（第20周） 建筑施工图设计总说明一、工程名称：单元式五层住宅楼二、工程设计概况 1.工程位置：焦作市高新区碧莲路801设计2．工程概况：总建筑面积3067平方米。三、工程设计依据1.工程批准文件：1）河南省规划局已批准建筑设计方案2.甲方设计文件：1）建筑设计任务书2）工程地质勘查报告书3）基地地形，市政道路及管网资料3.工程设计规范：1）民用建筑设计通则JGL37-872）城市居住区规划设计规范GB-50180-933）住宅设计规范GB50096-1999（2013版）4）建筑设计防火规范5）国家及地方相关法律法规标准规范四、工程设计标准原则1.设计标准：1）建设物设计合理使用年限50年2）建筑耐火等级二级 3）抗震设防等级七度设防4）防水等级A.平屋面防水：二级耐用年限15年B.坡屋面防水：二级耐用年限15年2.设计原则：1）设计除总图及竖向，标高以米（M）为单位外，尺寸均以毫米（mm）为单位2）图中尺寸标注：地面、楼、楼梯平台等标高均为建筑完成面标高；平屋面、雨蓬等标高均为结构标高；门、窗及预留洞口为结构毛口高度和宽度3）建筑标高设计：A.本工程±0.000相当于绝对标高详总平面B.建筑入口处地坪比室内地坪低50mmC.卫生间比同层楼地面标高低30mm。五、防潮防水保温设计1.墙身防潮设计：1）在室内地面以下0.06m处做25厚1：2.5水泥砂浆防水层（掺3%防水剂）2）室内地面有不同标高处，各设防水圈梁一道，两防水圈梁高差之间墙身在回填土一侧做20厚1：2.5防水砂浆压光面层；外贴SBS改性沥青防水卷材加120砖墙保护。3）墙身一侧设有花坛和台阶等设施时，墙身花坛一侧做20厚1：2.5防水砂浆压光面层。 2.楼面防水设计：1）卫生间等有地漏房间防水采用1.5厚聚氨防水涂料两道，墙面翻起高度不小于300，沐浴墙面防水高度为1800。3.防水构造：1）墙身、屋面等防水覆雨翻云帮法详见墙身详图，未尽部分参考相关图集2）变形缝、施工缝、转角处等部位为防水工程薄弱环节，应严格按照规范做好细部处理.3）穿外墙的管线应予留洞口并用水泥砂浆掺微膨胀剂封堵4）穿有防水要求房间楼板的立管须预埋防水套管，并高出建筑地面30，立管与套管间采用麻油灰填塞密实5）屋面无组织排水坡度3%。4..屋面外墙保温：1）执行《民用建筑节能设计标准青岛地区实施细则》建筑节能耗热指标及设施2）屋面保温，建筑外墙外保温采用XPS/挤塑式聚苯乙烯保温板，六、 气象：根据焦作市气象站位于×××，地理坐标为东经xxx°xx′，北纬xx°xx′）1960～2014年实测资料统计： 1）、气温:多年平均气温21.4℃历年极端最高气温37.7℃ （1966年8月16日）历年极端最低气温-15℃（1963年1月27日） 最热月出现在7月，月平均气温28.3℃最冷月出现在1月，月平均气温13.9℃ 全年日最高气温≥35℃的日数平均3.5天 2）、降水:多年平均降水量1195.4mm 年最多降水量1600.8 mm（1961年） 历年月最多降水量527.4 mm（1965年8月）日最大降水量239.8 mm（1963年7月15日） 全年降水主要集中在夏季，以5月、6月为最多，这两个月的降水量占年降水量的5%，而冬季至春初5个月的降水量仅占年降水量的15%左右。全年日降水量≥25mm的日数平均为12.0天。3）、风况:多年平均风速4.9米/秒，强风向为东北，最大风速30米/秒，常风向东北,频率22%。夏季以南南西向风为主，其它季节以东北风为主。全年≥6级的日数为36.9天。4）、雾:多年平均雾日数15.9天，最多年雾日数24天，每年12月至次年5月为雾季，雾日集中在春季，平均每月出现雾日数2～4天。 结构构件计算书一、工程概况：1、设计题目：单元式住宅楼2、建筑面积：3067平方米3、建筑层数：五层4、结构类型：砖混结构二、现浇板式楼梯设计【设计资料】某住宅楼现浇板式楼梯，楼梯结构平面布置，层高3.0m，踏步尺寸150×300mm。采用混凝土强度等级C25，钢筋为HPB300和HRB400。楼梯上均布活荷载标准值=3.5kN／m2，试设计此楼梯。1.楼梯板计算板倾斜度设板厚h=120mm；约为板斜长的1／30。取lm宽板带计算(1)   荷载计算荷载分项系数基本组合的总荷载设计值梯段板的荷载 (2)截面设计板水平计算跨度弯矩设计值选配ø10@110mm,As=714mm2分布筋ø8，每级踏步下一根，梯段板配筋。平台板的荷载 2.平台板计算设平台板厚h=70mm,取lm宽板带计算。(1)荷载计算总荷载设计值(2)截面设计板的计算跨度弯矩设计值选配ø6/8@140mm,As=281mm2平台板配筋见图8-4-7。 图8-4-7梯段板和平台板配筋3.平台梁B1计算设平台梁截面(1)荷载计算总荷载设计值(2)截面设计计算跨度mlln2.90.)24.00.3(05.105.10=-==弯矩设计值mkNplM×=´´==96.3190.244.308181220剪力设计值1）正截面承载力计算截面按倒L形计算,经计算属第一类T形截面,采用HRB335钢筋05.03155509.111096.312620"1=´´´==hbfMfcsaa 55.0051.005.0211211=<=´--=--=bsxax20"1350.48300051.03155509.11mmfhbfAyfcs=´´´==xa%2.045.0%5.0350200350.48min1==>=´==ytsffbhArr选3ø10+1ø12，As=348.72mm22）斜截面受剪承载力计算配置箍筋ø6@200mm满足要求三、基础计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《建筑地基基础设计规范》(GB50007--2011)1.2《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)1.4《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)2几何数据及材料2.1基础混凝土等级:C30;抗压强度fc=14.3(MPa);抗拉强度ft=1.43(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝50(mm) 2.3基础类型:阶型基础2.4基础长l=2100(mm);基础宽b=2100(mm);基础高h=1000(mm)2.5柱高Hc=400(mm);柱宽Bc=400(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度)ac=50(mm);加大高度hc=300(mm)2.6基础台阶数n=2一阶高h1=300(mm)二阶长l2=700(mm);二阶宽l2=700mm2.7基础底面积A=l*b=2100*2100=4.410(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(400+2*50)*(400+2*50)=0.250(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+l2*b2*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc=2100*2100*300+700*700*(1000-300)+(400+2*50)*(400+2*50)*300=1.594(m3)2.8基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3)基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=1.594*25.0+[4.410*1.500-1.594-0.400*0.400*(1.500-1.000)]*18=128.788(kN)G=1.2*Gk=154.546(kN)3地基承载力信息3.1已知条件地基承载力特征值fak=120(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0;深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3);土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=2100(mm);基础埋置深度d=1500(mm);深度修正起算深度d1=0(mm)3.2修正后承载力特征值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5)(GB50007--2011式5.2.4,按北京规范可把d1取1m)fa=120+0*18*(2.1-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=140.000(kPa) faE=ξa*fa(GB50011--2010式4.2.3)faE=1*140.000=140.000(kPa)3.3基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比:0%4荷载信息4.1符号说明:N、Nk-----------柱底轴向力设计值、标准值(kN)F、Fk-----------作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q、Qk-----------作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx"、Fy"、Fkx"、Fky"-----------作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN)Fx"=0;Fy"=0;Q=0;地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax"、ay"-----------作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax"=0;ay"=0Vx、Vy----作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx、Vky----作用于基础顶面的剪力标准值(kN)Mx"、My"---作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx"、Mky"---作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx、Mky----作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz----------荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx"+Fky"Mkx＝Mkx"-Vky*H-Fky"*ay"、Mky＝Mky"+Vkx*H+Fkx"*ax"Fk＝F/γzMkx"＝Mx/γzMky"＝My/γz4.2直接输入荷载设计值N=1500;Mx=0;My=0;Vx=0;Vy=0Fk=(N+Fx"+Fy")/γz=(1500+0+0)/1.3=1153.846(kN)Mkx=(Mx"-Vy*H-Fy"*ay")/γz=(0-0*1-0*0)/1.3=0.000(kN*m)Mky=(My"+Vx*H+Fx"*ax")/γz=(0+0*1+0*0)/1.3=0.000(kN*m)5轴心荷载作用下验算pk≤fa(GB50007--2011式5.2.1-1)pk=(Fk+Gk+Qk)/A(GB50007--2011式5.2.2-1) pk=(1153.846+128.788+0.000)/4.410=290.847(kPa)＞140.000满足要求6偏心荷载作用下验算pkmax≤1.2fa(GB50007--2011式5.2.1-2)单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-3)当基底出现拉力区时,Pkmax=2*(Fk+Gk+Qk)/l/a/3(GB50007--2011式5.2.2-4)双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy当基底出现拉力区时,Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=2100*2100*2100/6=1.543(m3)Wy=b*l*l/6=2100*2100*2100/6=1.543(m3)pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmax=(1153.846+128.788+0.000)/4.410+0.000/1.543+0.000/1.543=290.847(kPa)＞1.2*140.000=168.000(kPa)满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(1153.846+128.788+0.000)/4.410-0.000/1.543-0.000/1.543=290.847(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000%≤0.000%满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+128.788+0.000)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+128.788)=0.000(m)7基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0(GB50007--2011式8.2.8-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2(GB50007--2011式8.2.8-2) abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al(GB50007--2013式8.2.8-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1柱底边冲切面验算βhp=0.98;h0=0.95(mm)atx=Hc=0.4(m);abx=2.1(m);amx=1.25(m)aty=Bc=0.4(m);aby=2.1(m);amy=1.25(m)Alx=0(m2);Aly=0(m2)pj=1.3*(290.847-128.788/4.410)=340.136(kPa)FlxγRE=340.136*0.000*0.85=0.000(kN)≤1168.876(kN)满足要求FlyγRE=340.136*0.000*0.85=0.000(kN)≤1168.876(kN)满足要求7.2柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00;h0=0.65(mm)atx=Hc=0.5(m);abx=1.8(m);amx=1.15(m)aty=Bc=0.5(m);aby=1.8(m);amy=1.15(m)Alx=0.2925(m2);Aly=0.2925(m2)pj=1.3*(290.847-128.788/4.410)=340.136(kPa)FlxγRE=340.136*0.293*0.85=84.566(kN)≤748.247(kN)满足要求FlyγRE=340.136*0.293*0.85=84.566(kN)≤748.247(kN)满足要求7.3第一台阶顶冲切面验算βhp=1.00;h0=0.25(mm)atx=Hc=0.7(m);abx=1.2(m);amx=0.95(m)aty=Bc=0.7(m);aby=1.2(m);amy=0.95(m)Alx=0.7425(m2);Aly=0.7425(m2)pj=1.3*(290.847-128.788/4.410)=340.136(kPa)FlxγRE=340.136*0.742*0.85=214.668(kN)≤237.738(kN)满足要求FlyγRE=340.136*0.742*0.85=214.668(kN)≤237.738(kN)满足要求8柱下局部受压承载力验算 Fl≤ω*βl*fcc*Al(GB50010--2010式D.5.1-1)Fl=1500(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.4*0.4=0.160(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.25(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.250/0.160)=1.250ω*βl*fcc*Al=1.0*1.250*0.85*14.300*0.160=2431.000(kN)≥Fl=1500.000(kN)满足要求9抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE(GB50007--2011式8.2.11-1)=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a")^2*(2*b+b")*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE(GB50007--2011式8.2.11-2)=(l-a")^2*(2*b+b")*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.0配筋计算采用基础实际截面按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行精确计算，未采用(GB50007--2011式8.2.12)9.1柱边弯矩计算9.1.1绕Y轴方向弯矩计算:l=2.100(m);a"=0.400(m);a1=0.850(m)Pjmax=340.136(kPa);Pjmin=340.136(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=340.136(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.850^2*[(2*2.100+0.400)*(340.136+340.136)+(340.136-340.136)*2.100]/12*0.75=141.305(kN*m)截面面积A=1.060(m2),受压区高度x=0.034(m)As=673.207(mm2);配筋率ρ=0.06%9.1.2绕X轴方向弯矩计算:l=2.100(m);a"=0.400(m);a1=0.850(m)Pjmax=340.136(kPa);Pjmin=340.136(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=340.136(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE =0.850^2*[(2*2.100+0.400)*(340.136+340.136)+(340.136-340.136)*2.100]/12*0.75=141.305(kN*m)截面面积A=1.060(m2),受压区高度x=0.034(m)As=673.207(mm2);配筋率ρ=0.06%9.2柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1绕Y轴方向弯矩计算:l=2.100(m);a"=0.500(m);a1=0.800(m)Pjmax=340.136(kPa);Pjmin=340.136(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=340.136(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.800^2*[(2*2.100+0.500)*(340.136+340.136)+(340.136-340.136)*2.100]/12*0.75=127.891(kN*m)截面面积A=0.910(m2),受压区高度x=0.020(m)As=514.732(mm2);配筋率ρ=0.06%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=1365.000(mm2)9.2.2绕X轴方向弯矩计算:l=2.100(m);a"=0.500(m);a1=0.800(m)Pjmax=340.136(kPa);Pjmin=340.136(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=340.136(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.800^2*[(2*2.100+0.500)*(340.136+340.136)+(340.136-340.136)*2.100]/12*0.75=127.891(kN*m)截面面积A=0.910(m2),受压区高度x=0.020(m)As=514.732(mm2);配筋率ρ=0.06%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=1365.000(mm2),Ax=9.0811e-2829.3第一台阶顶弯矩计算9.3.1绕Y轴方向弯矩计算:l=2.100(m);a"=0.700(m);a1=0.700(m)Pjmax=340.136(kPa);Pjmin=340.136(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=340.136(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE =0.700^2*[(2*2.100+0.700)*(340.136+340.136)+(340.136-340.136)*2.100]/12*0.75=102.083(kN*m)四、板式混凝土梯段板TB-1计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《混凝土结构设计规范》(GB50010--2013)1.2《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2013)2几何数据及材料2.1楼梯板混凝土等级:C25;抗压强度fc=11.9(MPa);抗拉强度ft=1.27(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝20(mm)2.3梯段类型:左上爬坡，中部梯段;梯段起点标高:1.470;梯板厚度:90(mm)2.4投影净跨长:2440(mm);底部水平段长度:0(mm);顶部水平段长度:0(mm);梯段净高:1800(mm);水平方向踏步数:12单个踏步尺寸为203.333X138.462(h)(mm*mm)2.5底部梯梁宽度:200(mm);底部梯梁高度:300(mm);顶部梯梁宽度:200(mm);顶部梯梁高度:300(mm)3荷载、计算信息3.1梯段活荷载标准值:2(kN/m2)3.2恒载梯段面层荷载标准值:0.75(kN/m2)梯板夹角:34.25(度) 梯板自重:(90.00/cos(34.25)+138.46/2.0)*25.0=4.45(kN/m2)面层:0.75*(203.33+138.46)/203.33=1.26(kN/m2)板底抹灰:0.015*20*coa(34.25)=0.25(kN/m2)3.3计算弯矩系数:0.14配筋验算4.1设计荷载:2.00*1.4+(4.45+1.26+0.25)*1.2=9.95(kN/m2)4.2跨中弯矩:M=0.100*9.95*2.440*2.440*1.05*1.05=6.53(kN*m)4.3计算所需跨中钢筋:HRB400钢筋As=275.69(mm2/m)实取HRB400钢筋直径12间距200As=565.49(mm2/m)实际配筋值满足计算要求4.4支座钢筋:实取HRB400钢筋直径12间距200As=565.49(mm2/m)4.5分布钢筋:实取HPB300钢筋直径8间距200As=251.33(mm2/m)五、板式混凝土梯段板TB-2计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.2《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)2几何数据及材料2.1楼梯板混凝土等级:C25;抗压强度fc=11.9(MPa);抗拉强度ft=1.27(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝20(mm)2.3梯段类型:右上爬坡，中部梯段;梯段起点标高:1.470;梯板厚度:90(mm) 2.4投影净跨长:2440(mm);底部水平段长度:0(mm);顶部水平段长度:0(mm);梯段净高:1800(mm);水平方向踏步数:10单个踏步尺寸为300x150(h)(mm*mm)2.5底部梯梁宽度:300(mm);底部梯梁高度:300(mm);顶部梯梁宽度:300(mm);顶部梯梁高度:300(mm)3荷载、计算信息3.1梯段活荷载标准值:2(kN/m2)3.2恒载梯段面层荷载标准值:0.75(kN/m2)梯板夹角:33.85(度)梯板自重:(90.00/cos(33.85)+163.64/2.0)x25.0=4.75(kN/m2)面层:0.75x(300+150)/300=1.25(kN/m2)板底抹灰:0.015x20xcoa(33.85)=0.25(kN/m2)3.3计算弯矩系数:0.14配筋验算4.1设计荷载:2.00x1.4+(4.75+1.25+0.25)x1.2=10.31(kN/m2)4.2跨中弯矩:M=0.100x10.31x3.00x3.00x1.05x1.05=6.77(kN*m)4.3计算所需跨中钢筋:HRB400钢筋As=286.19(mm2/m)实取HRB400钢筋直径12间距200As=565.49(mm2/m)实际配筋值满足计算要求4.4支座钢筋:实取HRB400钢筋直径12间距200As=565.49(mm2/m)4.5分布钢筋:实取HPB300钢筋直径8间距200As=251.33(mm2/m)六、基础JC-1计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人： 1计算依据的规范和规程1.1《建筑地基基础设计规范》(GB50007--2011)1.2《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)1.4《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)2几何数据及材料2.1基础混凝土等级:C30;抗压强度fc=14.3(MPa);抗拉强度ft=1.43(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝50(mm)2.3基础类型:阶型基础2.4基础长l=1500(mm);基础宽b=1500(mm);基础高h=1000(mm)2.5柱高Hc=240(mm);柱宽Bc=240(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度)ac=50(mm);加大高度hc=700(mm)2.6基础台阶数n=2一阶高h1=120(mm)二阶长l2=360(mm);二阶宽l2=360mm2.7基础底面积A=l*b=1500*1500=2.250(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(240+2*50)*(240+2*50)=0.116(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+l2*b2*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc=1500*1500*120+360*360*(1000-120)+(240+2*50)*(240+2*50)*700=0.374(m3)2.8基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3)基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=0.374*25.0+[2.250*1.500-0.374-0.240*0.240*(1.500-1.000)]*18=62.851(kN)G=1.2*Gk=75.422(kN) 3地基承载力信息3.1已知条件地基承载力特征值fak=120(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0;深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3);土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=1500(mm);基础埋置深度d=1500(mm);深度修正起算深度d1=0(mm)3.2修正后承载力特征值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5)(GB50007--2011式5.2.4,按北京规范可把d1取1m)fa=120+0*18*(1.5-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=140.000(kPa)faE=ξa*fa(GB50011--2010式4.2.3)faE=1*140.000=140.000(kPa)3.3基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比:0%4荷载信息4.1符号说明:N、Nk-----------柱底轴向力设计值、标准值(kN)F、Fk-----------作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q、Qk-----------作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx"、Fy"、Fkx"、Fky"-----------作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN)Fx"=0;Fy"=0;Q=0;地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax"、ay"-----------作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax"=0;ay"=0Vx、Vy----作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx、Vky----作用于基础顶面的剪力标准值(kN)Mx"、My"---作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx"、Mky"---作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx、Mky----作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz----------荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx"+Fky"Mkx＝Mkx"-Vky*H-Fky"*ay"、Mky＝Mky"+Vkx*H+Fkx"*ax" Fk＝F/γzMkx"＝Mx/γzMky"＝My/γz4.2直接输入荷载设计值N=1500;Mx=0;My=0;Vx=0;Vy=0Fk=(N+Fx"+Fy")/γz=(1500+0+0)/1.3=1153.846(kN)Mkx=(Mx"-Vy*H-Fy"*ay")/γz=(0-0*1-0*0)/1.3=0.000(kN*m)Mky=(My"+Vx*H+Fx"*ax")/γz=(0+0*1+0*0)/1.3=0.000(kN*m)5轴心荷载作用下验算pk≤fa(GB50007--2011式5.2.1-1)pk=(Fk+Gk+Qk)/A(GB50007--2011式5.2.2-1)pk=(1153.846+62.851+0.000)/2.250=540.754(kPa)＞140.000满足要求6偏心荷载作用下验算pkmax≤1.2fa(GB50007--2011式5.2.1-2)单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-3)当基底出现拉力区时,Pkmax=2*(Fk+Gk+Qk)/l/a/3(GB50007--2011式5.2.2-4)双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy当基底出现拉力区时,Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)Wy=b*l*l/6=1500*1500*1500/6=0.563(m3)pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmax=(1153.846+62.851+0.000)/2.250+0.000/0.563+0.000/0.563=540.754(kPa)＞1.2*140.000=168.000(kPa)满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(1153.846+62.851+0.000)/2.250-0.000/0.563-0.000/0.563=540.754(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000%≤0.000% 满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+62.851+0.000)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+62.851)=0.000(m)7基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0(GB50007--2011式8.2.8-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2(GB50007--2011式8.2.8-2)abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al(GB50007--2011式8.2.8-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1柱底边冲切面验算βhp=0.98;h0=0.95(mm)atx=Hc=0.24(m);abx=1.5(m);amx=0.87(m)aty=Bc=0.24(m);aby=1.5(m);amy=0.87(m)Alx=0(m2);Aly=0(m2)pj=1.3*(540.754-62.851/2.250)=666.667(kPa)FlxγRE=666.667*0.000*0.85=0.000(kN)≤813.538(kN)满足要求FlyγRE=666.667*0.000*0.85=0.000(kN)≤813.538(kN)满足要求7.2柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00;h0=0.25(mm)atx=Hc=0.34(m);abx=0.84(m);amx=0.59(m)aty=Bc=0.34(m);aby=0.84(m);amy=0.59(m)Alx=0.3861(m2);Aly=0.3861(m2)pj=1.3*(540.754-62.851/2.250)=666.667(kPa)FlxγRE=666.667*0.386*0.85=218.790(kN)＞147.648(kN)满足要求FlyγRE=666.667*0.386*0.85=218.790(kN)＞147.648(kN)满足要求7.3第一台阶顶冲切面验算 βhp=1.00;h0=0.07(mm)atx=Hc=0.36(m);abx=0.5(m);amx=0.43(m)aty=Bc=0.36(m);aby=0.5(m);amy=0.43(m)Alx=0.5(m2);Aly=0.5(m2)pj=1.3*(540.754-62.851/2.250)=666.667(kPa)FlxγRE=666.667*0.500*0.85=283.333(kN)第一台阶顶30.130(kN)满足要求FlyγRE=666.667*0.500*0.85=283.333(kN)第一台阶顶30.130(kN)满足要求8柱下局部受压承载力验算Fl≤ω*βl*fcc*Al(GB50010--2010式D.5.1-1)Fl=1500(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.24*0.24=0.058(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.1156(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.116/0.058)=1.417ω*βl*fcc*Al=1.0*1.417*0.85*14.300*0.058=991.848(kN)＜Fl=1500.000(kN)满足要求9抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE(GB50007--2011式8.2.11-1)=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a")^2*(2*b+b")*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE(GB50007--2011式8.2.11-2)=(l-a")^2*(2*b+b")*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.0配筋计算采用基础实际截面按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行精确计算，未采用(GB50007--2011式8.2.12)9.1柱边弯矩计算9.1.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.240(m);a1=0.630(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE =0.630^2*[(2*1.500+0.240)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=107.163(kN*m)截面面积A=0.483(m2),受压区高度x=0.030(m)As=399.450(mm2);配筋率ρ=0.08%9.1.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.240(m);a1=0.630(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.630^2*[(2*1.500+0.240)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=107.163(kN*m)截面面积A=0.483(m2),受压区高度x=0.030(m)As=399.450(mm2);配筋率ρ=0.08%9.2柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.340(m);a1=0.580(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.580^2*[(2*1.500+0.340)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=93.631(kN*m)截面面积A=0.245(m2),受压区高度x=0.073(m)As=986.610(mm2);配筋率ρ=0.40%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=367.200(mm2)9.2.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.340(m);a1=0.580(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.580^2*[(2*1.500+0.340)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=93.631(kN*m) 截面面积A=0.245(m2),受压区高度x=0.073(m)As=986.610(mm2);配筋率ρ=0.40%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=367.200(mm2),Ax=9.94188e-2829.3第一台阶顶弯矩计算9.3.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.360(m);a1=0.570(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.570^2*[(2*1.500+0.360)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=90.972(kN*m)截面面积A=0.180(m2),受压区高度x=0.061(m)As=2817.651(mm2);配筋率ρ=1.57%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=270.000(mm2)9.3.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.500(m);a"=0.360(m);a1=0.570(m)Pjmax=666.667(kPa);Pjmin=666.667(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=666.667(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.570^2*[(2*1.500+0.360)*(666.667+666.667)+(666.667-666.667)*1.500]/12*0.75=90.972(kN*m)截面面积A=0.180(m2),受压区高度x=0.061(m)As=2817.651(mm2);配筋率ρ=1.57%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=270.000(mm2),Ax=9.94188e-2829.4配筋结果:沿X向钢筋As=2817.651(mm2);实配8φ22@200(As=3041.062)沿Y向钢筋As=2817.651(mm2);实配8φ22@200(As=3041.062) 七、基础JC-2计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《建筑地基基础设计规范》(GB50007--2011)1.2《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)1.4《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)2几何数据及材料2.1基础混凝土等级:C30;抗压强度fc=14.3(MPa);抗拉强度ft=1.43(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝50(mm)2.3基础类型:阶型基础2.4基础长l=1800(mm);基础宽b=1800(mm);基础高h=1000(mm)2.5柱高Hc=240(mm);柱宽Bc=240(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度)ac=50(mm);加大高度hc=700(mm)2.6基础台阶数n=2一阶高h1=120(mm)二阶长l2=360(mm);二阶宽l2=360mm2.7基础底面积A=l*b=1800*1800=3.240(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(240+2*50)*(240+2*50)=0.116(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+l2*b2*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc=1800*1800*120+360*360*(1000-120)+(240+2*50)*(240+2*50)*700=0.493(m3)2.8基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3) 基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=0.493*25.0+[3.240*1.500-0.493-0.240*0.240*(1.500-1.000)]*18=90.413(kN)G=1.2*Gk=108.496(kN)3地基承载力信息3.1已知条件地基承载力特征值fak=120(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0;深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3);土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=1800(mm);基础埋置深度d=1500(mm);深度修正起算深度d1=0(mm)3.2修正后承载力特征值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5)(GB50007--2011式5.2.4,按北京规范可把d1取1m)fa=120+0*18*(1.8-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=140.000(kPa)faE=ξa*fa(GB50011--2010式4.2.3)faE=1*140.000=140.000(kPa)3.3基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比:0%4荷载信息4.1符号说明:N、Nk-----------柱底轴向力设计值、标准值(kN)F、Fk-----------作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q、Qk-----------作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx"、Fy"、Fkx"、Fky"-----------作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN)Fx"=0;Fy"=0;Q=0;地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax"、ay"-----------作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax"=0;ay"=0Vx、Vy----作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx、Vky----作用于基础顶面的剪力标准值(kN) Mx"、My"---作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx"、Mky"---作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx、Mky----作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz----------荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx"+Fky"Mkx＝Mkx"-Vky*H-Fky"*ay"、Mky＝Mky"+Vkx*H+Fkx"*ax"Fk＝F/γzMkx"＝Mx/γzMky"＝My/γz4.2直接输入荷载设计值N=1500;Mx=0;My=0;Vx=0;Vy=0Fk=(N+Fx"+Fy")/γz=(1500+0+0)/1.3=1153.846(kN)Mkx=(Mx"-Vy*H-Fy"*ay")/γz=(0-0*1-0*0)/1.3=0.000(kN*m)Mky=(My"+Vx*H+Fx"*ax")/γz=(0+0*1+0*0)/1.3=0.000(kN*m)5轴心荷载作用下验算pk≤fa(GB50007--2011式5.2.1-1)pk=(Fk+Gk+Qk)/A(GB50007--2011式5.2.2-1)pk=(1153.846+90.413+0.000)/3.240=384.031(kPa)＞140.000满足要求6偏心荷载作用下验算pkmax≤1.2fa(GB50007--2011式5.2.1-2)单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-3)当基底出现拉力区时,Pkmax=2*(Fk+Gk+Qk)/l/a/3(GB50007--2011式5.2.2-4)双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy当基底出现拉力区时,Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=1800*1800*1800/6=0.972(m3)Wy=b*l*l/6=1800*1800*1800/6=0.972(m3)pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy pkmax=(1153.846+90.413+0.000)/3.240+0.000/0.972+0.000/0.972=384.031(kPa)＞1.2*140.000=168.000(kPa)满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(1153.846+90.413+0.000)/3.240-0.000/0.972-0.000/0.972=384.031(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000%≤0.000%满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+90.413+0.000)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+90.413)=0.000(m)7基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0(GB50007--2011式8.2.8-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2(GB50007--2011式8.2.8-2)abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al(GB50007--2011式8.2.8-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1柱底边冲切面验算βhp=0.98;h0=0.95(mm)atx=Hc=0.24(m);abx=1.8(m);amx=1.02(m)aty=Bc=0.24(m);aby=1.8(m);amy=1.02(m)Alx=0(m2);Aly=0(m2)pj=1.3*(384.031-90.413/3.240)=462.963(kPa)FlxγRE=462.963*0.000*0.85=0.000(kN)≤953.803(kN)满足要求FlyγRE=462.963*0.000*0.85=0.000(kN)≤953.803(kN)满足要求7.2柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00;h0=0.25(mm)atx=Hc=0.34(m);abx=0.84(m);amx=0.59(m)aty=Bc=0.34(m);aby=0.84(m);amy=0.59(m) Alx=0.6336(m2);Aly=0.6336(m2)pj=1.3*(384.031-90.413/3.240)=462.963(kPa)FlxγRE=462.963*0.634*0.85=249.333(kN)＞147.648(kN)满足要求FlyγRE=462.963*0.634*0.85=249.333(kN)＞147.648(kN)满足要求7.3第一台阶顶冲切面验算βhp=1.00;h0=0.07(mm)atx=Hc=0.36(m);abx=0.5(m);amx=0.43(m)aty=Bc=0.36(m);aby=0.5(m);amy=0.43(m)Alx=0.7475(m2);Aly=0.7475(m2)pj=1.3*(384.031-90.413/3.240)=462.963(kPa)FlxγRE=462.963*0.747*0.85=294.155(kN)第一台阶顶30.130(kN)满足要求FlyγRE=462.963*0.747*0.85=294.155(kN)第一台阶顶30.130(kN)满足要求8柱下局部受压承载力验算Fl≤ω*βl*fcc*Al(GB50010--2010式D.5.1-1)Fl=1500(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.24*0.24=0.058(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.1156(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.116/0.058)=1.417ω*βl*fcc*Al=1.0*1.417*0.85*14.300*0.058=991.848(kN)＜Fl=1500.000(kN)满足要求9抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE(GB50007--2011式8.2.11-1)=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a")^2*(2*b+b")*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE(GB50007--2011式8.2.11-2)=(l-a")^2*(2*b+b")*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.0配筋计算采用基础实际截面按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行精确计算，未采用(GB50007--2011式8.2.12) 9.1柱边弯矩计算9.1.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.240(m);a1=0.780(m)Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.780^2*[(2*1.800+0.240)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=135.200(kN*m)截面面积A=0.519(m2),受压区高度x=0.038(m)As=506.655(mm2);配筋率ρ=0.10%9.1.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.240(m);a1=0.780(m)Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.780^2*[(2*1.800+0.240)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=135.200(kN*m)截面面积A=0.519(m2),受压区高度x=0.038(m)As=506.655(mm2);配筋率ρ=0.10%9.2柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.340(m);a1=0.730(m)Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.730^2*[(2*1.800+0.340)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=121.506(kN*m)截面面积A=0.281(m2),受压区高度x=0.094(m)As=1335.192(mm2);配筋率ρ=0.48%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=421.200(mm2)9.2.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.340(m);a1=0.730(m) Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.730^2*[(2*1.800+0.340)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=121.506(kN*m)截面面积A=0.281(m2),受压区高度x=0.094(m)As=1335.192(mm2);配筋率ρ=0.48%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=421.200(mm2),Ax=9.94188e-2829.3第一台阶顶弯矩计算9.3.1绕Y轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.360(m);a1=0.720(m)Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.720^2*[(2*1.800+0.360)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=118.800(kN*m)截面面积A=0.216(m2),受压区高度x=0.066(m)As=3792.694(mm2);配筋率ρ=1.76%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=324.000(mm2)9.3.2绕X轴方向弯矩计算:l=1.800(m);a"=0.360(m);a1=0.720(m)Pjmax=462.963(kPa);Pjmin=462.963(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=462.963(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.720^2*[(2*1.800+0.360)*(462.963+462.963)+(462.963-462.963)*1.800]/12*0.75=118.800(kN*m)截面面积A=0.216(m2),受压区高度x=0.066(m)As=3792.694(mm2);配筋率ρ=1.76%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=324.000(mm2),Ax=9.94188e-2829.4配筋结果: 沿X向钢筋As=3792.694(mm2);实配10φ25@200(As=4908.739)沿Y向钢筋As=3792.694(mm2);实配10φ25@200(As=4908.739)八、基础JC-3计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《建筑地基基础设计规范》(GB50007--2011)1.2《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)1.4《建筑结构荷载规范》(GB50009--2012)2几何数据及材料2.1基础混凝土等级:C30;抗压强度fc=14.3(MPa);抗拉强度ft=1.43(MPa)2.2钢筋等级:HRB400;强度设计值fy=360(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝50(mm)2.3基础类型:阶型基础2.4基础长l=510(mm);基础宽b=510(mm);基础高h=1000(mm)2.5柱高Hc=240(mm);柱宽Bc=240(mm);柱周加大尺寸(相当于杯口厚度)ac=50(mm);加大高度hc=700(mm)2.6基础台阶数n=2一阶高h1=120(mm)二阶长l2=360(mm);二阶宽l2=360mm2.7基础底面积A=l*b=510*510=0.260(m2)基础顶部面积At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(240+2*50)*(240+2*50)=0.116(m2)基础体积Vjc=l*b*h1+l2*b2*(h-h1-hc)+(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)*hc =510*510*120+360*360*(1000-120)+(240+2*50)*(240+2*50)*700=0.135(m3)2.8基础自重和上部土重基础混凝土的容重γc=25.00(kN/m3)基础顶面以上土的容重γs=18(kN/m3)基础及以上土重Gk=Vjc*γc+[A*d-Vjc-Bc*Hc*(d-h)]*γs=0.135*25.0+[0.260*1.500-0.135-0.240*0.240*(1.500-1.000)]*18=7.453(kN)G=1.2*Gk=8.943(kN)3地基承载力信息3.1已知条件地基承载力特征值fak=120(kPa)当地震参与荷载组合时地耐力提高系数ξa=1宽度修正系数ηb=0;深度修正系数ηd=1土的重度γ=18(kN/m3);土的加权平均重度γm=20(kN/m3)基础短边尺寸b=510(mm);基础埋置深度d=1500(mm);深度修正起算深度d1=0(mm)3.2修正后承载力特征值fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-d1-0.5)(GB50007--2011式5.2.4,按北京规范可把d1取1m)fa=120+0*18*(0.51-3)+1*20*(1.5-0-0.5)=140.000(kPa)faE=ξa*fa(GB50011--2010式4.2.3)faE=1*140.000=140.000(kPa)3.3基底允许出现零应力区占基底总面积的百分比:0%4荷载信息4.1符号说明:N、Nk-----------柱底轴向力设计值、标准值(kN)F、Fk-----------作用于基础顶面的竖向力设计值、标准值(kN)Q、Qk-----------作用于地面的附加地面堆载设计值、标准值(kN/m2)Fx"、Fy"、Fkx"、Fky"-----------作用于基础顶面的附加荷载设计值、标准值(kN) Fx"=0;Fy"=0;Q=0;地面堆载按活荷载考虑(考虑最不利情况)ax"、ay"-----------作用于基础顶面的附加荷载偏心(mm)ax"=0;ay"=0Vx、Vy----作用于基础顶面的剪力设计值(kN)Vkx、Vky----作用于基础顶面的剪力标准值(kN)Mx"、My"---作用于基础顶面的弯矩设计值(kN*m)Mkx"、Mky"---作用于基础顶面的弯矩标准值(kN*m)Mkx、Mky----作用于基础底面的弯矩标准值(kN*m)γz----------荷载设计值换算为标准值的折减系数γz=1.3Fk＝Nk+Fkx"+Fky"Mkx＝Mkx"-Vky*H-Fky"*ay"、Mky＝Mky"+Vkx*H+Fkx"*ax"Fk＝F/γzMkx"＝Mx/γzMky"＝My/γz4.2直接输入荷载设计值N=1500;Mx=0;My=0;Vx=0;Vy=0Fk=(N+Fx"+Fy")/γz=(1500+0+0)/1.3=1153.846(kN)Mkx=(Mx"-Vy*H-Fy"*ay")/γz=(0-0*1-0*0)/1.3=0.000(kN*m)Mky=(My"+Vx*H+Fx"*ax")/γz=(0+0*1+0*0)/1.3=0.000(kN*m)5轴心荷载作用下验算pk≤fa(GB50007--2011式5.2.1-1)pk=(Fk+Gk+Qk)/A(GB50007--2011式5.2.2-1)pk=(1153.846+7.453+0.000)/0.260=4464.816(kPa)＞140.000满足要求6偏心荷载作用下验算pkmax≤1.2fa(GB50007--2011式5.2.1-2)单向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-2)pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mk/W(GB50007--2011式5.2.2-3)当基底出现拉力区时,Pkmax=2*(Fk+Gk+Qk)/l/a/3(GB50007--2011式5.2.2-4)双向偏心荷载作用下公式pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy 当基底出现拉力区时,Pkmax按与Fk+Gk+Qk等值原则进行修正基础底面抵抗矩Wx=l*b*b/6=510*510*510/6=0.022(m3)Wy=b*l*l/6=510*510*510/6=0.022(m3)pkmax=(Fk+Gk+Qk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wypkmax=(1153.846+7.453+0.000)/0.260+0.000/0.022+0.000/0.022=4464.816(kPa)＞1.2*140.000=168.000(kPa)满足要求pkmin=(Fk+Gk+Qk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wypkmin=(1153.846+7.453+0.000)/0.260-0.000/0.022-0.000/0.022=4464.816(kPa)出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000%≤0.000%满足要求偏心矩ex=Mky/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+7.453+0.000)=0.000(m)ey=Mkx/(Fk+Gk+Qk)=0.000/(1153.846+7.453)=0.000(m)7基础冲切验算FlγRE≤0.7*βhp*ft*am*h0(GB50007--2011式8.2.8-1)γRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.85,其它取1.0h0=h-asam=(at+ab)/2(GB50007--2011式8.2.8-2)abx=Min(l,atx+2*h0)aby=Min(b,aty+2*h0)Fl=pj*Al(GB50007--2011式8.2.8-3)Alx=(b-aby)*l/2.0-(l-abx)*(l-abx)/4.0Aly=(l-abx)*b/2.0-(b-aby)*(b-aby)/4.0pj=γz*(Pkmax-Gk/A)7.1柱底边冲切面验算βhp=0.98;h0=0.95(mm)atx=Hc=0.24(m);abx=0.51(m);amx=0.375(m)aty=Bc=0.24(m);aby=0.51(m);amy=0.375(m)Alx=0(m2);Aly=0(m2)pj=1.3*(4464.82-7.453/0.260)=5767.013(kPa)FlxγRE=5767.013*0.000*0.85=0.000(kN)≤350.663(kN)满足要求 FlyγRE=5767.013*0.000*0.85=0.000(kN)≤350.663(kN)满足要求7.2柱周加大底边(基础顶)冲切面验算βhp=1.00;h0=0.25(mm)atx=Hc=0.34(m);abx=0.51(m);amx=0.425(m)aty=Bc=0.34(m);aby=0.51(m);amy=0.425(m)Alx=0(m2);Aly=0(m2)pj=1.3*(4464.82-7.453/0.260)=5767.013(kPa)FlxγRE=5767.013*0.000*0.85=0.000(kN)≤106.356(kN)满足要求FlyγRE=5767.013*0.000*0.85=0.000(kN)≤106.356(kN)满足要求7.3第一台阶顶冲切面验算βhp=1.00;h0=0.07(mm)atx=Hc=0.36(m);abx=0.5(m);amx=0.43(m)aty=Bc=0.36(m);aby=0.5(m);amy=0.43(m)Alx=0.(m2);Aly=0.(m2)pj=1.3*(4464.82-7.453/0.260)=5767.013(kPa)FlxγRE=5767.013*0.003*0.85=12.377(kN)≤30.130(kN)满足要求FlyγRE=5767.013*0.003*0.85=12.377(kN)≤30.130(kN)满足要求8柱下局部受压承载力验算Fl≤ω*βl*fcc*Al(GB50010--2010式D.5.1-1)Fl=1500(kN)fcc=0.85*fc混凝土局部受压面积Al=Bc*Hc=0.24*0.24=0.058(m2)局部受压时的计算底面积Ab=(Hc+2*c)*(Bc+2*c)=0.1156(m2)βl=Sqrt(Ab/Al)=Sqr(0.116/0.058)=1.417ω*βl*fcc*Al=1.0*1.417*0.85*14.300*0.058=991.848(kN)＜Fl=1500.000(kN)满足要求9抗弯计算MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(pmax+p-2*G/A)+(pmax-p)*l]/12*γRE(GB50007--2011式8.2.11-1)=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12*γREMⅡ=(l-a")^2*(2*b+b")*(pmax+pmin-2*G/A)/48*γRE(GB 50007--2011式8.2.11-2)=(l-a")^2*(2*b+b")*(Pjmax+Pjmin)/48*γREγRE--承载力抗震调整系数,当有地震参与时取0.75,其它取1.0配筋计算采用基础实际截面按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）进行精确计算，未采用(GB50007--2011式8.2.12)9.1柱边弯矩计算9.1.1绕Y轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.240(m);a1=0.135(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.135^2*[(2*0.510+0.240)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75=16.554(kN*m)截面面积A=0.364(m2),受压区高度x=0.004(m)As=60.683(mm2);配筋率ρ=0.02%9.1.2绕X轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.240(m);a1=0.135(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.135^2*[(2*0.510+0.240)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75=16.554(kN*m)截面面积A=0.364(m2),受压区高度x=0.004(m)As=60.683(mm2);配筋率ρ=0.02%9.2柱周加大底边(基础顶)弯矩计算9.2.1绕Y轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.340(m);a1=0.085(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.085^2*[(2*0.510+0.340)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75 =7.083(kN*m)截面面积A=0.126(m2),受压区高度x=0.006(m)As=66.194(mm2);配筋率ρ=0.05%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=189.000(mm2)9.2.2绕X轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.340(m);a1=0.085(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.085^2*[(2*0.510+0.340)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75=7.083(kN*m)截面面积A=0.126(m2),受压区高度x=0.006(m)As=66.194(mm2);配筋率ρ=0.05%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=189.000(mm2),Ax=9.94188e-2829.3第一台阶顶弯矩计算9.3.1绕Y轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.360(m);a1=0.075(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.075^2*[(2*0.510+0.360)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75=5.596(kN*m)截面面积A=0.061(m2),受压区高度x=0.011(m)As=135.736(mm2);配筋率ρ=0.22%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=91.800(mm2)9.3.2绕X轴方向弯矩计算:l=0.510(m);a"=0.360(m);a1=0.075(m)Pjmax=5767.013(kPa);Pjmin=5767.013(kPa)Pj=Pjmax-(Pjmax-Pjmin)*a1)/l=5767.013(kPa)MⅠ=a1^2*[(2*l+a")*(Pjmax+pj)+(Pjmax-pj)*l]/12)*γRE=0.075^2*[(2*0.510+0.360)*(5767.013+5767.013)+(5767.013-5767.013)*0.510]/12*0.75 =5.596(kN*m)截面面积A=0.061(m2),受压区高度x=0.011(m)As=135.736(mm2);配筋率ρ=0.22%控制最小配筋率ρmin=0.15%;As=91.800(mm2),Ax=9.94188e-2829.4配筋结果:沿X向钢筋As=189.000(mm2);实配3φ12@200(As=339.292)沿Y向钢筋As=189.000(mm2);实配3φ12@200(As=339.292)九、墙体计算某五层住宅楼部分平面图，采用钢筋混凝土装配式楼盖、屋盖。屋面和楼面构造见图，大梁截面为240mm×400mm，伸入墙内240mm，外纵墙240mm厚，内纵墙及横墙240mm厚，采用双面粉刷。层高3.0m，采用MU10黏土砖和M7.5混合砂浆砌筑，采用1800mm宽，2100mm高的塑钢窗。基本雪压0.3kN/m，基本风压为0.35kN/m，A、D轴距墙内侧面120mm。试对该住宅楼墙体进行验算。【解】(1)确定静力计算方案查表12-1，本房屋屋盖属于第一类，实际横墙最大间距s=3+2.7=5.7m＜32m，故为刚性方案。(2)高厚比验算因墙体用强度等级为M7.5的混合砂浆，查表12-3，查得允许高厚比[β]=26，选底层左上角横墙间距较大的两道纵墙验算。1）外纵墙：H=3+0.5=3.5m，因s=5.7m＞2H=2×3.5=7m，查表16-3，H=H=3.5m，承重墙μ=1.0，考虑门窗洞口后，μ=1-0.4b/s=1-0.4×1.8/5.7=0.87。β=H/h=3.5/0.24=14.58≤μμ[β]=1×0.87×26=22.62故外纵墙高厚比满足要求。2）内纵墙：内纵墙上洞口宽b=1.5m，s=5.7m，则 μ=1-0.4×1.5/5.7=0.89β=H/h=3.5/0.24=14.58≤μμ[β]=1×0.89×26=23.14故纵墙高厚比满足要求。(3)荷载计算1）屋面永久荷载标准值：二毡三油绿豆砂0.35kN/m20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.4kN/m100mm焦渣混凝土找坡0.1×14=1.4kN/m120mm厚预应力空心板（包括灌缝）2.2kN/m20mm厚底板抹灰0.2×17=0.34kN/m屋面永久荷载标准值0.35+0.4+1.4+2.2+0.34=4.69kN/m2）楼面永久荷载标准值：20mm水泥砂浆棉层0.02×20=0.4kN/m120mm厚预应力空心板（包括灌缝）2.2kN/m20mm厚底板抹灰0.2×17=0.34kN/m楼面永久荷载标准值0.4+2.2+0.34=2.94kN/m3）屋面活荷载标准值：本层为坡屋顶，雪荷载为0.3kN/m，小于屋面均布活荷载0.7kN/m（不上人屋面），屋面活荷载标准值：0.7kN/m4）楼面活荷载标准值：2kN/m根据《建筑结构荷载规范》规定，设计楼面梁、墙、柱及基础时，楼面活荷载应乘以折减系数。当墙、柱、基础计算截面以上为2~3 层时，计算截面以上楼层活荷载总和的折减系数为0.85，共五层，各层活荷载折减系数及活荷载总值见表12-7。表12-7各层活载折减系数及活载总值层数折减系数活荷载总值/（kN/m）五层1.00.7（屋面活荷载）四层1.02（不包括屋面活荷载）三层0.852×2×2×0.85（不包括屋面活荷载）二层0.852×2×0.85（不包括屋面活荷载）一层0.852×3×0.85=5.1（不包括屋面活荷载）5）梁自重（包括15mm粉刷）0.24×0.4×25+2×0.6×0.015×17=4.1kN/m6）墙自重（双面抹灰）：240mm墙体0.24×19+0.02×20+0.02×17=3.82kN/m7）塑钢框玻璃窗自重：0.45kN/m(4)计算单元及控制截面的承载力验算因本房屋满足《砌体结构设计规范》有关外墙不考虑风荷载的影响的规定，故承载力验算只考虑竖向荷载。1）计算单元。虽然内纵墙荷载大于外纵墙（因为有走廊荷载），但截面远大于外纵墙，故外纵墙承载力最小。此外，横墙厚度与内纵墙相同，荷载低于内纵墙，故不需进行验算。因此，在外纵墙上取一开间作为计算单元，其受荷为5.7×3.5=19.95m，2）选取计算截面，由于外纵墙厚度一样，材料强度等级相同，现以荷载最大的底层截面Ⅰ—Ⅰ和截面Ⅱ—Ⅱ分别进行承载力计算。计算截面面积为A=0.24×（5.7-1.8）=0.936m≥0.3m3）计算各层楼盖板梁反力偏心距：因墙体采用MU10砖和M7.5混合砂浆砌筑，则可查得f=1.69N/mma0=10mm e=h/2-0.4a0=240/2-0.4×188.4=44.64mm4）计算各项内力（表12-8）由屋面大梁传来的集中力标准值：[4.69×3×（3.3-0.12）+3.5×3.3]+0.7×3×（3.3-0.12）=42.448kN由屋面大梁传来的集中力设计值：[4.69×3×（3.3-0.12）+3.5×3.3]×1.2+0.7×3×（3.3-0.12）×1.4=52.27kN由楼盖大梁传来的集中力永久荷载标准值：2.94×3×（3.3-0.12）+3.5×3.3=39.60kN由楼盖大梁传来的集中力永久荷载设计值：39.6×1.2=47.52kN由屋面、楼盖梁传来的荷载总值（考虑活荷载折减后）项目设计值/kN对五层墙对四层墙对三层墙对二层墙对一层墙52.2752.27+47.52+2×2×3×（3.3-0.12）×1.4=153.2152.27+47.52+2×3×（3.3-0.12）×1.4=126.5052.27+47.52×2+3.4×3×（3.3-0.12）×1.4=192.7252.27+47.52×3+3.4×3×（3.3-0.12）×1.4=240.24每层墙自重（含窗重）标准值：（3×3-1.8×2.1）×7.68+1.8×2.1×0.45=38.39kN每层墙自重（含窗重）设计值：38.39×1.2=46.07kN5）控制截面内力计算截面Ⅰ—Ⅰ：轴向设计值N=316.3+46.07×3=178.09弯矩设计值M=[47.52+2×3×（3.3-0.12）×1.4]×0.1096=8.14kN·m截面Ⅱ—Ⅱ：轴向设计值N=178.09+46.07=224.16kN弯矩设计值M=06）墙体承载力验算见表12-9。 表12-9纵墙承载力验算表项目截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠM/（kN·m）8.140N/kN178.09224.16e=/mm16.90e/h0.0460y/mm185185e/y0.091＜0.60β11.111.10.7420.84A/m0.6660.666f/（N/mm）1.691.69835.2945.5比较安全安全故纵墙的承载力满足要求。(5)梁端支承处砌体局部受压承载力验算因截面Ⅰ-Ⅰ处，承受楼面梁传来的集中荷载，故需验算此截面局压承载力。A=h（2h+b）=240×（2×240+240）=3.66×10mmA=ab=188.4a×240=4.71×10mmA/A=3.66×10/4.71=7.77＞3故取ψ=0γ=1+0.35取η=0.7，则ηγfA=0.7×1.91×1.69×4.71×10=106.4kNN=56.64+2×3.6×（3.3-0.12）×1.4=88.7kN＜106.4kN故局部受压承载力满足要求十、板计算项目名称:焦作市高新区碧莲路801设计设计:高起扬 校对:专业负责人:1计算依据的规范和规程1.1《建筑结构荷载规范》(GB50009--2001)1.2《混凝土结构设计规范》(GB50010--2010)1.3《建筑抗震设计规范》(GB50011--2010)2几何数据及材料2.1板混凝土等级:C25;抗压强度fc=11.9(MPa);抗拉强度ft=1.27(MPa)材料泊松比μ=0.22.2钢筋等级:HPB235;强度设计值fy=210(MPa);纵筋合力点至近边距离as＝20(mm)2.3X向板边长A=3000(mm);Y向板边长B=0(mm);板厚h=100(mm)2.4约束类型板左侧边:铰支板右侧边:铰支板下侧边:铰支板上侧边:铰支3荷载信息 3.1荷载类型:均布荷载3.2荷载数值永久荷载标准值gk=3(kN/m2)可变荷载标准值qk=2(kN/m2)3.3荷载系数永久荷载分项系数γG=1.2可变荷载分项系数γQ=1.4可变荷载准永久值系数ψq=0.64弯矩计算4.1计算公式M=α*p*l^2α-弯矩系数。对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。单向板根据计算公式得出p-面荷载设计值p=3*1.2+2*1.4=6.4(kN/m2)l-跨度。对于双向板,取板边长A,B中的较小者或自由边长。单向板根据受力方向确定l=3000(mm)4.2Mx计算Mx=0.1250*6.4*3^2=7.197(kN*m/m)Mxk=0.1250*5*3^2=5.623(kN*m/m) As=450.82(mm2);ρ=0.56%≥ρmin=0.27%选配钢筋φ10@170;As=462.00(mm2);误差2%;ρ=0.58%;裂缝宽度ωmax=0.106(mm)4.3My计算My=0.0250*6.4*3^2=1.441(kN*m/m)Myk=0.0250*5*3^2=1.126(kN*m/m)As=270.00(mm2);ρ=0.34%<ρmin=0.27%,按最小配筋率配筋,取As=270.00(mm2)选配钢筋φ8@180;As=279.25(mm2);误差3%;ρ=0.35%;裂缝宽度ωmax=0.014(mm)5挠度计算5.1计算公式f=α*pk*l^4/Bα-挠度系数。对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。单向板根据计算公式得出pk-面荷载标准值pk=3+2=5(kN/m2)l-跨度。对于双向板,取板边长A,B中的较小者。单向板根据受力方向确定l=3000(mm)B-刚度 B=Mk*Bs/(Mq*(θ-1)+Mk)(GB50010--2010式7.2.2-1)Mk-按荷载效应的标准组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值Mq-按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，取计算区段内的最大弯矩值θ-考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数对钢筋混凝土受弯构件,当ρ"=0时,取θ=2.0;当ρ"=ρ时,取θ=1.6;当ρ"为中间数值时,θ按线性内插法取用。此处,ρ"=As"/(bh0),ρ=As/(bh0)Bs--荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度，按下列公式计算:Bs=Es*As*h0^2/(1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf"))(GB50010--2010式7.2.3-1)ψ=1.1-0.65*ftk/ρte/σs(GB50010--2010式7.1.2-2)5.2f计算Mk=0.1250*(3+2)*3000^2/1e6=5.62(kN*m/m)Mq=0.1250*(3+2*0.6)*3000^2/1e6=4.72(kN*m/m)As=462.00(mm2)Bs=900.057(kN*m/m)B=489.162(kN*m/m)f=0.01301*5*3^4/6.22=10.775(mm)=l/278.42整体验算满足，计算结束。 河南理工大学高职学院毕业设计评定书专业建筑工程技术班级12-3班学号姓名李腾一、设计题目：单元式住宅楼二、图纸张，计算书共52页根据学院教学管理的有关规定，同意（不同意）该生参加毕业答辩。指导教师（签名） 根据学生所提供的毕业设计材料和指导教师意见以及在答辩过程中学生回答问题的情况，毕业设计答辩委员会（小组）作出如下决议：一、毕业设计总评语二、毕业设计（论文）的总评成绩：毕业设计答辩委员会主席（组长）（签名）委员（成员）（签名）2015年01月日'